固定墩抗倾覆及抗滑移计算
抗滑移系数计算方式
钢结构高强螺栓的使用
抗滑移系数资料管理
钢结构大六头高强度螺栓、复试及抗滑移系数计算；首先对所进场的同一批、同型号、同规格、同品种、同等级的高强度螺栓进行复试（每3000套为一个检验批），每个检验批应抽取10套送去复试，待试验报告合格后再抽取3组试件送检测中心做抗滑移试验，得出合格的报告结果便知抗滑移系数。
作为施工操作时的扭力依据。
计算方式为：例如；某工程;
扭矩系数平均值K、0135﹢规范要求≤0,010实测0.002就是0.135﹢0.002那么K﹦0.137
预拉力设计值（KN）P.170
螺栓直径D.M20
就是K×P×D=Tch
0.135＋o.oo2×170×20=0.465.80KN
扭矩系数平均值K×预拉力P×螺值经D﹦抗滑移系数Tch 实际在扭矩板手上定位是；450公斤
摩檫系数=钢结构连面
扭矩值过高会造成高强螺栓过拧，造成螺栓超负载运行，随着时间已久会使大六头高强螺栓产生裂纹等隐患。
压力钢管镇墩抗滑稳定及地基应力计算
水锤压力增量……………………………………………………………△H=0.000 m 压力钢管镇墩抗滑稳定及地基应力计算1 设计依据和参考资料⑴ 设计依据：《泵站设计规范》GB/T 50265—97 1997年6月2日发布 1997年9月1日实施 《给水排水工程管道结构设计规范》GB 50332—2002⑵ 参考资料：《水泵和水泵站》 山西机械学院 栾鸿儒 主编 水利电力出版社 高等学校教材 《泵站》 取水输水建筑物丛书 丘传忻编著 中国水利水电出版社2 设计输入数据 伸缩接头内管内径……………………………………………………… D 2=0.400 m 0.400 m 管道断面中心计算水头………………………………………………… H p = 水的容重………………………………………………………………… γ=9.81kN/m³0.400 m 0.400 m 100.000 m 30.00 °2.000 m 2.000 m 60.00 ° 管道和水的摩擦系数…………………………………………………… f H = 伸缩节填料宽度………………………………………………………… b K =0.130.10 m 管轴线立面转角…………………………………………………………α1= 管道内径………………………………………………………………… D 0= 闸阀内径………………………………………………………………… D F = 管轴线平面夹角…………………………………………………………α2= 水管直径变化时的最大内径…………………………………………… D 01= 水管直径变化时的最小内径…………………………………………… D 02= 伸缩接头外管内径……………………………………………………… D 1= 填料与管壁摩擦系数…………………………………………………… f k = 管壁与支墩接触面的摩擦系数………………………………………… f 0=0.150.60 综合影响系数…………………………………………………………… C Z =1.00 地震加速度分布系数…………………………………………………… a i = 重力加速度…………………………………………………………………g=9.81 m/s 0.100.25 水平向地震系数………………………………………………………… K H =计算公式：单位管长钢管自重 计算管长（上段）……………………………………………………… L 1= 计算管长（下段）……………………………………………………… L 2= 1.3 m 1.3 m 管壁厚度………………………………………………………………… δ=12.0 mm366.56 KN 0.231 m³/s 管道中水的平均流速………………………………………………………V=0.074 m/s 集中在i点的重量…………………………………………………………W i = 管道中流量…………………………………………………………………Q= 其中镇墩上下游垂直管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力Q c ；⑵钢管水重分力Q s ；3.1 单位管长钢管自重q c 和单位管长管内水得q s 计算单位管长钢管自重q c 和单位管长管内水重q s 计算表单位管长管内水重其中镇墩上下游管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力A 1；⑵弯管上的内水压力A 2；⑶作用在闸阀上的水压力A 3；⑷管道直径变化段的水压力A 4（本工程无该项作用力）；⑸在伸缩接头边缝处的内水压力A 5；3 荷载计算根据规范C.0.1条，作用于镇墩上的荷载包括：⑴镇墩自重G ；⑵镇墩上下游管轴方向作用力；⑶镇墩上下游垂直管轴方向作用力。
谈直埋供热管道固定支墩的优化设计
谈直埋供热管道固定支墩的优化设计王琴【摘要】介绍了直埋供热管道中固定支墩的特性,通过对固定支墩的受力分析、稳定性验算和固定支墩运行期受力的影响因素的总结分析,提出了固定支墩优化设计的方法和思路,确保供热系统安全运行的前提下,减少了固定支墩的体积、施工成本和施工难度.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2018(044)031【总页数】2页(P117-118)【关键词】供热管道;固定支墩;优化设计【作者】王琴【作者单位】太原市热力集团有限责任公司,山西太原 030012【正文语种】中文【中图分类】TU833.12我国北方冬季一般较长，且环境问题比较突出，越来越多的城市采用集中供暖的方式来缓解日益严峻的环境问题。
集中供暖是指由集中热源(一般为电厂)工业生产中产生的蒸汽、热水，通过供热管网传递给一个城市或部分区域以满足其生产、采暖和生活所需的热量的方式。
集中供暖不仅给城市提供稳定、可靠的热源，改善人民物质生活，而且能节约能源，减少城市污染，有利于城市美化，有效地利用城市有效空间。
供热管网的敷设方式可分为地沟敷设、架空敷设和直埋敷设三种。
地沟敷设由于施工周期长，工程造价高，对城市环境影响大等缺点，逐渐被具有施工周期短，工程造价低，施工期间对道路居民环境影响小等特点的直埋敷设取代，供热管道现普遍采用直埋方式进行敷设。
固定支墩作为直埋管线敷设的主要支撑结构，通过对固定墩受力分析研究和优化设计为大口径直埋供热管道工程施工降低工程造价，加快施工进度和管网的安全生产运行具有重要的意义。
1 固定支墩受力分析直埋供热管道固定支墩主要承受的荷载可以分为水平荷载、垂直荷载以及扭矩(供、回水供热管道运行时所承受轴向力不等)。
水平荷载为管道在介质冷热运行过程中产生的轴向应力、固定支墩由于受到轴向应力产生位移承受的主动土压力和被动土压力、固定支墩与直埋回填材料间的摩擦力。
垂直荷载为固定支墩的自重、固定支墩上覆土的自重、地面交通的活荷载以及供热管道和管道内介质的重力。
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析摘要：在现代城市建设中，大口径、高温、高压的直埋式供热管道被广泛应用，管道固定段的轴向推力通常很大，给结构设计带来一定的困难。
本文从埋置深度、周围覆土性质等对固定墩的性能的影响方面，对固定墩的结构设计进行研究。
关键词：直埋式供热管道固定墩1固定墩主要受力固定墩作为管道的支撑结构埋于地下，除了自重外，受到各种外力作用。
1.1 水平力1.1.1 管道水平推力管道水平推力F(单位为kN)根据管道的敷设、管径、运行温度、安装温度、工作压力的变化及与土的摩擦力计算可得出。
此项数据在设计过程中由暖通专业计算并提供，用于结构计算。
1.1.2 主动土压力、被动土压力管道支墩前后侧面的土体对支墩产生主动土压力及被动土压力，计算公式如下：粘性土：Pa=γhtan2(45°－φ／2)－2ctan(45°－φ／2)Pp=γyhtan2(45°+φ／2)+2ctan(45°+φ／2)砂土等无粘性土：Pa=γhtan2(45°－φ／2)Pp=γhtan2(45°+φ／2)式中：Pa——主动土压力，kPaPp——被动土压力，kPaγ——土的重度，水土分算时，取浮重度；水土合算时，取天然重度，kN/m3h——固定墩埋深，m;φ——土的内摩擦角C ——土的粘聚力，kPa1.1.3 固定墩与土的摩擦力固定墩底面、侧面及顶面与土壤接触，都会产生摩擦力，但在计算中，上面及侧面的作用力可忽略不计，只计算底面产生的摩擦力。
Ff=G式中：Ff——摩擦力，kN。
——土与固定墩的摩擦系数：对粘土，0.25~0.45；对砂土，0.40~0.50；对碎石土，0.60。
G——固定墩自重及上面的覆土重，kN。
1.2 垂直力1.2.1 固定墩自重GG=γ0V式中：γ0——固定墩的重度，一般取25kN/m3V——固定墩的体积，m31.2.2 固定墩上部覆土的重量G1G1=γh0S式中：γ——固定墩上部土的重度，水土分算时，取浮重度；水土合算时，取天然重度，kN/m3;h0——固定墩上部覆土深度,m;S——固定墩底板面积,m2;2固定墩的结构验算2.1 抗滑移验算[1]抗滑移验算公式式中：Ks——抗滑移系数；K——固定支墩后背土压力折减系数，取0．4～0．7；EP——被动土压力作用力，kN；Ea——主动土压力作用力，kN。
抗倾覆验算
资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载抗倾覆验算地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容一、便桥墩身抗倾覆检算说明：1#墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m，详见平面图所示。
1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。
1、竖向力竖向恒载：N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN（墩身自重）N3=687.5KN（基础自重）竖向活载：N4=1045.884KN（支点反力）Mx=18.068KN·m（支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）2、水平力制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。
制动力T1：T1=（N1+N2+N3+N4）ⅹ10%=275.227KN离心力T2：T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/（127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h，R为曲线半径400m,代入可得：C=52/（127ⅹ400）=0.0005T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载（作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车）：作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压关系公式Wo=γv2/（2q）求出基本风压值，式中Wo为基本风压值（Pa）q为重力加速度（m/s2）γ为空气重度（N/m3）v为平均最大风速（m/s）取标准大气压下，常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2，代入公式可以得出Wo=v2/1.6，查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W（Pa）按下式计算W=K1·K2·K3·Wo，查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得 W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh，其中1#墩的a值为1.8m，h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2，T墩=9ⅹ72=0.65KN。
桥梁抗倾覆验算
桥梁抗倾覆验算桥梁是交通的重要枢纽，如何确保桥梁的安全性是桥梁设计中必须关注的问题之一。
在桥梁设计中，抗倾覆验算是一个重要的环节。
本文将就桥梁抗倾覆验算的相关知识进行探讨。
一、抗倾覆验算的定义及原理抗倾覆验算是指在桥墩施加横向力作用下，判断桥墩是否稳定的计算方法。
在桥梁结构设计中，抗倾覆验算的设计原则是以桥墩所受的弯矩及与之相对应的倾覆力作为抗倾覆验算的基础。
其主要原理是根据牛顿第二定律和平衡方程，在计算反力的基础上，简单推导出桥墩在倾覆力作用下的稳定条件。
二、抗倾覆验算的计算方法桥梁抗倾覆验算的计算方法可以分为两种类型：静力法和动力法。
1. 静力法静力法是指在假设桥墩受到外力作用时处于静止状态下，根据平衡条件和强度条件，计算桥墩的抗倾覆力矩和稳定性的计算方法。
在计算抗倾覆验算时，可以按以下步骤进行：（1）先进行力的平衡计算，得出基本的受力情况；（2）在力的基础上，计算断面的抗弯承载力，得到最大的抗倾覆力矩；（3）计算桥墩所承受的倾覆力矩，比较两者大小，以此来判断桥墩是否稳定。
2. 动力法动力法是指利用振动理论和人工地震荷载进行计算，分析桥墩的动态响应和稳定性的计算方法。
在进行桥梁抗倾覆验算的动力法时，应考虑桥墩的实际情况，如桥墩的大小、形状、材料特性、地基情况等因素。
在计算时，应先假设桥墩完整，然后在考虑计算地震荷载及地基反应力的情况下，进行减震、调整等处理，最终得出桥墩的抗倾覆力矩及稳定性结果。
三、抗倾覆验算的应用范围桥梁抗倾覆验算广泛适用于各种桥梁结构的设计和施工中。
特别是在高速铁路、高速公路等建设中，对桥梁的抗倾覆稳定性要求越来越高，抗倾覆验算的应用也越来越重要。
四、抗倾覆验算的注意事项在进行桥梁抗倾覆验算时，应注意以下事项：（1）准确判断桥梁受力情况，只有在明确了桥墩所受的外力作用后，才能进行抗倾覆验算。
（2）在进行抗倾覆验算时，应根据实际情况选择合适的计算方法，灵活运用各种方法，以得出更准确的结果。
管网直埋敷设固定墩设计
第43卷第34期山西建筑Vd.43No.342 0 1 7 年 1 2 月SHANXI ARCHITECTURE Dec. 2017 •125 •文章编号：1009-6825 (2017) 34-0125-02管网直埋敷设固定墩设计于海(太原市热力公司，山西太原030024)摘要:对供热系统中管道敷设形式分析,并探讨了固定墩的计算方法，最后针对不同固定墩形式进行对比，得出要是管道推力相 对小，则适宜应用矩形固定墩形式，要是管道推力相对大，则适宜应用板凳形固定墩形式。
关键词：直埋敷设，固定墩，设计中图分类号:TU995.3 文献标识码:A1概述现阶段，国内城市集中供热系统在进行管道施工的过程中，一般是采取直埋的方式进行管道施工，直埋敷设拥有下列优势: 1)采用直埋敷设方式在系统运行过程中热损相对小，而且能耗较 低。
2)采用直埋敷设方式系统资金投人少，拥有良好的防腐效 果，确保供热管道的使用周期有所延长。
3)采用直埋敷设方式土 地占用面积小，工程施工周期短。
随着管道直埋敷设技术不断的发展成熟，目前我国热力系统 管道工程建设中，基本上是采用直埋敷设的方式。
在对土压力进行计算的过程中，可以采用朗肯理论，也可以 采用库仑理论。
经过试验证明，若是处于同等的条件之中，主动 土压力值（\)以及静止土压力值（％)均小于被动土压力值(),而主动土压力值要比静止土压力值小，三者之间的关系为：^ <£。
<^。
并且，被动土压力的出现需要位移值要较主动土压 力出现需要位移值大很多。
不过，在进行固定墩设计的过程中，标准固定最大的位移值应当小于25 mm。
所以，要想达到最终被 动土压力值很难实现。
因此，在对固定墩进行设计的过程中，应 当采取折减措施，对应的折减系数为0.4 ~0. 7,如此可以抵抗管 道推力作用相关的因素便有所减少。
固定墩结构和地基之间的 接触位置形成摩擦力，同样是抵抗推力非常关键的因素。
直埋热力管道固定墩优化设计
号审 骨 丑 壁旦 营 － 晷 － Ｓ ｄ ． ． ． ． ． ４ ｑ ｌ ￣ － 晷
Ｔ形固定墩 箱式固定墩
部覆土重 ， Ｎ； ６ ， ｄ ， ｈ均为 固定墩几 何尺寸 ， 对 于矩形为宽 、 厚、 高，
ｍ； ， ｈ ， Ｈ分别 为固定墩顶 面、 管道 中心和 固定墩底 面至地表 面 距离 ， ｍ 为地基承 载力设 计值 ， Ｐ ａ ； … 为 固定 墩底 面对 土壤 的 最大压应力 ， Ｐ ａ ； ￣ ｂ 为 回填土的 内摩擦角 ， 砂土取 ３ ０ 。 。
压力折减 系数 ， 可取 ０ ． ４～ ０ ． ７
因 主 固 定 支 架 回 普 通 套 筒 补 偿 器 或 波 纹 补 偿器
和顶 面与土壤 的摩擦力 ， Ｎ； Ｅ 。 为主动土压力 ， Ｎ， 当 固定墩前 后均
为粘性 土时 Ｅ 可 以略 去 ； Ｅ 为被 动土 压 力 ， Ｎ； Ｔ为 直 埋 管 道 对 固
土壤承载条件 ：
≤１ ． ２ ｆ （ ３ ）
其 中 ：
＝ 如ｇ ｂ ｈ （ ｈ １ ＋ Ｈ ） ｔ ｇ ｆ ４ ５ 。 ＋ 罟１ Ｅ 。 ＝ 如ｇ ｂ ｈ （ ｈ １ ＋ 日 ） ｔ ｇ ｆ ４ ５ 。 一 孚１
（ ４ ） （ ５ ）
其中， 为抗 滑移 系数 ； 为抗倾 覆系数 ； 为 固定墩被 动土
图 １ 普通轴向补偿器和 固定支墩示意图
一
分别 为 固定 墩底 面、 侧 面
２ 固定墩 形状
定墩 的最大推力 。应 分别 计算水 压试验 推力 ， 运 行状 态推 力 ， 设
从 中选取最 大值 ； 置 为主 动土 固定墩形状通常采用长方体 、 Ｔ形体 、 箱式等。其 中箱式 固定 计 固定墩承受单根还是 双管推 力 ，
城市供热管道直埋固定墩设计不同类型比较
城市供热管道直埋固定墩设计不同类型比较摘要：目前我国城市集中供热工程大多采用直埋供热管网，文章介绍了城市供热管道直埋固定墩的样式及计算方法，分析了直埋固定墩的受力情况，并对特殊环境下固定墩的设计及选择进行了探讨。
关键词：城市供热；直埋供热管网；固定墩；固定墩设计；主动土压力；被动土压力；静止土压力一、概述目前我国城市集中供热工程大多采用直埋供热管网，采用直埋的敷设方式有以下优点：（1）管道直埋技术具有热损耗低、能耗低；（2）管道直埋技术工程造价低、防腐绝缘性好、使用寿命长；（3）管道直埋技术占地少、施工快等优点。
通过近几年在我国大面积应用实践，在热力工程中，直埋已成为最普遍采用的敷设方式。
固定墩上土压力的大小及分布规律受到固定墩可能的移动方向、周围填土多少、填土面形式、固定墩的截面刚度和地基变形等一系列因素的影响。
土压力一般可分为三种：主动土压力Ea，即固定墩向离开土体方向偏移，达到极限平衡状态，作用在固定墩上的土压力，与管道推力方向相同；被动土压力Ep，即固定墩向土体方向偏移，达到极限平衡状态，作用在固定墩上的土压力；静止土压力Eo，当固定墩静止不动，土体处于弹性平衡状态，作用在固定墩上的土压力。
土压力计算理论主要有古典的朗肯（Rankin，1857）理论和库伦（Coulonb，1773）理论。
实验研究表明，在相同的条件下主动土压力小于静止土压力，而静止土压力又小于被动土压力，即Ea＜Eo＜EP。
而且产生被动土压力所需的位移大大超过产生主动土压力所需的位移。
但是设计中工艺允许的位移量不能超过25mm。
因此不可能达到最终的被动土压力。
故设计中必须进行折减，折减系数K=0.4～0.7，所以能抵抗管道推力的重要因素大大减少了。
固定墩与地基土接触面产生的擦力也是抵抗管道推力的重要因素。
因此，当管道水平推力很大，固定墩周围有建筑物使支墩尺寸受限时，可利用回填土与固定墩的摩擦系数不同，采用换填的方法减小固定墩的大小使其不致影响周围的构建筑物。
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定验算公式：
Ks=抗滑力/滑动力=（W+Pay）μ/Pa x≥1.3
Ks---抗滑稳定安全系数
Pax---主动土压力的水平分力，KN/m；
Pay---主动土压力的竖向分力，KN/m；
μ---基地摩擦系数，有试验测定或参考下表
土的类别摩擦系数μ
可塑 0.25～0.30
粘性土硬塑 0.30～0.35
坚塑 0.35～0.45
粉土 Sr≤0.5 0.30～0.40
中砂、粗砂、砾砂 0.40～0.50
碎石土 0.40～0.60
软质岩石 0.40～0.60
表面粗糙的硬质岩石 0.65～0.75
对于易风化的软质岩石，Ip＞22的粘性土，μ值应通过试验确定。
抗倾覆稳定验算公式
Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5
Kt---抗倾覆稳定安全系数；
a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂，单位m.
简单土坡稳定计算
1、无粘性土简单土坡
稳定安全系数
K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ
ф—为内摩擦角；θ—土坡坡角。
说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K，只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关，与坡高H无关。
同一种土，坡高H大时，坡度允许值要小，即坡度平缓，坡度允许值中已包含安全系数在内。
2、粘性土简单土坡
粘性土简单土坡较复杂，其稳定坡角θ，是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数，通常根据计算结果制成图表，便于应用。
通常以土坡坡角θ为横坐标，以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标，并以常用内摩擦角ф值系列曲线，组合成粘性土简单土坡计算图。
预埋件抗倾覆能力计算公式
预埋件抗倾覆能力计算公式一、概述预埋件是建筑结构中的重要组成部分，其抗倾覆能力直接关系到建筑物的安全性和稳定性。
因此，准确计算预埋件的抗倾覆能力至关重要。
本文将介绍预埋件抗倾覆能力的计算公式，并详细阐述其应用方法和注意事项。
二、计算公式预埋件的抗倾覆能力主要取决于其锚固深度和支点间距。
根据相关理论和实验研究，预埋件的抗倾覆能力可按下式计算：M=α·W·L其中：M为预埋件的抗倾覆力矩（单位：N·m）；α为锚固深度系数，根据不同的锚固方式取值不同；W为预埋件的质量（单位：kg）；L为支点间距（单位：m）。
三、应用方法在实际工程中，我们需要根据具体的预埋件类型、锚固方式、支点间距以及质量等因素，代入公式进行计算。
首先，我们需要确定预埋件的锚固深度系数。
不同的锚固方式对应不同的取值范围，例如土中预埋件的锚固深度系数一般取0.5～0.8，岩石中预埋件的锚固深度系数一般取0.8～1.0。
其次，我们需要测量预埋件的质量和支点间距，并准确记录数据。
最后，将这些数据代入公式进行计算，即可得出预埋件的抗倾覆能力。
四、注意事项1. 在进行预埋件抗倾覆能力计算时，应充分考虑各种因素的影响。
例如，锚固深度、支点间距、锚固方式、土壤类型和密度等都会对计算结果产生影响。
因此，在实际应用中，应根据具体情况进行适当的调整和修正。
2. 预埋件的抗倾覆能力与锚固深度系数密切相关。
在选择锚固方式时，应优先考虑具有较大锚固深度系数的方案。
同时，在施工过程中，应确保锚固深度达到设计要求，以保证预埋件的抗倾覆能力。
3. 支点间距也是影响预埋件抗倾覆能力的重要因素。
在确定支点间距时，应充分考虑建筑物的结构形式、荷载分布以及地质条件等因素。
合理的支点间距能够提高预埋件的抗倾覆能力，从而保证建筑物的安全性和稳定性。
4. 预埋件的质量对抗倾覆能力也有一定影响。
在选择预埋件时，应选择质量稳定、性能可靠的厂家和品牌，并严格按照设计要求进行质量检测和控制。
5、连续梁悬臂T构墩梁临时固结抗倾覆计算方法
钢筋混凝土连续梁悬臂T构墩梁临时固结抗倾覆结构计算理论研究中铁九局集团有限公司：刘东跃一、概述对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。
设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。
同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。
例如《沈大客专沈阳枢纽桥通-02》设计说明书施工方法及注意事项中，对“墩梁临时固结措施”的要求是：各中墩临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩21415KN —m和相应竖向反力14572KN，墩梁固结临时支座必须对应箱梁腹板设置，其材料及构造由施工单位自行设计确^定O一直以来，关于墩梁临时固结抗倾覆设计没有统一的计算方法，标准也各异。
以设计文件为依据（最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N）所计算出来的临时支座反力大多为压应力。
但是，有的临时支座上还是布置了诸多强壮锚固钢筋。
这个设计布置与自己的计算结果背道而驰，不但无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。
怎样作才能达到合情合理那？经过对各类跨度T构的研究，总结认为认为：以设计文件给定的M和N确定临时支座抗压强度（包括曲线倾覆弯矩）;以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆弯矩计算产生的拉应力，确定临时支座的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数；以当地最大风荷载检算T构抗扭和抗平移能力。
这样的计算方法既满足了设计抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大不平衡荷载20吨的要求。
锚固拉筋的设置有理有据，计算方法既合理又合情。
二、T构倾覆荷载的研究1、最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N、曲线倾覆弯矩M曲经过多个设计文件比较，设计给的最大不平衡弯矩M与最大悬臂端挂篮重量产生的弯矩相当，竖向反力N与T构自重相当。
按照设计给的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N、曲线倾覆弯矩M曲计算结果，墩顶临时支座大多为压应力，极少有拉应力。
热力管道墙式固定墩设计探讨
热力管道墙式固定墩设计探讨张生兰【摘要】The paper introduces the role of the wall-type anchor block in the heat distribution system,compares and analyzes the money-saving features of the T-shaped and block-type anchor blocks from the wall depth,whole sizes,and reinforcement calculation,and proves by the result that the block-wall anchor block is more economical and reasonable than the T-shaped wall anchor block.%介绍了热力管道系统内墙式固定墩的作用，从墙体厚度、整体尺寸、配筋计算三方面，比较分析了 T 型与板型两种墙式固定墩结构的经济性，结果表明：板型墙式固定墩比 T 型墙式固定墩更加经济合理。
【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2016(042)008【总页数】2页(P150-151)【关键词】热力管网;T型墙式固定墩;板型墙式固定墩;钢筋;配筋率【作者】张生兰【作者单位】太原市热力公司，山西太原 030012【正文语种】中文【中图分类】TU832在热力管网工程结构设计中，计算墙式固定墩较为常见，工作量较大。
在我国常见的固定墩有利用与土壤之间的摩擦力作为安全储备的，也有利用被动土压力当作安全储备，抵抗推力的。
在墙式固定墩中常用的一般为T型墙式固定墩，即使用巨量混凝土来抵抗管道的推力。
板型墙式固定墩可以减少固定墩占地大、耗工时、投资大等问题，能够大量节约混凝土使用量及土方量。
热力工程中管线主要受力由工艺专业提供，有轴向力和侧向力。