基于OptiStruct的弹簧片形状优化
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基于OptiStruct 的弹簧片形状优化
杜海涛 余慧杰 丁晓红
上海理工大学机械工程学院 200093
摘要: 应用HyperWorks 的OptiStruct 模块优化减振系统中的弹簧片形状,降低结构的固
有频率,避免结构在高频信号激励下发生共振。形状优化后,结构固有频率由原来的23.5Hz 降为14Hz 。
关键词:HyperWorks ,OptiStruct ,减振装置,形状优化,固有频率,灵敏度分析
1 引言
某微型振荡器对工作环境要求比较苛刻,单纯放在电柜里,在外界激励下易发生强烈振动,影响振荡器的正常工作。现根据振荡器的工作原理,设计一种支架式的减振装置:用等截面的四支铜片构造一支撑结构,下端固定在电柜上,上端托起一平台,振荡器固定于平台上。由于外界激励信号为高频信号,因此减振装置的固有频率越低越好。
为了使支撑结构在一定刚度要求下具有较小的固有频率,需对支撑结构进行优化设计。
2 原始弹簧片的刚度分析及系统固有频率计算
减振系统由四支形状相同的铜片和与之相连的重110g 的托盘构成,如图1所示。在相同截面下,铜片的形状直接决定了单个弹簧片的刚度,由于弹簧片本身的质量相对于托盘质量很小,对系统的固有频率影响较小,故其质量可忽略不计,那么整个减振装置的刚度则由四个弹簧片的刚度并联而成。
由于结构的对称性,可只取其中一支来分析。铜片的材料属性E =130GPa ,u =0.35,密度为8230Kg/m 3 ,采用矩形截面,尺寸宽为b =2mm ,厚t =0.25mm 。在XOY 平面内建立如图2所示的有限元模型:一端全约束,另一端沿Y 方向施加垂直向下的力。
经分析单支弹簧片的垂直刚度k ′为:
m N S F k 6000005
.03.0===
′ (1) 式中,F ——集中载荷,S ——加载点在Y 方向上的位移
则减振装置的固有频率f 为
.5Hz 2342121=′
==
m
k m k f ππ (2) 式中,k ——减振装置的刚度,m ——托盘质量
3.弹簧片结构的形状优化
形状优化是一种细节设计方法,是设计人员对模型结构变化有了一定思路进行的设计。目的是通过改变某些形状参数来实现好的力学性能,如应力、位移等。在形状优化中,通过修改网格节点的位置以改变结构的形状。在HyperMesh 中,通过HyperMorh 实现网格变形。OptiStruct 通过HyperMorph 进行区域变形,建立形状变量,以形状变量为设计变量进行优化计算。本文通过形状优化使弹簧片的刚度降低。
3.1 弹簧片的优化设计
根据模型的结构特点,用beam 梁单元来进行有限元计算。充分构造弹簧片可能的变形形状,分别对其灵敏度分析,从中找出对弹簧片刚度影响显著的若干形状变量。经分析,改变弹簧片圆弧部分的半径、弧度及直线部分与水平方向的倾角对弹簧片的刚度影响较大,因此定义这三个参数作为优化设计变量。设初始形状如图3(a)所示,半径、弧度、倾角的形状变量分别如图3(b)、3(c)、3(d)所示,半径、弧度、倾角的叠加形状变量如图3(e)所示。
优化设计的数学模型可以表述为: Minimize: k ′ subject to : d max <3mm
design variable : x 1、x 2、x 3、x 4
式中:k ′——弹簧片的刚度,d max ——加载点在Y 方向上的最大位移,x 1、x 2、x 3、x 4——形状变量
3.2 形状优化设计结果分析与比较
目标函数迭代三次后收敛,如图4所示。形状优化后的初始结果如图5所示。进行光顺处理后得到如图6示的形状。
对优化后的结果进行同样的约束和加载,经计算刚度为214.3N/m ,则由公式(2)得减振装置的固有频率为14Hz ,由原来的23.5降为14,降低了40%,优化效果显著。优化后的形状如图6所示,形状变量的改变值如表1所示,倾角由原来的37.73变为36.87,弧度由141变为168.7,半径由5mm 增加到7.8mm 。
表1 优化前后参数比较
4 分析与结论
通过弹簧片的形状优化,减振系统的固有频率降低。与传统的设计方法相比,大大减少了重复设计形状的次数。
在形状优化时,首先要进行初步的形状变量的灵敏度分析,找出对力学性能影响比较大的若干形状变量,既要充分设计形状变量的变化范围以拓宽目标值的寻优空间,又要避免不必要的形状变量设计导致的优化复杂和影响全局。
5 参考文献
[1] HyperWorks User Manual
[2] 李楚琳、张胜兰、冯樱等. HyperWorks 分析应用实例[M].北京:机械工业出版社,2008 [3] 张胜兰、郑冬黎等. 基于HyperWorks 的结构优化设计技术[M].北京:机械工业出版社,
2008
37.7314136.87168.7