OSG丝锥扭力计算表
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切削タップ（M, Uねじ）
入力データ タップの外径 下穴径 比切削抵抗 タップ形状定数 ねじ山の半角 回転速度 表１ 被削材別比切削抵抗 被削材 硬さ SK85 175HB SS400 133HB S15C 141HB S35C 162HB S45C 188HB S55C 188HB SCM440 193HB 〃 30HRC 〃 40HRC SUS304 209HB C2801 AC4B FC250 193HB
5.25 トルク(N・m)＝ T=9.806・kc・D 2 ・P2 所要動力(kW)＝ 0.437 6 Pｃ=0.000104・n・T 5.350 ←自動計算 ※実際には、種〄の損失やタップ使用によるトル 1 考慮すると計算値の４倍程度の動力が必要です 10 ←表３より 800 T:塑性変形トルク(N・m） kc:被削材係数 K:タップ形状及び切りくずによる補正定数 D2:タップの基準有効径（mm） 被削材係数 2 P:ねじのピッチ（mm） 3～4 Pc:動力（kＷ） 6～8 ｎ:回転速度（min-1) 10
表２ タップ形状別補正定数 タップの種類 ポイントタップ スパイラルタップ ハンドタップ（先） ハンドタップ（中） ハンドタップ（上） 並目 0.95 1.15 0.95 1.35 1.43 鋼
転造タップ（M, Uねじ）
入力データ タップの外径 タップの基準有効径 ねじのピッチ 被削材係数 -1 回転速度（min ) 表3 被削材 アルミニウム アルミダイキャスト 黄銅 鋼
入力必要 6 5 3900 ←表１より 1.35 ←表２より 30 800 比切削抵抗 5300 3700 3600 3700 3900 4000 3600 4900 5500 4200 2300 1300 2900 入力必要 トルク(N・m)＝ 所要動力(kW)＝
2.026 Tｃ=tanΘ／24000・Kc・K（Dー 0.169 Pc=0.000104・ｎ・Tｃ ※実際には、種〄の損失やタップ使用によるトル 考慮すると計算値の４倍程度の動力が必要です Tc:切削トルク(N・m） kc:被切削抵抗(N/mm2) K:タップ形状及び切りくずによる補正定数 D:タップ外径（mm） Do:下穴径（mm） Θ:ねじ山の半角（°） Pc:動力（kＷ） ｎ:回転速度（min-1) 定数 鋳鉄,アルミ合金 細目 並目 細目 1.00 0.80 1.00 1.25 1.05 1.10 1.20 1.15 1.25 1.08 1.50 1.30 ／24000・Kc・K（DーDo) 2・ （D＋2Do) 000104・ｎ・Tｃ 失やタップ使用によるトルク増加を ４倍程度の動力が必要です。
ずによる補正定数
定数 黄銅 並目 細目 0.75 1.00 0.85 1.20 1.60 1.10 1.68 1.12
06・kc・D 2 ・P2 .000104・n・T 失やタップ使用によるトルク増加を ４倍程度の動力が必要です。
入力データ タップの外径 下穴径 比切削抵抗 タップ形状定数 ねじ山の半角 回転速度 表１ 被削材別比切削抵抗 被削材 硬さ SK85 175HB SS400 133HB S15C 141HB S35C 162HB S45C 188HB S55C 188HB SCM440 193HB 〃 30HRC 〃 40HRC SUS304 209HB C2801 AC4B FC250 193HB
5.25 トルク(N・m)＝ T=9.806・kc・D 2 ・P2 所要動力(kW)＝ 0.437 6 Pｃ=0.000104・n・T 5.350 ←自動計算 ※実際には、種〄の損失やタップ使用によるトル 1 考慮すると計算値の４倍程度の動力が必要です 10 ←表３より 800 T:塑性変形トルク(N・m） kc:被削材係数 K:タップ形状及び切りくずによる補正定数 D2:タップの基準有効径（mm） 被削材係数 2 P:ねじのピッチ（mm） 3～4 Pc:動力（kＷ） 6～8 ｎ:回転速度（min-1) 10
表２ タップ形状別補正定数 タップの種類 ポイントタップ スパイラルタップ ハンドタップ（先） ハンドタップ（中） ハンドタップ（上） 並目 0.95 1.15 0.95 1.35 1.43 鋼
転造タップ（M, Uねじ）
入力データ タップの外径 タップの基準有効径 ねじのピッチ 被削材係数 -1 回転速度（min ) 表3 被削材 アルミニウム アルミダイキャスト 黄銅 鋼
入力必要 6 5 3900 ←表１より 1.35 ←表２より 30 800 比切削抵抗 5300 3700 3600 3700 3900 4000 3600 4900 5500 4200 2300 1300 2900 入力必要 トルク(N・m)＝ 所要動力(kW)＝
2.026 Tｃ=tanΘ／24000・Kc・K（Dー 0.169 Pc=0.000104・ｎ・Tｃ ※実際には、種〄の損失やタップ使用によるトル 考慮すると計算値の４倍程度の動力が必要です Tc:切削トルク(N・m） kc:被切削抵抗(N/mm2) K:タップ形状及び切りくずによる補正定数 D:タップ外径（mm） Do:下穴径（mm） Θ:ねじ山の半角（°） Pc:動力（kＷ） ｎ:回転速度（min-1) 定数 鋳鉄,アルミ合金 細目 並目 細目 1.00 0.80 1.00 1.25 1.05 1.10 1.20 1.15 1.25 1.08 1.50 1.30 ／24000・Kc・K（DーDo) 2・ （D＋2Do) 000104・ｎ・Tｃ 失やタップ使用によるトルク増加を ４倍程度の動力が必要です。
ずによる補正定数
定数 黄銅 並目 細目 0.75 1.00 0.85 1.20 1.60 1.10 1.68 1.12
06・kc・D 2 ・P2 .000104・n・T 失やタップ使用によるトルク増加を ４倍程度の動力が必要です。