风作用下某斜拉桥气动性能数值仿真研究
桥梁抗风气动措施的研究及应用
时至今 日, 主跨达 13 5m 的江 阴长江 公路大 桥和 6 8m 的南京 长江第 二 公路 大桥 已经 建成使 用 , 8 2 主 跨 达 1 9 的润杨 长 江公路 大桥 已开工 建设 更 多更 大跨 径 的桥 梁 正在 规 划设 计 中 随 着跨 径 增大 , 0m 4 结
S ONG J n—z o g,LI Z i一. n i hn N h z g,XU Ja n i in一 g
( tt Ke a o o f s t ent il r en g T niUnvrt Sa g a 20 9 , hn ) Sae yL bmt o Dise R d c w r a r mni Cv ne n . oal iesy,hn hi 0 02 C i n iE i a
构的 刚性越来越 柔 ; 材的使 用 , 钢 叉使结 构 的 自重减 轻 、 阻尼相应 减小 , 继而 提 出 了如何改 善大跨 度 桥梁抗
风性能 问题 通 常从 三个 方 面考虑 , 即提 高 结 构 的整 体 剧度 、 大 结 构 阻 尼 和 改善 断 面 的气 动 性能L 增 .
本文从 改善断 面 的气动性 能 出发 , 合 不 同桥梁主粱 断 面形 式 , 结 介绍 各 种气 动 措施 应 用 的实 例 大 跨桥 梁 无论是 悬索 桥或斜 拉 桥 , 主梁 断 面主要 采用 闭 口扁 平箱 梁 、 桁粱 、 口的结 合梁 、 离箱梁 、 板梁 等 这些 开 分 肋 不 同形 式的 主梁 断面在 与空气 的相 互作 用下 其气 动 响应 特性 是不一 样 的 . 体 的气 动 措施 有 : 改 善 主 具 ① 梁断 面两端 的气 动外形 , 如增 设风 嘴 、 流板 或扰 流板 、 流板 , 抑 导 以改 善气 流绕 流的 流 态 . 在 主 梁 的 中央 ② 分隔带 处开槽 , 乃至将 闭 口箱 拓展 成分 离箱 断面 , 以减 少粱 体 上下 表 面 的压 力 差 增 加栏 杆 的 透 风率 , ③ 避免 采用 过 高 的人 行 道及 路 缘 石 , 不致 使 断 面钝 化 . 提 高 断 面的 流线 化 程度 , 其具 有 良好 的气 动性 ④ 使
大跨高低塔斜拉桥桥塔抗风性能试验研究
大跨高低塔斜拉桥桥塔抗风性能试验研究作者:郭峰康福军任勇勇来源:《西部交通科技》2023年第10期作者简介:郭峰(1979—),工程师,主要从事路桥设计与施工管理工作。
为研讨大跨径斜拉桥桥塔的抗风性能,文章以某大跨度斜拉桥为研究背景,对高桥塔进行有限元动力特性分析,并制作了缩尺比为1∶100的桥塔气动弹性模型,在模拟的均匀流、紊流场中进行风洞试验。
研究表明:桥塔在0°~60°风向角下未出现涡振,在75°和90°风向角下出现小幅顺桥向涡振和扭转涡振;桥塔在各风向角下未出现明显的抖振和驰振响应。
该研究可为桥塔裸塔状态的抗风性能研究提供参考。
斜拉桥;桥塔;风洞试验;气动弹性模型;抗风性能U443.38A4515050 引言在自然灾害中,风灾不仅发生最为频繁,而且会给结构造成巨大的破坏。
塔科马大桥因颤振而破坏后让桥梁工程师开始意识到风致振动的危害性[1]。
桥梁结构的阻尼和刚度随着桥梁结构跨径的增大及桥塔高度的增大而不断减小。
在风荷载的作用下,大跨径桥梁极易发生风致振动,出现抖振、驰振和涡激共振等现象。
桥塔是缆索结构的主要承重体系,是斜拉桥结构体系的重要组成部分,对于大跨径斜拉桥而言,桥塔的风致振动可能决定其设计和施工,尤其是当桥梁处于裸塔状态时,桥塔本身作为一种细高柔结构,对风的作用更为敏感,桥塔的抗风性能将成为设计方案比选的重要因素之一。
因此,桥塔的抗风性能开始成为人们关注的重点,相关学者针对桥塔进行了一系列的研究。
贺媛等[2]对裸塔状态下五种形式的桥塔抗风性能进行了比较分析;谢瑜轩等[3]对四川遂宁涪江六桥初步设计方案的对称A型桥塔开展了抗风性能研究;周奇等[4]针对象山港大桥在斜风下倒Y形和钻石型桥塔自立状态抖振性能进行了对比研究;杨树成[5]对大跨度桥梁的桥塔的静力三分力系数开展了研究;陶齐宇等[6]对宜宾长江大桥的H形桥塔进行了气动力系数风洞试验研究。
然而,针对大跨径斜拉桥的桥塔的抗风性能研究还是很少。
空气动力学中气动特性的数值模拟
空气动力学中气动特性的数值模拟一、引言空气动力学是研究空气与物体相互作用的学问,涉及领域较为广泛,如飞行器、汽车、建筑等方面。
气动特性作为空气动力学中的一个重要方面,是研究物体受到空气流动的影响,如风阻、升力、抗力等。
在实际工程设计中,通过数值模拟方法可以大大减少试验成本,提高设计效率。
因此,本文将对空气动力学中气动特性的数值模拟进行探讨。
二、气动特性的描述气动特性描述了空气流动对物体的影响,其中包括阻力、升力、侧向力和力矩等。
飞行器的气动特性是其飞行性能的基础,而汽车等交通工具的气动特性则与其稳定性和能耗相关。
此外,建筑物的气动特性也影响其抗震性能和舒适性。
在气动特性研究中,研究对象的形状和纹理会对气动特性产生影响。
例如,汽车的车身设计会影响其阻力和升力,飞机的机翼设计也会影响其升力性能。
三、数值模拟方法为了研究气动特性,常用的方法是通过数值模拟的方式来计算气动力和流场参数。
现在主要的两种数值模拟方法是计算流体力学(CFD)和边界元方法(BEM)。
CFD方法通常用于计算流体在一定时间内的运动状态。
该方法通过数值方法来求解流体力学方程,包括连续方程、动量方程和能量方程等。
CFD方法可以很好地模拟流体在不同形状的物体周围的流动,计算阻力、升力等特性,被广泛应用于飞行器、汽车、气动管道等领域。
BEM方法则是通过边界元分析对象表面的物理现象,来计算物体在流场中的受力情况。
该方法常用于研究光学、声学和电磁场等物理问题。
边界元方法需要对物体的边界条件进行较好的处理,同时也需要更长时间的计算才能得出结果。
四、数值模拟中的问题在气动特性的数值模拟中,常见的问题有网格选取、边界条件处理、流动模型选择等。
其中最重要的问题是网格选取,网格分辨率太粗会导致数值误差增大,分辨率太高则会导致计算资源浪费。
因此,网格的设计需要考虑到计算效率和精度之间的平衡。
另外,边界条件的选择也是模拟中的难点。
边界条件不同会对计算结果产生较大的影响,需要选取最符合实际物理情况的边界条件。
桥梁抗风性能仿真结果的分析
CFD-VIEW对桥梁抗风性能仿真结果的分析一、CFD-VIEW的界面介绍1、通过CFD-ACE打开CFD-VIEW软件。
通过ACE进行方针计算后,可打开相应的VIEW进行后处理。
找到ACE菜单栏中的按钮,点击则会登陆CED-VIEW软件。
图1.1.1 CFD-ACE菜单栏打开CFD-VIEW,其界面如图1.1.2所示。
图1.1.2 CFD-VIEW工作界面视图二、桥梁抗风仿真问题简述本计算实例为重型支援桥假设时三个阶段的风桥耦合仿真。
其模型结构如图所示:图2.1位重型支援桥某工作状态模型前期使用GEOM软件进行模型建立,网格划分等工作,并把此计算案例分为三个域进行计算:1号域为桥体本身;2号域为桥体附近的空气流域;3号域为桥体远方的空气流域。
为了提高计算效率以及计算精确度,则需要在1号和2号域中网格相比3号域中更为精密。
下图为三个域的示意图。
图2.2 域1 和域2示意图其中如图1.2所示,实体桥结构内部为1号域,桥体周围的立方六面体(紫色六面体)到桥表面之间的空间为2号域。
图2.3 3号域示意图3号域为最大的立方六面体到中间的立方六面体之间的空间。
通过CFD-ACE软件进行相关设置加载计算,最后需通过CFD-VIEW软件进行后处理,分析计算结果。
三、桥梁抗风仿真结果后处理操作过程1、读取计算结果的数据选择File菜单,点击Select Files for Animation,选择相应计算结果的DTF扩展名的文件。
图3.1.1 读取数据结果读取文件后,可在三维视窗中查看三维模型,在对象列表中查看所有计算域和边界。
图3.1.2三维模型图2、对象列表中的操作读取文件后,我们发现对象列表中对象过多,所以为了以后方便对其操作,所以需要进行进一步的分类整理,用到以下菜单按钮。
图3.2.1 选择、组合按钮为选择所有的域;为选择所有表面;为选择所有的线;为选择所有的点,为消除当前选择;为对当前选中元素进行打包组合;对已经组合好的进行拆分。
桥梁抗风气动措施的研究及应用
收稿日期:2001-11-22作者简介:宋锦忠(1950-),男,江苏无锡人,教授级高级工程师.桥梁抗风气动措施的研究及应用宋锦忠,林志兴,徐建英(同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海 200092)摘要:介绍作者所在风洞试验室在桥梁结构抗风研究中涉及到的气动措施及其应用方面的内容.气动措施包括在主梁上增设减小涡振振幅的抑流板,提高颤振临界风速的裙板、导流板、降低驰振响应的转向装置,改变气动力的主梁开槽方案等.同时探索了这些措施的作用机理以及工程应用所带来的社会效益和经济效益.关键词:桥梁抗风;气动措施;风洞试验中图分类号:U 441.3;V 211.74 文献标识码:A 文章编号:0253-374X (2002)05-0618-04Research and Appliance of Aerodynamic Measures aboutWind -resistance of BridgesS ON G Ji n -z hong ,L IN Zhi -xi ng ,X U Jian -yi ng(State K ey Laboratory for Disaster Reduction in Civil Engineering ,Tongji University ,Shanghai 200092,China )Abstract :This paper introduces the research and appliance of the aerodynamic measures involved in the wind resistance research taken in the wind tunnel laboratory to which the author belongs.These measures include airflow -depressing board for reducing the amplitude of vortex shedding ,the apron board and guide plate for increasing the critical wind speed of flutter ,the steering apparatus for reducing the response of galloping ,and the fluting scheme of the gird for the improvement of the aerodynamic performance.At the mean time ,this pa 2per expounds the social and economic benefits brought about by these measures.Key words :wind -resistance of bridge ;aerodynamic measure ;wind -tunnel test 时至今日,主跨达1385m 的江阴长江公路大桥和628m 的南京长江第二公路大桥已经建成使用,主跨达1490m 的润杨长江公路大桥已开工建设.更多更大跨径的桥梁正在规划设计中.随着跨径增大,结构的刚性越来越柔;钢材的使用,又使结构的自重减轻、阻尼相应减小,继而提出了如何改善大跨度桥梁抗风性能问题.通常从三个方面考虑,即提高结构的整体刚度、增大结构阻尼和改善断面的气动性能[1~4].本文从改善断面的气动性能出发,结合不同桥梁主梁断面形式,介绍各种气动措施应用的实例.大跨桥梁无论是悬索桥或斜拉桥,主梁断面主要采用闭口扁平箱梁、桁梁、开口的结合梁、分离箱梁、肋板梁等.这些不同形式的主梁断面在与空气的相互作用下,其气动响应特性是不一样的.具体的气动措施有:①改善主梁断面两端的气动外形,如增设风嘴、抑流板或扰流板、导流板,以改善气流绕流的流态.②在主梁的中央分隔带处开槽,乃至将闭口箱拓展成分离箱断面,以减少梁体上下表面的压力差.③增加栏杆的透风率,避免采用过高的人行道及路缘石,不致使断面钝化.④提高断面的流线化程度,使其具有良好的气动性能.1 减少主梁断面涡振振幅的气动措施东营黄河大桥是一座主跨为288m 钢斜拉桥[5],主梁采用两个分离矩形钢箱,断面比较钝化.由于当地风速不大,风洞试验表明,大桥的抗风稳定性能能够得到保证,但在均匀流场风速为12.8m ・s -1时观察第30卷第5期2002年5月同 济 大 学 学 报JOURNAL OF TON G J I UN IVERSITY Vol.30No.5 May 2002到较大的竖向弯曲涡振现象.在栏杆上安装长度为0.8倍栏杆高度、10°仰角的抑流板后,涡振振幅减少16%.进一步试验表明,将抑流板的长度加长到栏杆高度的1.2倍,振幅可减小50%.涡振性能得到很好的改善.抑流板设置见图1.图1 东营黄河公路大桥主梁断面图(单位:m)Fig.1 C ross section of Dongying B ridge over the Yellow River(unit :m)2 改善主梁断面颤振特性的气动措施2.1 福州青州闽江大桥青州闽江大桥位于台风频袭地区福建沿海,是一座主跨605m 、主梁宽29m 的双塔双索面斜拉桥[6].原先的主梁设计方案为23.5m 宽的闭口钢箱梁或分离钢箱梁,后从节省投资考虑,改为结合梁.相比之下,大桥的抗风稳定性随之大幅下降,结合梁方案+3°攻角颤振临界风速仅55m ・s -1,无法满足大桥抗风稳定性即颤振检验风速70m ・s -1的要求.通过包括风嘴、稳定板、导流板等方案的比选,最后选定在主梁两侧各增设宽1m 、高1m 的倒“L ”型导流板(见图2),使大桥的颤振临界风速提高到74m ・s -1.增幅达35%,解决了关系到设计方案成败的抗风稳定性问题,同时获得了良好的经济效益,与闭口钢箱梁方案相比,节省造价6500万元人民币.大桥合龙后,经受了2000年“碧利斯”台风和2001年“飞燕”台风正面袭击的考验,使其成为当今世界上跨度最大的结合梁斜拉桥.图2 青州闽江大桥主梁断面图(单位:m)Fig.2 C ross section of Q ingzhou B ridge over the Min River(unit :m)2.2 上海南浦大桥南浦大桥是我国第一座结合梁斜拉桥[7],主跨为423m ,主梁选用两根工字型边梁叠合预应力混凝土桥面板形式,桥面宽30.35m.经方案的比选,最后采用在桥面两侧边缘增设竖直向下约为1/3梁高的裙板措施(见图3),使大桥的颤振临界风速在原来的基础上提高了10%以上.增大了大桥抗风稳定性能的安全储备.图3 南浦大桥主梁断面图(单位:m)Fig.3 C ross section of N anpu B ridge over the H u angpu River(unit :m)流迹显示试验表明:裙板与主梁之间由于有一个回流区,该回流区的外缘流与断面的主流流动方向是一致的.它能导引主流较平滑地流过迎风主梁的下缘,因而减弱分离涡的强度,同时下游主梁与裙板间的916 第5期宋锦忠,等:桥梁抗风气动措施的研究及应用 回流区也将主流导引到尾流中去.因此,裙板的作用相当于一个能主动调节外形来适应主流流动的风嘴,从而改善主梁断面的颤振特性.3 改变主梁上、下表面气动力的气动措施3.1 伶仃洋跨海工程伶仃洋跨海工程的西航道桥方案斜拉桥为900m ,或悬索桥为920m [8],由于该桥地处我国沿海大风区域,又是强台风频袭地区,为确保大桥的抗风安全,必须选择抗风性能好的主梁断面,当然流线型闭口钢箱梁是首选,但仍不能满足大桥颤振检验风速的要求,通过在中央分隔带外开槽的方法(见图4),当开槽宽度为1.5倍梁高时,其颤振临界风速提高了30%左右,使方案成为可能. 借助试验研究的辅助手段计算流体动力学(CFD )方法进行了主梁分隔带处开槽效果的分析工作.CFD 方法对开槽措施的机理分析认为:主梁断面的头部形状和开槽宽度对开槽效果有决定性影响.气流流经前箱梁产生的剪切层是否会与后箱体相碰撞以及是否有气流从槽中穿过,这是开槽成败的关键所在.图4 伶仃洋工程西航道桥方案主梁断面图(单位:m)Fig.4 C ross section of Lingding West W aterw ay B ridge over the Lingding Sea(unit :m)3.2 日本名古屋矢田川桥矢田川桥抗风试验是由日本车辆株式会社委托,我室承担的第一个国外科研项目[9].该桥是一座中跨为84m 的三跨连续钢箱梁桥,梁宽7.5m ,而梁高加上隔音墙总共高达4.95~3.95m ,宽高比仅1.5~1.9,风洞试验在检验风速下观察到驰振现象,无法满足稳定性要求,经过中央开槽以及在梁底角隅处增设导流板两个方案的比选(见图5),取得大幅降低驰振振幅的满意结果.在45.8m ・s -1的检验风速下,中央开槽40%时振幅下降12%,中央开槽80%时振幅下降23%.采用导流板措施后振幅减至71%(均匀流)和40%(紊流).可见后者效果更显著.图5 矢田川桥主梁断面(单位:mm)Fig.5 C ross section of guide -w ay bus Shid ami line over the Yataga w a(unit :mm)4 满足抗风要求的气动修改上述例子均为为满足抗风性能的要求在原设计主梁断面上增设的气动措施.同理,为此目的也可以在主梁断面上减少一些构件,作必要的气动修改.4.1 温州瓯江二桥026 同 济 大 学 学 报第30卷 瓯江大桥是一座主跨为258m 的双塔双索面预应力混凝土斜拉桥[10],主梁原先为闭口混凝土箱梁,桥面宽31m ,梁高2.5m.经风洞试验证明,大桥的稳定性能储备较大.因此,建议将箱梁底板去除,使其成为两个分离边箱断面(见图6),从而减少施工难度,节省工期和造价.大桥经受了多次台风侵袭的事实说明:主梁抽去底板后大桥抗风稳定性完全可以得到保证.图6 瓯江二桥主梁端面图(单位:m)Fig.6 C ross section of the second brid ge over the Ou River(unit :m)4.2 上海杨浦大桥上海杨浦大桥主跨为602m ,主梁采用两个分离钢箱叠合预应力混凝土桥面板形式[11].桥面宽32.5m ,原设计在主梁两侧分别设有两个风嘴,本意为改善断面的气动性能.但经过风洞试验的对比,发现对于这种宽高比达11.6左右的开口断面,风嘴的效应不明显.在满足抗风性能的前提下,最后取消了该风嘴(见图7).节省了600t 钢材和540万元人民币.图7 杨浦大桥主梁断面图(单位:m)Fig.7 C ross section of Yangpu B ridge over the H u angpu River(unit :m)5 结语类似的实例还有不少,这里仅选出比较典型的七座桥从不同的角度说明在不改变原设计主梁断面的情况下,稍作外形上的气动修改就能获得提高抗风性能的相当满意的结果.这是改善大跨度桥梁抗风性能三种方法中最为经济有效且简便的方法.需要补充的是在主梁的两侧迎风和背风边缘安装用薄平板制作的控制面(主动或被动式)也能有效地达到抑制颤振、提高颤振临界风速的效果.这些成果是从风洞试验中取得的,并借助于CFD 方法、流迹显示的方法作出了一些机理分析,其理论依据尚待进一步探索.参考文献:[1] Y amada Hitoshi.Wind tunnel testings are almost Greek[J ].桥梁与基础,1993,(1):53-57.[2] Y ozo Fujino.Vibration and control of long -span bridge[A ].Advances in Structural Dynamics[C].Oxford :Elsevier Science Ltd ,2000.55-66.[3] Fujino Y ozo ,Wilde Krzysztof ,K awakami Toshinobn.New control method for flutter suppression of long -span bridge[A ].Iabse Symposium[C].K obe :[s.n.],1998.161-166.[4] XIAN G Hai -fan ,CHEN Ai -rong.Aerodynamic studies of long -span cable -supported bridge in China[A ].Advances in Structural Dy 2namics[C].Oxford :Elsevier Science Ltd ,2000.121-132.[5] 同济大学桥梁结构研究室.东营黄河公路大桥抗风稳定性研究报告[R].上海:同济大学桥梁工程系,1986.[6] 同济大学风洞试验室.福州青州闽江大桥抗风研究报告[R].上海:同济大学土木工程防灾国家重点实验室,1999.[7] 同济大学桥梁结构研究室.上海南浦大桥主桥抗风性能试验研究报告[R].上海:同济大学桥梁工程系,1990.[8] 同济大学风洞试验室.珠海伶仃洋跨海工程西航道桥方案抗风研究报告[R].上海:同济大学土木工程防灾国家重点实验室,1997.[9] 同济大学风洞试验室.日本名古屋矢田川桥抗风研究报告[R].上海:同济大学土木工程防灾国家重点实验室,1999.[10] 同济大学风洞试验室.温州瓯江二桥抗风性能试验研究报告[R].上海:同济大学土木工程防灾国家重点实验室,1994.[11] 同济大学桥梁结构研究室.上海杨浦大桥主桥抗风性能试验研究报告[R].上海:同济大学桥梁工程系,1992.126 第5期宋锦忠,等:桥梁抗风气动措施的研究及应用 。
大跨斜拉桥主梁断面气动导纳的实测研究
效气 动导纳 函数进 行 了现场 实测研 究 。
顾 巍 、 林口 马存 明 和 陈 斌口 ]赵 、 等 沿 用 类 似 的 实 验手段 , 一步研 究 了气 动 导纳 函数 的多种影 响 因 进 素 。相对 于直 接测 量法 而言 , 问接测 量法 由于受 仪器
的精 度 等 影 响 较 大 , 开 展 的 较 少 。 1 9 故 9 8年 , 若 张 雪_ 1 用 紊 流 场 节 段 模 型 的 实 验 和 确 定 性 系 统 识 别 采 的 方 法 识 别 了 江 阴 长 江 大 桥 主 梁 断 面 的 等 效 气 动 导
摘
要: 以苏 通 大桥 为研 究 背 景 , 过 专 门 研 制 的 一 套 测 压 装 置 , 用 测 压 法 对 苏 通 大 桥 主 梁 断 面气 动 导 纳 进 行 了 通 利
现 场 实 测 研 究 , 将 现 场 实测 结 果 与风 洞 实 验 结 果 及 S a s 数 进 行 了对 比研 究 。 结果 表 明 : 场 实 测 结 果 与 风 洞 并 er 函 现
互 谱影 响 的基 础 上 进 行 的。在 S a ln修 正 抖 振 力 cna
第 2 8卷
第 6期
空
气
动
力
学
学
报
V o.2 1 8,N o .6
De ., 1 e 2O 0
21 0 0年 1 2月
ACTA AERo DYNAM I CA I CA S NI
大跨径斜拉桥抗风稳定性研究
大跨径斜拉桥抗风稳定性研究摘要:伴随着我国桥梁跨径的不断延展伸长,对于柔性较大的斜拉桥来讲,在设计时需要考虑风致效应产生的空气动力问题,对应问题需要多方面因素出发提出风振控制手段措施,以保证大跨径斜拉桥具有足够的抗风稳定性。
关键词:大跨径桥梁;风致效应;气动措施中图分类号:TU 13 文献标志码:A 文章编号:1940年塔科马海峡大桥发生严重风毁事件,引发了国际桥梁工程界及空气动力界的极大关注,这也标志着自此为桥梁风工程研究的起点,使得在桥梁设计之中开始考虑桥梁风致效应的严重性。
由此可见风致效应对大跨径桥梁有着极其重要的作用,桥梁在抗风方面的研究也有着举足轻重的意义。
明确大跨径斜拉桥在抗风设计中的设计要点;找到大跨径斜拉桥不同设计参数对结构气动稳定性的影响;根据风致振动的机理,能够采用相应的结构措施、气动措施、机械措施来提高桥梁的抗风性能[1],具有重要工程价值及研究意义。
1 桥梁风致灾害实例2020年5月5日下午15时左右,连接珠江两岸的广东虎门大桥发生了异常的抖动现象,悬索桥桥面晃动不但感知明显,影响了行车的舒适性及交通安全性,且其振幅在监控中显示为波浪形,幅值过大。
这件事情引发了不单有我国桥梁工程专业的广泛关注,在社会中也激发了广大人民群众的激烈讨论及反响。
此次虎门大桥的异常晃动并没有发生一定的损失,相关部门也立即采取措施,对虎门大桥进行双向封闭管制,对虎门大桥也进行了紧急的全面检查检测,交通运输部也组建了专家工作组到现场进行研究指导。
随着我国大跨径桥梁的发展建设,桥梁风害也时有发生,例如广州九江公路斜拉桥在施工过程中吊机被8级大风吹倒进而砸坏主梁;江西长江公路铁路两用桥吊杆发生涡激共振;上海杨浦大桥斜拉索的风雨振引起的拉索索套严重毁坏等[3]。
灾害的发生时刻警醒着人们,大跨径斜拉桥的设计中有关抗风设计日益成为焦点;桥梁风害的问题的重要性,促使着人们对桥梁风致效应的研究不断深入。
2 桥梁结构的风致效应桥梁结构的风致效应十分复杂,它受结构的形状、刚度、风的自然特性以及二者相互作用的影响。
基于风洞实验和数值模拟的大跨度桥梁风荷载研究
基于风洞实验和数值模拟的大跨度桥梁风荷载研究大跨度桥梁的风荷载研究在工程领域具有重要的意义。
风荷载是指桥梁在风场中所受到的气动作用力,对桥梁的结构稳定性和安全性有着直接的影响。
为了准确评估大跨度桥梁的风荷载,通常使用风洞实验和数值模拟两种方法进行研究。
风洞实验是一种基于模型的实验方法,它可以在实验室中模拟真实的风场环境,通过测量模型所受到的风压力来评估风荷载。
风洞实验具有直观、准确的优点,可以提供大量的实验数据用于分析和研究。
然而,由于受到实验条件的限制,风洞实验往往只能对狭窄的风荷载范围进行研究,并不能完全覆盖大跨度桥梁的实际情况。
数值模拟是利用计算机模拟方法对大跨度桥梁的风荷载进行研究。
数值模拟通过对流体力学原理和计算流体力学方法的应用,可以对复杂的风场环境进行模拟,并计算桥梁结构所承受的风压力。
数值模拟不受实验条件的限制,可以对大跨度桥梁的各种风荷载情况进行研究和分析。
然而,数值模拟需要建立准确的数学模型,对边界条件和参数的选取有一定的要求,并且需要耗费大量的计算资源。
风洞实验和数值模拟相辅相成,可以互相验证和补充。
风洞实验可以提供实验数据用于数值模拟的验证和校正,同时数值模拟可以对风洞实验中无法测量到的细节进行预测和分析。
通过综合利用这两种方法,可以得到更准确、可靠的大跨度桥梁风荷载数据。
在大跨度桥梁风荷载研究中,还需要考虑桥梁的结构形式和空气动力学特性对风荷载的影响。
大跨度桥梁通常包括悬索桥、斜拉桥和梁-吊杆桥等结构形式,每种结构形式在风场中所受到的风荷载特性也有所不同。
此外,桥梁的气动特性如激振频率、气动阻尼等也会对风荷载产生影响。
因此,在进行大跨度桥梁风荷载研究时,需要综合考虑这些因素,以得到最准确的结果。
总之,大跨度桥梁风荷载的研究是一个复杂而重要的课题。
通过风洞实验和数值模拟相结合的方法,可以对大跨度桥梁的风荷载进行全面而准确的评估,为桥梁的设计和施工提供科学依据。
风屏障对桥梁及车桥系统气动特性影响的数值研究
风屏障对桥梁及车桥系统气动特性影响的数值研究周蕾;何旭辉;陈争卫;谢台中;敬海泉【摘要】利用数值模拟方法探究风屏障参数对流线型桥梁气动特性的影响;分析风屏障对不同桥型气动特性的影响并进行横向对比;讨论风屏障的透风率对车桥系统的气动特性以及流场的影响,通过分析车桥的三分力系数、压力云图、速度流线图、车桥表面风压分布以及风剖面等特征,揭示风屏障对车桥系统气动特性的影响机理.研究结果表明:风屏障能降低主梁上方的流速,从而减小列车的阻力和力矩,但同时也增加了桥的阻力,因此,安装风屏障可提高列车的行驶安全性但不利于桥梁抗风;针对流线型主梁断面,当风屏障高度为3 m且透风率为30%时为最优组合,此时车桥系统的阻力系数可达到最小值1.33;风屏障对不同桥型的遮蔽效应不同,相同的风屏障遮蔽效应对流线型主梁断面的影响远大于对钝体主梁断面的影响.【期刊名称】《中南大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2018(049)007【总页数】11页(P1742-1752)【关键词】风屏障;车桥系统;横风;透风率【作者】周蕾;何旭辉;陈争卫;谢台中;敬海泉【作者单位】中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室,湖南长沙,410075;中南大学轨道交通安全关键技术国际合作联合实验室,湖南长沙,410075;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室,湖南长沙,410075;中南大学轨道交通安全关键技术国际合作联合实验室,湖南长沙,410075;中南大学轨道交通安全关键技术国际合作联合实验室,湖南长沙,410075;中南大学轨道交通安全关键技术国际合作联合实验室,湖南长沙,410075;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室,湖南长沙,410075;中南大学轨道交通安全关键技术国际合作联合实验室,湖南长沙,410075【正文语种】中文【中图分类】U270.2随着列车质量越小,行驶速度越来越高,其对横风的作用更敏感。
Π型叠合梁斜拉桥涡激振动性能及气动措施研究
Π型叠合梁斜拉桥涡激振动性能及气动措施研究作者:蒋尚君朱金鲁胜龙李永乐康锐来源:《振动工程学报》2024年第05期摘要:Π型叠合梁为气动钝体结构,容易发生气动失稳。
本文以一座Π型截面叠合梁斜拉桥作为工程背景,采用风洞节段模型试验与计算流体动力学(CFD)方法,对主梁的涡激振动性能及相应的气动抑振措施展开了研究。
在风洞节段模型试验中获得涡激振动风速区间,讨论了不同气动措施的抑振效果,运用计算流体动力学(CFD)方法对主梁涡振发生机理及气动措施抑振机理进行了初步研究。
结果表明:在原始断面下,由于尾迹区旋涡的周期性脱落以及主梁上、下表面旋涡演变的相互作用,导致了涡激振动发生。
在采取三种不同抑振措施后,除采用上L型导流板断面在+3°风攻角下发生扭转涡振外,其余优化断面均能使得来流平稳地通过,从而抑制涡振发生。
本研究可对Π型叠合梁断面的斜拉桥抗风设计提供一定参考。
关键词:涡激振动;抑振措施;叠合梁;风洞试验;计算流体动力学(CFD)中图分类号: O32; U448.27 文献标志码: A 文章编号: 1004-4523(2024)05-0830-08DOI:10.16385/ki.issn.1004-4523.2024.05.011引言随着经济和社会的发展以及中国高速公路网建设的快速完善,斜拉桥成为跨越山谷、河流、湖泊的主要桥型之一。
然而随着桥梁跨径的增加,主梁的自重对桥梁的影响增大[1]。
Π型叠合梁通常是中等跨度桥梁中最常见的主梁类型之一。
Π型叠合梁采用钢梁和混凝土桥面板相结合的方式,具有自重轻、施工吊装方便、受力性能优越等诸多优点。
然而,由于叠合梁具有较钝的气动外形,空气流经梁底时会形成复杂的绕流,使得采用此类断面类型主梁的桥梁容易发生涡激振动现象。
因此,需要采取一系列的气动优化措施,确保叠合梁能够更好地应用于桥梁设计中。
目前针对叠合梁断面的涡激振动性能以及抑制措施已有诸多研究。
张天翼等[2]研究了风嘴、中央稳定板、裙板、封闭栏杆、内侧隔流板、下导流板等常见气动措施对叠合梁断面涡激振动性能的影响。
基于CFD对某大跨斜拉桥静力三分力系数研究
TECHNOLOGY AND INFORMATION136 科学与信息化2022年5月上基于CFD对某大跨斜拉桥静力三分力系数研究*孙开旗 肖玉德安徽交通职业技术学院 安徽 合肥 230051摘 要 随着桥梁跨径的增大,使得结构变得更轻柔,桥梁结构对风荷载的敏感性也随之增加,而静风三分力系数的计算是抗风研究的基础。
目前研究桥梁抗风问题的主要手段是风洞试验,但该试验周期长,而且需要消耗大量的人力和物力,风洞试验无法得到大力推广。
本文基于计算流体力学,用CFD软件对某斜拉桥双边箱梁截面进行静态绕流模拟,求出不同风攻角下的三分力系数,以期为双边箱梁截面桥梁抗风研究做出贡献。
关键词 静力三分力;CFD;斜拉桥;双边箱梁Research on Static Three-Component Force Coefficient of A Long-Span Cable-Stayed Bridge Based on CFD Sun Kai-qi, Xiao Yu-deAnhui Communications V ocational and Technical College, Hefei 230051, Anhui Province, ChinaAbstract With the increase of bridge span, the structure becomes more flexible, and the sensitivity of bridge structure to wind load also increases. The calculation of static wind three-component force coefficient is the basis of wind resistance research. At present, the main method to study the wind resistance of bridges is the wind tunnel test, but the test period is long and requires a lot of manpower and material resources, so the wind tunnel test cannot be vigorously promoted. Based on computational fluid dynamics, this article uses CFD software to simulate the static flow around a bilateral box girder section of a cable-stayed bridge, and obtains the three-component force coefficient under different wind attack angles, in order to contribute to the research on the wind resistance of the bilateral box girder section bridge.Key words static three-component force; CFD; cable-stayed bridge; bilateral box girder引言随着桥梁跨径的增大,使结构变得更轻柔,桥梁结构对风荷载的敏感性也随之增加,历史上发生过最著名的桥梁风毁事件——美国塔柯马悬索桥风毁事故,建成后仅4个月在8级大风的作用下发生了强烈的风致振动,造成桥梁的风毁[1]。
某大跨径斜拉桥风参数设计研究
某大跨径斜拉桥风参数设计研究李明光【摘要】极值风速的研究对于结构的安全取用和抗风设计有重要作用.通过某大跨斜拉桥抗风设计,对比研究了工程中常用的设计风速概率模型,包括极值-Ⅰ型分布和皮尔逊-Ⅲ型,提出了大桥设计风速建议值.【期刊名称】《辽宁省交通高等专科学校学报》【年(卷),期】2014(016)002【总页数】4页(P17-20)【关键词】斜拉桥;抗风设计;设计风速【作者】李明光【作者单位】辽宁省交通规划设计院,辽宁沈阳 110166【正文语种】中文【中图分类】U448.271 概述某大跨径斜拉桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主跨636m,主桥全长1266m。
桥梁跨度大,又需采用轻质材料,对抗风设计要求很高。
现有某市气象观测站《1981年—2010年逐月最大风速及风向》观测资料,根据观测资料对大桥设计风速进行预测。
风速的统计分析,目前使用较多的概率统计分布曲线有皮尔逊-Ⅲ型分布曲线和极值-Ⅰ型分布曲线,《公路桥涵抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004)对风速、风压计算建议采用极值-Ⅰ型。
现采用两种分布曲线,通过对比分析,确定设计风速。
2 皮尔逊-Ⅲ型分布曲线估计2.1 皮尔逊-Ⅲ型分布曲线推测采用较常见的皮尔逊-Ⅲ型分布曲线进行预测。
皮尔逊-Ⅲ型分布曲线又称为伽玛分布曲线。
皮尔逊-Ⅲ型分布曲线的频率密度函数为式中:α0——随机变量x的最小值;α——参数a——随机变量众值与最小值的差;d——随机变量均值与众值之差;——随机变量系列的均值,β——参数,β=Γ(α)——α 的伽玛函数,Γ(α)=xα-1e-xdx式(1)中参数a0、α、β,换算得故皮尔逊-Ⅲ型曲线频率密度函数(1),可由三个统计参数、Cv、CS确定。
由此可得到给定频率对应的随机变量xP式中:xP——频率为P的随机变量;Φ——离均系数;KP——模比系数;2.2 适线法适线法是选定统计参数的一种方法,以选定的统计参数,绘制的理论频率曲线与经验频率点据分布,配合得最好为原则,来选定统计参数。
Π型叠合梁斜拉桥涡振性能及气动控制措施研究
Π型叠合梁斜拉桥涡振性能及气动控制措施研究钱国伟;曹丰产;葛耀君【摘要】为研究Π型开口截面主梁的涡振性能并提出合理性控制措施,以某跨海叠合梁斜拉桥为研究对象,进行一系列节段模型风洞试验。
研究表明,Π型开口截面主梁在低风速下易发生涡激共振,且该桥涡振现象在阻尼比<1%以下范围内均存在;桥面防撞栏杆及检修道护栏采用圆截面形式有利于减小涡振振幅;改尖角度风嘴能显著抑制涡激共振,且风嘴角度越小控制效果越好;桥梁断面底部双主肋转角处设置水平隔流板能有效减小甚至消除涡激振动,在一定范围内增加板的悬挑宽度对控制效果有利。
%To study the vortex-induced vibration (VIV)and its control measures for the bridge with Π shaped deck,the aerodynamic performance of a cross-sea cable-stayed bridge was investigated through section-model wind tunnel tests.The results show that the Πshaped deck concerned suffers remarkable VIV at low wind velocity,which exists under the structural damping ratio of 1%.Crash barrier and maintenance way railings with cylinder shape are conducive to decrease VIV amplitude,both vertical and torsional.The VIV can be mitigated via sharpening wind fairings and the vibration mitigation effect is more significant with smaller wind fairing angle.The horizontal flow-isolating plate (HFIP), jutting out of the inner edge of the girder bottom plates,can mitigate and even eliminate the VIV effectively.Generally, within certain limits,the wider the HFIP,the better the mitigation effect.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2015(000)002【总页数】6页(P176-181)【关键词】Π型截面;叠合梁斜拉桥;涡振;气动控制;风洞试验【作者】钱国伟;曹丰产;葛耀君【作者单位】同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海 200092;同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海 200092;同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海 200092【正文语种】中文【中图分类】TH212;TH213.3涡激振动由气流绕经结构表面时产生的以某一固定时间间隔有规律脱落的旋涡引起,是大跨度桥梁的主梁在低风速下较易出现的风致限幅振动。
基于风洞试验的升力系数对桥梁气动性能的评价
基于风洞试验的升力系数对桥梁气动性能的评价王方亮;秦龙【摘要】文章对虎门二桥主梁的3个不同方案进行了风洞试验,提出了仅由静风状态下测出的升力系数可作为初步判定悬索桥主梁选择优劣的标准,通过成桥状态阶段模型测振实验测出颤振临界风速,并比较了3个方案颤振临界风速大小,探明了升力系数能综合反映桥梁气动性能这一理论的正确性.【期刊名称】《现代交通技术》【年(卷),期】2013(010)004【总页数】3页(P24-26)【关键词】升力系数;风洞试验;颤振;临界风速;缆索承重桥【作者】王方亮;秦龙【作者单位】长安大学公路学院,陕西西安710064;长安大学公路学院,陕西西安710064【正文语种】中文【中图分类】U442.591 工程概况虎门二桥临近南海,台风常常袭击该地区,据抗风规范[1]并结合虎门二桥桥位气象观测和风参数专题研究可知桥址处10 m高度100年重现期的10 min平均年最大风速为34.9 m/s。
坭洲水道桥是虎门二桥的一部分,为超大跨度悬索桥,必须掌握其风致响应的特点,确保其抗风稳定性。
初步设计中提出了3种主梁方案并进行风洞试验研究抗风性能研究。
方案设计图如图1所示。
在满足与实桥几何外形相似以及弹性、惯性、阻尼等相应无量纲参数一致性条件下对实桥进行了1∶75缩尺比的模拟,采用轻质合成材料加工制做节段测力模型。
3种方案的具体模型设计尺寸如表1所示。
图1 实桥方案设计图表1 3种方案模型尺寸 m方案方案1 方案2 方案3长 L 2.205 2.205 2.0.047 0.047 0.047 205宽 B 0.585 0.556 0.556高H成桥状态节段模型测力、测振试验在大气边界层风洞中进行,数据测试采集系统由杆式应变天平、攻角变化机构、应变放大器、A/D转换器、α转盘机构、加速度传感器、激光位移计、奥地利产DAWON数据采集仪及数据采集处理用计算机等组成。
2 测力试验测力试验中风攻角为-10°~10°,按1°增加,共21个攻角变化。
双斜塔钢箱梁斜拉桥全桥气动弹性模型设计
2012 年第 12 期
双斜塔钢箱梁斜拉桥全桥气动弹性模型设计
9
图 2 主梁横断面( 单位: cm)
辅助墩 6# ~ 9#,12# ~ 15# 以及两个主塔处的墩柱在竖 向、横向及顺桥向的扭转三个方向的自由度与主梁进 行耦合限定。 2. 2了主桥前 30 阶结构 动力特性。表 1 列出了对桥梁抗风有重要作用的几阶 模态的频率和振型特点。
一阶反对称横弯
17
2. 191 7
一阶反对称扭转
20
2. 319 6
二阶反对称横弯
3 全桥气弹模型的设计和制作
3. 1 概述 气动弹性模型试验,除了满足几何相似之外,还应
满足弹性参数、惯性参数、重力参数、阻尼参数、黏性参 数等无量纲参数的相似。模型与实桥参数的相似关系 列于表 2,模型设计将依据相似关系进行。
表 1 成桥状态部分阶次结构动力特性
阶次
频率 / Hz
振型特点
3
0. 619 9
一阶对称竖弯
4
0. 637 8
一阶反对称竖弯
5
0. 725 3
一阶对称横弯
8
1. 115 2
二阶对称竖弯
9
1. 199 6
一阶反对称扭转
10
1. 254 0
二阶反对称竖弯
11
1. 514 9
二阶对称扭转
14
1. 760 5
表 2 全桥气动弹性模型与实桥各参数的相似关系[4]
相参数 相似比
长度 1/n
频率 1 / n2
密度 1
单位长度质量 1 / n2
单位长度质 量惯性矩 1 / n4
弯曲刚度 1 / n5
自由扭 转刚度
1 / n5
斜拉桥桥塔风压分布数值模拟研究
20 2020年•第12期斜拉桥桥塔册压分布敷值標拟研究◊苏交科集团股份有限公司戴丽娟针对斜拉桥跨径普遍较大且受到风压影响的特性,本文选择润扬长江大桥北汉斜拉桥为研究实例对象,并基于2018-2020年若干实测数据样本,筛选边界条件进行建模分析,讨论了在不同风攻角(也是典型不利工况下)情况下,实例工程的总体受压特性,并为实例工程的日常运营方案设 定提供了数据支撑。
1实例工程概况实例工程位于江苏镇江,在世业洲处跨越长江。
跨长江桥 梁全长约4700 m;其中北侧主跨桥型采用双塔双索面钢箱梁斜拉桥;斜拉桥规模较大,其中主跨跨径约400 m ;两根主塔均长760 m 、高150 m;呈典型的菱形结果。
实例工程是镇江与扬州连接的主要通道,设计为双向六车道;现状通行量约3550辆/h 。
2数值模型建立考虑到实例工程规模大,受到风压影响周期长,综合考虑 采用FLUENT^ft 有限元计算软件进行融计算。
2.1计算网格划分借助RANTER 模块进行建模计算,网格类型采用三角网格进行划分,网格间距设为15 m,局部区域进行加密,加密后间 距为5 m~8 m o2.2模型参数设置根据以往建模经验,以及本工程实际情况,模型主要参数 值如下。
计算模型:SSTk 风流场模型;空气密度:1.200kg/m 3~1.215kg/m 3;表面粗糙系数:0.025~0.033;紊动能系数:0.025-0.028;风速:8.75 m/s~10.60 m/s o2.3模型精度验证根据本文建立的模型,选择1#、3#、15#・“85#等卅测点,对计算精度进行对比。
对比结果显示,9个测点最大误差为 &13%,最小误差为1.11%,平均误差率为3.81%。
总体来看计算精度较高,能满足实例工程的模拟精度要求。
本工程计算精度对比结果见表1。
表1计算精度验证测点编号1315274255637285计算值(pa )-91.09-33.61-35.47-78.5714.7一5&2366.9118.25127.65实测值(pa )-85.4-31.9-33.3-80.414.5-6062115.9126.5误差率(%)6.85 5.526.692.47 1.623.148.132.231.112.4计算工况本文选择不同风攻角e 作为对比工况进行模拟,共选择风 攻角-5。
风攻角对强风下大跨度斜拉桥车
风攻角对强风下大跨度斜拉桥车−桥耦合振动的影响唐俊峰;何玮;郭向荣;何旭辉;邹云峰【摘要】为研究风攻角对强风作用下大跨度斜拉桥车?桥系统耦合振动的影响,通过风洞试验得到不同风攻角条件下桥梁主梁和桥上不同位置处列车的三分力系数;在此基础上,依据弹性系统动力学总势能不变值原理,进一步建立风?车?桥耦合系统振动方程,求解方程并就风攻角对桥梁和列车的动力响应的影响进行分析研究.研究结果表明:风攻角对桥梁和列车的气动三分力系数影响较大;桥梁跨中处的横向振动位移在攻角为?12°时有最大值,竖向振动位移在攻角为?6°时有最大值,极大值均未在攻角为0°时出现;风攻角对车辆动力响应的影响较大,但各项动力响应受风攻角影响而出现变化的趋势并不相同;列车的脱轨系数、轮重减载率和横向力在负向攻角时比正向攻角时的大,且随负向攻角绝对值的增大有增大趋势.【期刊名称】《中南大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2018(049)007【总页数】8页(P1760-1767)【关键词】斜拉桥;列车;风攻角;耦合振动;风洞试验【作者】唐俊峰;何玮;郭向荣;何旭辉;邹云峰【作者单位】中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;安徽建筑大学土木工程学院,安徽合肥,230601;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075【正文语种】中文【中图分类】U441列车在通过大跨度斜拉桥时,若遇强风,将使本已复杂的车−桥耦合振动变得愈加复杂。
目前,人们对横风条件下车−桥耦合振动分析研究较多[1−3]。
风作为一种自然现象,在吹过桥梁桥面时往往具有一定的风攻角。
近年来,一些桥址处风场实测的结果表明,风攻角最大可达10°左右[4]。
人们就风攻角对桥梁气动性能的影响进行了研究,如:杨靖等[5]对某大跨度连续梁桥不同截面的三分力系数进行数值模拟计算,发现风攻角对桥梁的静气动性能影响显著;杨群等[6]通过节段模型风洞试验,对宽高比为5的矩形截面梁的气动力特性随风攻角变化的规律进行了研究;张丹等[7]通过风洞试验研究在不同风攻角下某主梁节段模型三分力系数的雷诺数效应,发现风攻角对流线型桥梁截面三分力系数的雷诺数效应有较大影响;周奇等[8]通过风洞试验检验了不同风攻角下某斜拉桥颤振临界风速,建议颤振检验风速可按风攻角区间分别确定;GUO等[9]通过风洞试验研究了当风攻角从−6°到6°范围内变化时,车辆和桥梁三分力系数的变化规律。
大跨斜拉桥的随机风场模拟
大跨斜拉桥的随机风场模拟姜开明;赫鑫;孙建鹏;张倩;李彦伟【摘要】结合谐波合成法对大跨斜拉桥的随机风场进行了数值模拟,模拟时考虑桥梁风场空间相关性的影响,并对模拟时的参数进行讨论.研究表明:在不考虑高度的情况下,采用Davenport谱对模拟结果更好;竖向风谱对平均风速与空间高度较敏感,在选取截断频率时应适当大一些.最后,依据工程实例模拟了某大跨斜拉桥的随机风场,对模拟的脉动风功率谱与目标谱进行比较,结果表明二者吻合较好,证明了参数取值的合理性和模拟结果的准确性.【期刊名称】《筑路机械与施工机械化》【年(卷),期】2015(000)012【总页数】4页(P77-79,83)【关键词】谐波合成法;大跨斜拉桥;脉动速度;截断频率【作者】姜开明;赫鑫;孙建鹏;张倩;李彦伟【作者单位】平阳县交通工程建设总指挥部,浙江温州325400;西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;石家庄交通运输局,河北石家庄050051【正文语种】中文【中图分类】U448.27随着工程材料和施工技术的发展,桥梁结构的发展趋向于大跨度、轻质量。
但是这种发展趋势使得桥梁结构的整体刚度变小、柔度变大,当受到外部荷载作用时桥梁结构将产生较大的变形,对风荷载的敏感性也随之增大。
斜拉桥是一种大跨径桥梁结构,其在风荷载作用下的稳定性是设计考虑的首要因素。
因此,在斜拉桥结构设计时风荷载的确定及选取对结构的安全可靠性具有举足轻重的作用。
近年来,国内外学者就风荷载的确定方法进行了许多研究[1-3],主要包括室内风洞试验、现场实测和数值模拟等,其中风洞试验和现场实测方法复杂,工具要求较高,且耗时、耗资巨大,故仅对特定的重要工程结构进行[4]试验和测试;通过数值模拟方法得到的风速时程曲线可以满足风场的随机特性,且更具代表性[57],因此在实际工程中受到大多工作者的青睐。
斜拉桥的脉动风荷载数值模拟
斜拉桥的脉动风荷载数值模拟
刘文会;李巍峰
【期刊名称】《吉林建筑工程学院学报》
【年(卷),期】2008(025)001
【摘要】风荷载是作用在斜拉桥上的重要动力荷载之一.基于数值模拟方法的风速时程曲线在桥梁结构风振分析中被广泛采用.笔者利用谐波叠加法模拟了风速时程样本.算例表明,计算结果与目标谱吻合良好,模拟精度、速度和计算稳定性均满足实际工程应用要求,证明了所用模拟方法的可靠性.利用风速时程数据,可以进一步对斜拉桥进行动力分析.
【总页数】5页(P55-59)
【作者】刘文会;李巍峰
【作者单位】吉林建筑工程学院交通科学与工程学院,长春,130021;吉林建筑工程学院交通科学与工程学院,长春,130021
【正文语种】中文
【中图分类】U448
【相关文献】
1.塔架结构的脉动风荷载数值模拟及响应 [J], 王耀宏
2.脉动风荷载时程数值模拟研究 [J], 陈颖;陈小兵;何微
3.高速铁路声屏障在列车风致脉动力与自然风荷载下的数值模拟 [J], 王宏朝;谢金法
4.数值模拟脉动风场在斜拉桥抖振响应分析中的应用 [J], 李志国;何能;廖海黎;段
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5.格构式塔架横风向脉动风荷载空间相关性研究 [J], 李峰; 邹良浩; 梁枢果; 陈寅因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
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风作用下某斜拉桥气动性能数值仿真研究摘要本文以某斜拉桥为对象,利用数值仿真的方法研究了风对某斜拉桥气动性能的影响。
利用计算流体力学(CFD)模拟了某斜拉桥在不同风速下的气动力学性能,包括风压分布、阻力系数和升力系数等。
结果表明,风速对某斜拉桥的气动性能有显著影响,随着风速的增加,阻力系数和升力系数均呈现上升趋势,但阻力系数的增加幅度更大;同时,桥面局部结构的存在也对某斜拉桥的气动性能有一定的影响。
关键词:斜拉桥;气动性能;风压分布;阻力系数;升力系数;计算流体力学正文1.引言现代桥梁结构设计中,为了提高桥梁的安全性、经济性和可靠性,设计师需要考虑各种因素的综合影响,其中包括风对桥梁的影响。
风是桥梁设计中最重要的环境因素之一,过强的风力甚至会导致桥梁的垮塌。
斜拉桥是一种新型的桥梁结构,在近几十年中得到了广泛的应用。
斜拉桥通过借助拉索和斜杆的力学作用,实现了更长跨度的建设。
然而,斜拉桥的气动性能问题却给结构的设计和维护带来了巨大的问题。
因此,本文以某斜拉桥为研究对象,利用计算流体力学(CFD)模拟了该桥梁在不同风速下的气动性能,主要包括风压分布、阻力系数和升力系数等。
通过数值仿真分析,揭示风速对某斜拉桥气动性能的影响规律,为未来斜拉桥结构设计和改进提供参考。
2.数值模拟方法本文采用ANSYS Fluent软件对某斜拉桥在不同风速下的气动性能进行数值模拟,并用Gambit等后处理软件对仿真结果实现可视化。
具体步骤如下:(1)建立模型。
根据实际情况,采用计算机辅助设计(CAD)软件构建了某斜拉桥的三维模型,包括桥面、桥塔、拉索、斜杆等结构。
模型导入Gambit软件中,进行网格划分和优化,生成高质量的三维网格模型。
(2)边界条件的设置。
设定模拟计算的边界条件,包括颜色、速度场和压力场等参数。
(3)计算场的求解。
通过Fluent软件求解包括连续方程、动量方程和能量方程等在内的系统方程组,得到相应的压力和速度场分布图。
(4)后处理。
利用Gambit等软件对仿真结果进行可视化处理,包括探查风压分布、分析阻力系数和升力系数、并通过三维矢量图观察内部流场分布情况等。
3.结果与分析本文对某斜拉桥在不同风速下的气动性能进行了数值仿真,得到了相应的风压分布、阻力系数以及升力系数等数据。
具体结果如下所示。
(1)风压分布。
在风速为0~50m/s的范围内,采用数值模拟方法求得了某斜拉桥表面的风压分布图。
图表明,随着风速增加,桥面的风速和风压随之增大。
此外,桥梁上部结构的存在会影响桥面的风速和风压分布。
(2)阻力系数和升力系数。
根据数值模拟结果,统计了在不同风速下某斜拉桥的阻力系数和升力系数变化情况。
结果表明,随着风速的增加,阻力系数和升力系数均呈现上升趋势,但阻力系数的增加幅度更大,主要是由于桥塔等结构造成的干扰,使得桥梁整体产生更多的阻力。
(3)流场分布。
通过仿真结果的可视化处理,发现某斜拉桥的流场分布主要集中在桥塔两侧和拉索、斜杆等结构周围。
而桥梁的表面和底层流场分布相对较少,说明桥面的气动作用主要产生在桥塔和拉索、斜杆等较纤细且具有升力作用的结构上。
4.结论本文通过数值模拟方法,研究了风对某斜拉桥的气动性能影响,并得出了以下结论:(1)风速对某斜拉桥的气动性能有显著影响,风速越大,桥面的风速和压力越高。
(2)阻力系数和升力系数均随风速的增加而增加,但阻力系数的增加幅度更大。
(3)某斜拉桥表面的流场分布主要集中在桥塔两侧和拉索、斜杆周围。
综上,本文对某斜拉桥的气动性能数值仿真研究提供了初步思路与方向,以及一些关键研究结果,这些结果可供未来的斜拉桥设计和改进提供参考。
5.建议针对本研究发现的问题和限制,在未来的研究中,我们提出以下建议:(1)考虑更多的气动力影响因素,如颤振、风险等,以更全面地研究斜拉桥的气动性能。
(2)采用更高级别的数值模拟方法,如LES、DNS等,提高模拟结果的准确性。
(3)在实验研究方面,可以通过风洞试验等方法进行验证,并与仿真结果进行比对,以验证数值模拟结果的可靠性。
(4)在斜拉桥设计和改进方面,应该充分考虑桥梁结构的气动性能,采用合适的防风措施提高斜拉桥的耐风能力。
6.总结综上所述,本研究采用数值模拟方法,研究了风对某斜拉桥的气动性能的影响,得出了风速、阻力系数和升力系数、流场分布等方面的研究结果。
在此基础上,提出了未来研究的建议,并强调了在斜拉桥设计和改进中充分考虑气动性能的重要性。
本研究表明,风对斜拉桥的影响很大,特别是在高风速时。
在实际施工和使用中,必须对斜拉桥的气动性能进行合理的考虑和评估,以确保斜拉桥的安全和稳定运行。
而数值模拟方法已经成为研究斜拉桥气动性能的首选方法,其优势在于可以较为准确地模拟流体力学行为,并能够对复杂的流体结构相互作用进行模拟。
未来的研究可以在现有研究的基础上进一步应用高级别的数值模拟方法,如LES和DNS,并通过风洞试验等方法进行验证,以提高斜拉桥气动性能研究的可靠性和准确度。
此外,斜拉桥设计和改进中应该充分考虑其气动性能。
例如,在斜拉桥结构设计时,可以采用具有减小阻力系数和升力系数的形状,如减缓桥墩、锐度系数等等。
此外,斜拉桥在平常使用和维护中,如何检测和处理斜拉桥的气动性能问题也需要注意。
因此,在斜拉桥的维护和管理中,实时监测风速变化,及时采取防风措施,对保证斜拉桥的稳定运行至关重要。
综上所述,本研究为斜拉桥气动性能研究提供了重要的参考基础,建议在今后的斜拉桥设计和维护中充分考虑其气动性能,从而有助于保证斜拉桥的安全和稳定运行。
在斜拉桥气动性能研究的过程中,除了数值模拟方法之外,风洞试验也是一种常用的方法。
风洞试验可以较为真实地模拟斜拉桥在大风环境下的气动性能,同时也可以验证数值模拟的可靠性和准确度。
在设计斜拉桥的风洞试验时,需要考虑风洞的尺寸和风速范围,以及模型的比例和细节。
此外,在进行风洞试验时,还需要对斜拉桥模型进行合理的加权以模拟真实的重力情况,并使用合适的传感器和测量仪器来获取数据。
除了数值模拟和风洞试验之外,实地观测也是了解斜拉桥气动性能的重要途径之一。
通过现场观察和数据采集,可以获取斜拉桥在不同风速下的脱稳和振动情况,并为斜拉桥的改进和维护提供重要的参考。
总之,斜拉桥是一种复杂的工程结构,其气动性能是保障其安全和稳定运行的关键。
研究斜拉桥气动性能的过程需要综合运用数值模拟、风洞试验和实地观测等方法,以获取准确的数据和结论,并为斜拉桥的设计、改进和维护提供科学的依据。
此外,随着科技的不断发展和应用,还出现了一些新的方法用于研究斜拉桥气动性能。
例如,激光测振技术可以在斜拉桥振动情况不明显的情况下,精确地测量其结构的振动模态和振动频率。
通过这种方法,我们可以更深入地了解斜拉桥的振动特性,从而更好地掌握其气动性能,为设计和维护提供更有效的方法。
与此同时,人工智能技术的应用也为研究斜拉桥气动性能带来了新的思路和方法。
例如,利用神经网络和机器学习等技术,可以对斜拉桥在不同风速下的振动和脱稳情况进行分析和预测,准确、快速、实时地掌握其运行状态,为斜拉桥的安全和维护提供更加全面、科学和有效的保障。
在未来的研究中,我们还可以继续探索新的方法和技术,结合多种手段进行斜拉桥气动性能的研究和分析。
例如,可以将数值模拟、风洞试验、激光测振和人工智能等技术进行有机的结合,形成一套全面的斜拉桥气动性能研究方法体系,为保证斜拉桥的安全和稳定运行提供更全面、更可靠的保障。
通过多种方法和技术的有机结合,我们可以更好地掌握斜拉桥的气动性能,为其设计、改进和维护提供科学的依据和保障。
在未来的研究和实践中,我们还需不断探索和创新,提高研究和分析的准确性和可靠性,为保障斜拉桥的安全、稳定运行作出更大的贡献。
此外,可以结合大数据分析技术,对斜拉桥在不同环境条件下的运行数据进行监测和分析,掌握其运行状态和变化趋势,及时发现并解决潜在问题,提高斜拉桥的安全性和可靠性。
此外,还可以采用新型材料和结构设计来改善斜拉桥的气动性能。
例如,采用减振器、限振器等结构,能够有效控制斜拉桥的振动,降低气动荷载的影响。
同时,采用新型材料,如纳米材料、碳纤维等,能够提高斜拉桥的强度和刚度,减小其结构重量,从而减小风荷载的影响。
总之,通过多种方法和技术的有机结合,可以更好地掌握斜拉桥的气动性能,为其设计、改进和维护提供科学的依据和保障。
在未来的研究和实践中,我们还需不断探索和创新,提高研究和分析的准确性和可靠性,为保障斜拉桥的安全、稳定运行作出更大的贡献。
除了以上提到的方法和技术,还可以考虑将智能化技术引入斜拉桥的气动性能研究中。
一方面,可以利用传感器、监测装置等智能设备实时获取斜拉桥的运行数据,并进行数据存储、处理和分析。
采用机器学习、数据挖掘等技术,可对大量数据进行深度学习和分析,从而找到不同环境下斜拉桥的运行规律和特点,为精细化控制和管理提供依据。
另一方面,可以利用人工智能方法对斜拉桥的结构和气动性能进行仿真模拟。
基于复杂的数学模型和计算流体力学技术,能够模拟不同风速下斜拉桥的响应和振动情况。
利用人工智能算法,可分析模拟结果,得出结论并提出改进方案。
值得注意的是,将智能化技术引入斜拉桥的气动性能研究中,需加强数据安全和隐私保护。
在数据采集、存储和传输中,应设置安全措施和权限管理,防止数据泄露和攻击。
综上所述,引入智能化技术有望对斜拉桥的气动性能研究和保障产生积极作用,但需注意防范潜在的安全风险。
不断推进科技创新,完善技术手段和实践经验,才能更好地保障斜拉桥的安全、稳定运行。
引入智能化技术可以为斜拉桥的气动性能研究带来更好的数据获取、分析和仿真模拟等手段,并提供精细化控制和管理的依据。
但同时需要加强数据安全和隐私保护,不断推进科技创新和完善技术手段,才能更好地保障斜拉桥的安全、稳定运行。