水泥罐计算书
150吨水泥罐基础设计计算书
一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算 单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2=()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
风荷载(500N/m2)2050?320罐支脚80004000220060060?33003700水泥罐平面位置示意图3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：M=⨯⨯⨯÷（18）?M0.5 3.3182+3=356.4KN水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
集料拌和站水泥罐基础设计算书
拌和站基础设计计算书根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结合现场实际施工情况，现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。
料仓8个2400m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³，用混凝土罐车运送至施工现场，以满足施工需求。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重10t，装满水泥重100t，合计110t；水泥罐直径3m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m*4m*0.8m，基础埋深1.65m。
基础采用φ16@150mm×150mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ16@450mm×450mm 钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载为156kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重10t，装满水泥共重110t。
水泥罐高20.6m（带支腿）。
2、地基承载力计算单个水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=8×4=32m2；砼体积：V=32×0.8=25.6m3；底座自重：25.6×25=640KN（砼自重按2500kg/m3）;2）水泥罐自重：2×110×9.8=2156KN；3）总自重为：640+2156=2796KN；4）基底承载力：P=2796/32=87.4kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’=156kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2021年 4月 15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置 JＳ1000 型搅拌站２台、HZS90P搅拌站 1 台。
每个 JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2 个，HZS90P 搅拌站设置水泥储存罐 4 个。
为了保证拌和站能正常平安使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t 。
立柱采用 4 根Φ 220×6、壁厚 10mm无缝钢管与根底连接， JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高， HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐根底参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30根底HZS90P型：长 14m，宽，埋深 2m，采用整体式C30根底拌和站示意图如下：〔图 1〕三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐根底在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10 级风 ( 风速s)，有效的受风面按〔图 1〕所示分别计算。
2 个或 4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的平安性：1〕验算基底承载力够不够；2〕验算从罐体到根底作为整体时的抗倾覆性；3〕验算罐体立柱与根底连接处的平安性。
四、计算过程1、1 个罐○1 基地承载力：取最不利因素 1 个罐水泥全满时计算罐体和根底总重F 重=M?10=×1+100×1+××××10=基底面积 A=×=基底应力δ = F 重/A==<( 实测 )说明基底承载力满足需要。
水泥罐计算书
福民站80T水泥罐基础设计计算书一、水泥罐基础及承台设计1、水泥罐基础根据现场实际情况，采用人工素填土基础；2、基础承台设计为：承台砼C35、承台尺寸为5000*5000*600mm，水泥罐的预埋件规格为：450*450*20mm，由厂家提供，施工安装。
二、水泥罐基础、承台计算1、基础竖向承载力验算根据设计资料，本基础位置的持力层为素填土，该层土的承载力特征值为100Kpa。
V=80+7=87t=870KN，G=5*5*0.6*2.5*10=375KN, A=5*5=25m2σ地=（G+V）/A=（870+375）/ 25=49.8KN/ m2＜[σ地]=100KN/ m2经计算地基承载满足要求。
其中式中：V——为水泥罐满载时总重量87T，根据厂家提供；G——为基础承台重量；A——为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算w k =βzμNμzwo=1*0.8*1.17*0.75=0.702 KN/ m2wk——风荷载标准值（KN/ m2）；βz——高度z处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》低于30m取1；μN——风荷载形体系数，查《建筑结构荷载规范》圆形取0.8；μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》靠近海边取1.17；wo——基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》风压深圳地区按50年一遇，取0.75；只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可：M稳= P1×1/2×基础宽=(70+375)/2*5=1112.5 KN•MM倾=P2×受风面×(7+7)= 0.702*6.5*2.6*7*7=581.326 KN•MM稳/ M倾≥1.5即满足要求=1112.5/581.326=1.91＞1.5M稳—抵抗弯距 KN•MM倾—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载 KN经计算满足抗倾覆要求。
为了提高储料罐的抗倾覆能力，水泥罐采用三根直径16mm的缆风绳三角对称加固，每根长度约15米。
临时拌合站水泥罐地基承载力计算书
水泥罐基础承载力及抗倾覆验算书水泥罐基础承载力及抗倾覆验算书一、编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入5座120T水泥罐。
二、编制范围XX标项目经理部水泥混凝土拌和站。
三、编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数；3、《高耸结构设计标准》GB50135－2019；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；四、水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，根据现场需要，一台HZS120拌和站配置5座120T水泥罐，故5座水泥罐扩大基础连成一个环形基础，基础尺寸为 4.5m×17.86m×2m。
基础采用C30钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ18。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C30砼，550×550×550mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ18钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ16mm Q235钢板，再焊接4根φ20锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测。
五、水泥罐基础计算1、计算公式①地基承载力计算公式P1/A=σP1—水泥罐重量与基础本身重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力 MPa通过动力触探计算得出土基容许的应力②风荷载强度计算公式根据《高耸结构设计标准》GB50135－2019，垂直作用于高耸结构表面单位计算面积上的风荷载标准值应按下式计算:W k=βz×μs×μz×W0；W k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值（kN/m²）；W0 —基本风压值（kN/m²），查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012得W k=0.40；μz—高度z处的风压高度变化系数，查规范μz=1.23；μs—风何在体形系数，查规范计算得μs=0.8；βz—高度z处的风振系数βz=2.19；③基础抗倾覆计算公式Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/W k×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储料罐与基础自重 KNW k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值kN/m²④基础抗滑稳定性验算计算公式K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重 KNW k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值kN/m²f—基底摩擦系数，查表得0.25；⑤基础承载力计算公式P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量 KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa(2)水泥罐基础验算①水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如“图1拌合站安装施工图”所示。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入两个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m（长）×4m（宽）×1.5m（高），基础埋深1.2m，外漏0.3m，承台基础采用Φ16@250mm×250mm上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm×750mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。
004水泥罐基础计算书
珠海华发新城一期（B标段）工程搅拌站散装水泥贮罐基础设计验算书文件号：CCEED/HFXC/SGFA/004建设单位：珠海华发实业股份有限公司设计单位：珠海市建筑设计院监理单位：深圳现代建设监理公司总包单位：中国建筑第八工程局编制计算：审核：审定：莫海军郭书伟袁正明叶晓红一、概况珠海华发新城一期（B标段）工程混凝土搅拌站共设有4台容量为100吨（由于水泥厂家没有50吨的的水泥罐，实际使用过程中，我们将规定只允许装50吨水泥，但本计算书按100吨容量计算）的水泥贮罐，每台自重10吨，螺旋管长为6m。
根据现场平面布置，设计其中2台为一组，采用整板式钢筋混凝土基础（简称1号基础），设计尺寸基础自重 G2= a·b·h·ρ·g=6×6×0.6×2.5×9.8 = 529.2 KN （54t）上部荷载 P2= (100+10)×9.8 = 1078 KN （110t）Q 2 = G2+ P2= 1607.2 KNp 2 = Q2/s2= 1607.2/(6×6) =44.6 KN/m2 =0.0446 MPa ＜ 0.1 MPa四、抗倾覆验算见图3ωk = βzμsμzω式中ωkβz——zμsμzω取ω=0.7 KN/m2 ,ω=0.84 KN/m2；取μs=+0.7 ；βz=1.35。
ωk = βzμsμzF =ωkM风载=对于1MG= （对于2号基础,MG= (1607.2-= 1881.6 KN·m＞ M风载=379.53 KN·m结论：1、2号基础设计均满足要求。
五、正截面承载力验算基础采用C30混凝土，φ20@150双层双向配筋，面筋向下弯到底部，形成钢筋笼。
查表得：fcm =16.5N/mm2 fc=15N/mm2（1）、1号基础ψ·(fc·A + fy·As)= 1.0×(15×400×400+310×5880)= 4222.8 KN ＞N结论：设计配筋合格。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入四个100t 型水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m 。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）×4m （宽）×1.5m （高），基础埋深1.2m ，外漏0.3m ，承台基础采用Φ16@250mm ×250mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm ×750mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.架立筋-1号111-1剖面1号3号5070050基础配筋图2号80004000354502050?320罐支脚80004000220600600?33003700水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：风荷载(500N/m2)G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
水泥罐稳定性计算书
水泥罐稳定性计算书一、编制说明本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥储藏量，保证工程顺利进行，工程计划投入50t，100t两种水泥罐进行施工作业。
二、编制依据1、施工现场平面布置；2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）；3、工程周边建筑情况。
三、水泥罐定位水泥罐定位布置见下图：四、水泥罐基础及承台设计1、本水泥罐基础根据现场实际情况，采用强夯处理过后地基，且经静力触探检测承载力大于150Kpa；2、基础承载设计为：承载砼为C25等级，承台尺寸为4500*4500*500mm，承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。
五、水泥罐基础，承载验算，抗倾覆验算：1、基础竖向承载力验算，根据现场地基处理后土体检测，该层土的承载力特征值为150KN/㎡。
水泥罐自重根据水泥厂提供数据，50t罐取10t计算，100t罐取15t计算；分两种情况进行验算（1）50t水泥罐V=600KNG=4.5*4.5*0.5*25=254KNδ地=（G+V）/A=（600+254）/（4.5*4.5）=42.12KN/㎡<〔δ地〕=150KN/㎡（2）100t水泥罐V=1150KNG=4.5*4.5*0.5*25=254KNδ地=（G+V）/A=（1150+254）/（4.5*4.5）=69.33KN/㎡<〔δ地〕=150KN/㎡即承载能力满足要求；其中式中：V——为水泥罐满载时总重量，取水泥罐说明书；G——为基础承载重量；A——为基础承载接触面积。
2、基础抗倾覆验算：分两种情况进行验算按照抗倾覆验算公式0.95M k-W k S>0即满足要求其中式中：M k——自重及压重产生的稳定力矩KN·m；W k——风荷载标准值，此处为平原地带，根据设计图纸总说明，历史最大风速17m/s，根据风速与风压通用公式取W k=v2/1600，计算得0.18；H ——风荷载计算力矩高度；S ——水泥罐侧面受力面积。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
水泥罐稳定性计算书
水泥罐稳定性计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1水泥罐稳定性计算书一、编制说明本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥储藏量，保证工程顺利进行，工程计划投入50t，100t两种水泥罐进行施工作业。
二、编制依据1、施工现场平面布置；2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）；3、工程周边建筑情况。
三、水泥罐定位水泥罐定位布置见下图：四、水泥罐基础及承台设计1、本水泥罐基础根据现场实际情况，采用强夯处理过后地基，且经静力触探检测承载力大于150Kpa；2、基础承载设计为：承载砼为C25等级，承台尺寸为4500*4500*500mm，承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。
五、水泥罐基础，承载验算，抗倾覆验算：1、基础竖向承载力验算，根据现场地基处理后土体检测，该层土的承载力特征值为150KN/㎡。
水泥罐自重根据水泥厂提供数据，50t罐取10t计算，100t罐取15t计算；分两种情况进行验算（1）50t水泥罐V=600KNG=***25=254KNδ地=（G+V）/A=（600+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡（2）100t水泥罐V=1150KNG=***25=254KNδ地=（G+V）/A=（1150+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡即承载能力满足要求；其中式中：V——为水泥罐满载时总重量，取水泥罐说明书；G——为基础承载重量；A——为基础承载接触面积。
2、基础抗倾覆验算：分两种情况进行验算按照抗倾覆验算公式δδδδ>0即满足要求其中式中：δδ——自重及压重产生的稳定力矩KN·m；δδ——风荷载标准值，此处为平原地带，根据设计图纸总说明，历史最大风速17m/s，根据风速与风压通用公式取δδ=δ2/1600，计算得；H ——风荷载计算力矩高度；S ——水泥罐侧面受力面积。
（1）50t水泥罐空罐：δδδδ=*（***25+100）*（2）*3**（+2）=·>0满罐：δδδδ=*（***25+600）*（2）*3**（+2）=·>0（2）100t水泥罐空罐：δδδδ=*（***25+150）*（2）*3**（+2）=·>0满罐：δδδδ=*（***25+1150）*（2）*3**（+2）=·>0抗倾覆均能满足要求，现场为防止突发情况，在罐体四周沿三个方向拉设缆风绳，保证稳定，且在罐体周围布置护栏防撞。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
150吨水泥罐基础设计计算书
、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个 loot 型和一个150t 型两个水泥 罐，100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ； 150t 型水泥罐直 径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经 验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条 形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）x 4m （宽）x 0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用 ①16@150mm x 150mm h 下两层钢筋网片，架立筋采用 450mr X 450mm 12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下8000水泥罐平面位置示意图8000450rL・ = ，•i J* ，1P -----■■■ ■ ■ 10 01-1剖面 1号2号 3号基础配筋图1 1■ —1|| 1 L胃L~11-—* J■-[4 1±1架立筋-1号一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。
水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4n K 4nr K 0.8m钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：5 1=1700 +0.8 25 =106.3+20 =126.3kN /m2 =0.13MPa 4x4根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mM 200mm通过受力计算，其地基承载力为：5 2= |——130———1000 =1.413MPa [(460 汉200 )因5 1< 5 2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m,抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：M =0.5 3.3 18 ( 18" 2+3)=356.4KN ?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为:|| "HF"G=170 9.8+4 4 0.8 25=1986KN抗倾覆极限比较：M=356.4"18V3"5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
水泥罐基础计算书.txt
鄂州航空都市区安置小区项目水泥罐基础计算根据施工需要，施工区域旁设置一个水泥罐，主要用于现场桩基后注施工，水泥罐设计容量为80t，每个罐体自重取10t，罐体直径为3.0m，罐身高度取12m（罐体9m+支架3m）。
水泥罐基础采用现浇钢筋混凝土独立式基础，基础尺寸为4.0m（长）×4.0m（宽）×1.0m （深）。
混凝土基础采用C30混凝土，容重取2400kg/m³。
（1)地基承载力计算混凝土基础重量为：（4.0m×4.0m×1.0m）×2400kg/m³=38400kg。
每个水泥罐按照装满水泥总共重量90t计算，水泥罐（装满水泥）及水泥罐基础的总重为：（90000kg+34800kg）×10N/kg=1248000N水泥罐基础传送给基坑底部的承载力为：1248000N÷（4.0m×4.0m）=78000Pa，即78KPa。
考虑1.2的安全系数，水泥罐基础基坑底部要承受的承载力为：78KPa×1.2=93.6KPa水泥罐基础基坑开挖后及时对地基承载力进行了检测，实测承载力为117.3KPa，大于水泥罐基础需要承受的承载力，所以承载力验算满足要求。
（2）抗倾覆计算抗倾覆计算时风力取10级，水平荷载取500N/㎡。
计算时以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足，同时风荷载计算时考虑1.2的安全系数。
水平风荷载产生的弯矩为：M风=500N/㎡×9m×3.0m×（9/2+3）m×1.2=121.5KN·m;稳定力矩计算：M抗=（10000kg+34800kg）×10N/kg×(4.0m÷2)=896KN·m；M抗=896N·m＞M风=121.5KN·m所以水泥罐体抗倾覆满足要求。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数：1、 风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重：G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算：A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度：H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度1.5m 设计，混凝土采用C25。
水泥罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下：杂填土:0～3.3m；粉细砂层：0～5.5m;粉砂岩：0～6.5m。
该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。
2、荷载分析静荷载：支架40.5t；水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。
动荷载：施工不考虑;风荷载：根据气象资料，按10级台风计算。
3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30，承台尺寸为：8900mm×4400mm×600mm。
4、受力及变形验算（1）基础竖向承载力验算静荷载：V=405+1000=1405kNG =8.9×4.4×0.6×25=586.5kN式中V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重40.5T，水泥罐可装60T水泥，粉煤灰可装40T；G—为基础重量；深层搅拌桩复合地基承载力：f——复合地基承载力特征值（kPa）spkm——面积置换率，桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积；a R ——单桩竖向承载力特征值（KN ）p A ——桩的截面积（2m ）β——桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.1～0.4，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.5～0.9，差值大时或设置褥垫层时均取高值；桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算，由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。
1P na p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ②式中：p u ——桩的周长（m ）；n ——桩长范围内的土层数；si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，淤泥可取4～7kpa ；淤泥质土可取6～12kpa ；软塑状的黏性土可取10～15kpa ；对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12～18kpa ；对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8～15kpa ；p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kpa ），可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值；i l ——第i 层土层的厚度（m ）；α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.6～0.8；承载力高时取低值； η——桩身水泥土强度折减系数；cu f ——桩身水泥标准抗压强度；根据地质勘察资料：V+G/A=50.86（Kpa）<fspk满足要求（2）抗倾覆验算：0.95MG－1.2 MK＞0MG—自重及压重产生的稳定力矩kN.m，0.95安全系数，按最不利情况（空罐）考虑；MK—风荷载产生的力矩kN.m，1.2安全系数；MG=(405+750)×2.5= 2887.5kN.mMK=WK×2.5WK—风荷载标准值；WK=βZμSμZWO=2.0×0.8×1.25×0.5=1.0 kN/m2βZ—风振系数，取2.0；μS—体型系数，取0.8；μZ—风压高度变化系数，取1.25；WO—基本风压，按10级大风计算，取0.5 kN/m2；0.95MG－1.2 MK=0.95×2887.5-1.2×1.0×18×2.8×2×9= 2743.125- 1088.64= 1654.485＞0满足要求。
150吨水泥罐基础设计计算书
、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t型和一个150t型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m支腿邻边间距2.05m；150t型水泥罐直径3.3m，支腿邻边间距2.2m。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）x 4m （宽）x 0.8m （高），基础埋深0.6m，外漏0.2m，承台基础采用①16@150mmx 150mm h下两层钢筋网片，架立筋采用450mr X 450mm 12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下8000水泥罐平面位置示意图8000架立筋-1号OH-41-1剖面1号2号3号基础配筋图一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。
水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4n K 4nr K 0.8m钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：8 I=1700+O.825 106.3+20 126.3kN/m20.13MPa 4 4根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mM 200mm通过受力计算，其地基承载力为：8 2= 1301000 1.413MPa460 200因8 1<8 2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m,抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
风荷载(500N/m2)水平风荷载产生的弯矩为：M 0.5 3.3 18 (18 2+3)=356.4KN?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：356.4 1986 0.5G=170 9.8+4 4 0.8 25=1986KN抗倾覆极限比较:30.18<-6即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§》0.15% ,经计算断面配筋，@15血16钢筋满足要求。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m；按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m（长）×4m（宽）×1.9m（高），基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=1100÷(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa根据《临湘（湘鄂界）至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知：本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1≤[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘（湘鄂界）至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算：W0⋅K3⋅K2⋅K1=风荷载强度计算：W其中基本风压：v2252391Pa 1.61.6===W0风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0391＝312.8pa⨯1.0⨯1.0⨯0.8=W(2)风力计算：水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为：F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN平均作用高度为18/2+1.9=10.9m倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN·m(3)抗倾覆计算：抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、计算参数水泥罐自重2.5t，自重压力P1=25KN,粉煤灰罐自重2.5t，自重压力P2=25KN。
水泥罐装满水泥约为45t，水泥重量为P1’=450KN，粉煤灰罐装满粉煤灰为45t，粉煤灰重量为P2’=450KN。
基础尺寸为8m×6m×1m，采用C30钢筋混凝土结构。
2、地基承载力验算σ1=（P1+P1’+ P2+ P2’）/A=（25+450+25+450）/（8×6）=19.79Kpa<670KPa，满足要求。
根据《鹏飞路站地质详勘图》中取泥质粉砂岩天然抗压强度最小值670KPa。
3、基础抗倾覆验算水泥罐、粉煤灰为空罐时，抗倾覆能力最不利。
Kc=M1/M2=（（P1+ P2）×0.5×基础宽)/(P3×cos34°×受风面积×受力点到倾覆点的距离)=（（25+25）×0.5×3）/（0.25×cos34°×13.5×8.143）=3.29>1.5，满足要求。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）荷载取值，南宁市风荷载P3=0.25KN/m2。
4、基础抗滑稳定性验算K0=（P1+ P2）×f/（P3×受风面积）=（25+25）×0.25/（0.25×3×4.5）=3.7>1.3，满足要求。
5、基础承载力σ2=（P1+P1’+ P2+ P2’）/8/0.0005/103=2.375MPa<25MPa,满足要求。
6、车站结构承载力通过与车站设计单位联系，车站顶板承载力按22KPa考虑。
根据“2地基承载力验算”σ1=19.79KPa<22KPa,满足车站顶板受力要求。
3#水泥罐基础结构计算书(广乐)(1)
广乐T23标1#拌和站拌和楼水泥罐基础计算书计算：复核：审定：日期：拌和楼水泥罐基础结构计算一、设计概况本拌和站设置2套拌和楼，每套拌和楼根据施工需要，设置3个储量80t的水泥罐。
二、载荷计算（以单个水泥罐计算）水泥罐自重为80KN，满载时竖向总荷载900KN，空罐时为100K N，水平力按受风压面积：3.11×12m=37.32m2，最高风速v=34m/S(台风) ，风压q=v*v/16*12=867Pa，则H=37.32*867=32.36KN。
则基础所受的荷载为:竖向力N1=900KN，N2=100KN，水平力H=32.36KN 三、基础验算:水泥罐基础为长4×宽4×高1m的C25普通钢筋砼,重400KN，拌和楼地基基底为淤泥地质 [G]=50KPa～100Kpa。
基础顶上预埋钢板作为与水泥罐的基脚螺丝相连连接,锚固板采用4ф16㎜的锚固筋锚固于基础内。
1、基底应力:作用在基底的力为:N=900+400=1300KN基底应力为σ=N/A=1300/16=81.25KPa＜[σ0]=100KPa2、基础计算M=32.36*12=388.32KN-M，N1=900KN，N1=100KN，W=bh2/6=0.67m3满载σ1=N/A±M/W=900/16±388.32/0.67=0.64MPa＜[σ]=13.5MPa-0.52MPa＜[σl]=1.3MPa空载σ2=N/A±M/W=100/16±388.32/0.67=]=13.5MPa0.59MPa＜[σ-0.57MPa＜[σl]=1.3MPa（拉应力）3、剪应力计算水泥罐基座处的剪力Q max=900KN复核截面尺寸h0=1000mm，hw/b=h0/b=1000/4000=0.25＜4按公式复核截面尺寸，即0.25βc*f c*b*h0=0.25*1.0*11.9*4000*1000=1190000N=11900KN＞V max=900KN（满足要求）确定是否需配置腹筋0.7f t*b*h0=0.7*1.27*4000*1000=3556000N=3556KN＞V max=900KN按计算不需配置腹筋，按构造要求配置腹筋和箍筋。
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哈大梁场200t 水泥筒仓设计计算书
一、 设计依据：
1、 《粮食钢板筒仓设计规范（GB50322-2001）》
2、 《钢筋混凝土筒仓设计规范(GB5007-2003)》
3、 《钢结构设计规范（GB50017-2003）》
4、 《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）》
5、 《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）》
6、 《建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）》
7、 哈大客运专线12#梁场指挥部提供的地质水文等资料。
二、 各项参数： 1、 水泥计算参数：
容重：γ=16KN/m 3； 内摩擦角：φ=30°；
水泥与仓壁的摩擦系数：μ=0.3； 侧压力系数：k=()()
2
245φ-tg ； 筒仓内径：d n ；
仓内储存料计算高度：h n ；
筒仓水平净截面的水力半径：ρ=d n /4
2、 深仓计算修正系数：
深仓贮料水平压力修正系数：C h ； 深仓贮料竖向压力修正系数：C v ； 3、 风荷载参数
计算风力：v=35.6m/s 4、 仓体自重：G=15t
三、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、 计算模型
0.82
F
2、 风荷载强度计算：
风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅= 其中 基本风压：
Pa
v W 1.7926.16.356.12
20===
风载体形系数：K1=0.8 风压高度变化系数：K2=1.0
地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 W=0.8×1.0×1.0×792.1=634Pa
3、 风力计算：
A 1=0.85×0.82=0.697m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍 F 1=634×0.697×1.5=666N
作用高度：H 1=10+11+0.82/2=21.41m A 2=(4.2+0.063×2) ×11.0=47.6m 2
F 2=634×47.6=作用高度H1=10+11+0.82/2=21.41m 作用高度：H 2=10+11/2=15.5m A 3=(4.326+0.289)/2×3.4=7.8 m 2 F 3=634×7.8=4945N
作用高度：H 3=10-3.4/3=8.87m A 4=3.85×1.5×0.4=2.31 m 2 F 4=634×2.31=1465N 作用高度：H 4=4.25+1.5/2=5m 4、 倾覆力矩计算：
m
t F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑14.235146587.849455.153017841.21666h i 4
1倾稳定力矩计算：
假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M
稳
1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的
稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按10t 计算）
m
t M ⋅=⨯⨯=36.24624.1158.01稳 m
t M ⋅=⨯⨯⨯=96.642624.12102稳
5、 稳定系数
1.5 46.336
.2496
.6449.19M >=+=倾稳M 四、 满仓时各部分构件及连接的强度和稳定性计算
1、 由
5.175.20
.40.11>==n n d h ，该水泥筒仓满仓时按深仓计算。
2、
计算深度s=11.0m(即漏斗顶面处)，仓壁受力计算： 水平压力标准值：20
.10.11313.06.3513.00.1161m KN e e P ks
hk =⎪⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-⨯=⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-=⨯⨯--ρμμγρ 竖向压力标准值：
20
.10
.11313.08.1061313.00.1161m KN e e k P ks vk =⎪⎪⎭
⎫
⎝
⎛-⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⨯⨯--ρμμγρ 单位周长上的总竖向摩擦力标准值：
()()m
KN
P s q vk fk 2.698.1060.11160.1=-⨯⨯=-=γρ
漏斗壁单位面积上法向压力标准值：
()
()
222227.11560cos 3160sin 8.1063.1cos sin m
KN k P C P vk v nk =︒⋅+︒⨯⨯=+=αα 漏斗壁单位面积上切向压力标准值：
()()
21.4060cos 60sin 3118.1063.1cos sin 1m
KN k P C P vk v tk =︒⋅︒⨯-⨯⨯=⋅-=αα 3、 荷载组合：
⑴作用于舱壁单位面积上的水平压力基本组合（设计值）：
2
56.926.350.23.13.1m KN
P C P hk h h =⨯⨯==
⑵作用于舱壁单位周长的竖向压力的基本组合（设计值）（无风荷载组合）：
m
KN
q C q q fk
f gh v 8.692.691.13.1006.0115.782.13.12.1=⨯⨯+⨯⨯⨯=+= 4、 仓壁强度计算
⑴水平方向抗拉强度：MPa KPa t d P n h t 9.3030853006
.024
56.922==⨯⨯=⋅=
σ ⑵竖向力考虑由加劲肋和2b e （取b e =15t ）宽的仓壁钢板共同承受： 组合构件的截面特性为：
A=22.62cm 2
I =241.0cm 4I =398.2cm 4x
y
x
x
y
y
W =48.9cm 3
x
W =39.0cm 3
y
y
A=40.75cm 2
I =1813.3cm
4W =139.5cm 3
加劲肋间距：b=3.14×4/6=2.1m n
n W M
A N +=
σ ()
MPa
W M A N m
KN e N M KN
b q N x v 1.172109.481065.41062.2284.0106.14665.41017.36.1466.1461.28.693
6
232=⨯⨯+⨯⨯⨯=+⋅=⋅=⨯⨯=⋅==⨯=⋅=-φσ 5、 漏斗强度计算：
⑴漏斗顶截面，漏斗壁单位周长的径向拉力设计值：
m
KN
d W d W d P C N gk
mk vk v m 3.24160sin 4252.160sin 45.24460sin 448.1063.13.1sin 2.1sin sin 43.1000=︒⨯⋅⨯+⎪
⎭⎫
⎝⎛︒⨯⋅+︒
⨯⨯⨯⨯=+⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛+=ππα
παπα ⑵漏斗顶截面，漏斗壁单位周长的环向拉力设计值：
m KN d P N nk t 34760sin 24
7.1153.1sin 23.10=︒
⋅⨯⨯==
α 式中：
()KN W mk 5.2441625.04.344312=⨯+⨯⎪⎭
⎫
⎝⎛⨯⨯=π
KN W gk 25=
⑶强度计算： 径向拉应力：MPa t N m m 22.4063
.241===σ 环向拉应力：MPa t N n n 83.576
347===σ 折算应力：
MPa m t m t zs 34.5122.4083.5722.4083.57222
2=⨯-+=-+=σσσσσ<170MPa
6、 环梁计算：
⑴环梁计算时考虑以下两点近似：
①在环梁高度范围内的储料水平压力忽略不计； ②环梁计算截面及特性按下图简化：
x
x
y
y
A=40.75cm 2
I =1813.3cm 4
I =328.9cm 4x
y
W =139.5cm 3x
W =89.2cm 3
y
⑵在水平荷载αcos m N 作用下环梁的稳定性计算：
3
6
.0cos r
EI N N y cr m =≤α
m
KN N m 7.12060cos 3.241cos =︒⨯=α
9.502000
109.3281006.26.06
.03
4
53
=⨯⨯⨯⨯==r EI N y cr
五、 基础计算 １、 支撑柱计算： 单根支柱能承受的最大压力：
[][])
538.0,4.1064
.91000
,4.9,57.66,5853(109.606657538.01702
4
4=====
==⨯=⨯⨯=⋅=φλφσcm A
I
i cm A cm I N
A N 式中：
水泥仓满仓时的自重，考虑至少由四个支柱承受，则单个支柱受压：
t G N 504==，[]22.150
9.60==N N
２、 基础计算：
按单个支柱计算地基承载力：
()
KPa 15028.05.09
.602
=⨯+=
σ。