钢筋混凝土受弯构件正截面试验

《混凝土结构设计原理》实验报告实验一钢筋混凝土受弯构件正截面试验
二零一零年十二月
仲恺农业工程学院城市建设学院
目录
1.实验目的： (2)
实验室实验目的: (2)
模拟实验目的: (2)
2.实验设备： (2)
试件特征 (2)
实验室仪器设备： (2)
模拟实验仪器设备： (3)
3、实验简图 (3)
少筋破坏-配筋截面： (3)
适筋破坏-配筋截面 (4)
超筋破坏-配筋截面 (4)
4.1 少筋破坏： (5)
（1）计算的极限弯矩、破坏弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

(5)
（2）绘出试验梁p-f变形曲线。

（计算挠度） (5)
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝） (6)
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

(7)
4.2 适筋破坏： (8)
（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

(8)
（2）绘出试验梁p-f变形曲线。

（计算挠度） (9)
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝） (11)
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

(12)
（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。

(13)
4.3 超筋破坏： (14)
（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

(14)
（2）绘出试验梁p-f变形曲线。

（计算挠度） (14)
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝） (16)
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

(17)
（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。

(18)
5、实验结果讨论与实验小结。

(18)
仲恺农业工程学院实验报告纸
实验一 钢筋混凝土受弯构件正截面试验
1.实验目的：
A 、实验室实验目的:
1、了解受弯构建正截面的承载力大小，挠度变化及裂纹出现和发展的过程。

2、观察了解受弯构件受力和变形的过程的三个工作阶段及适筋梁的破坏特征
3、测定或计算受弯构件正截面的开裂荷载和极限承载力，验证正截面承载计算方法 B 、模拟实验目的:
1、通过用动画演示钢筋 混凝土简支梁两点对称加载实验的全过程，形象生动地向学生展示了钢筋 混凝土简支受弯构件在荷载作用下的工作性能。

同时，软件实时地绘制挠度-荷载曲线、受压区高度-荷载曲线及最大裂缝宽度-荷载曲线以放映简支梁工作性能的变化规律，力图让学生清楚受弯构件的变形，受压区高度等在荷载作用下不同阶段的发展情况。

2、分别进行少钢筋、适筋梁、超筋梁的实验，实验录像与模拟实验（实用SSBCAI 《钢筋 混凝土简支梁加载试验模拟辅助教学软件》）相结合，观察相同截面、相同实验条件，不同配筋的梁构件在荷载作用下的工作性能、变化规律、破坏形态等。

3、学生还可以实用软件对即将进行的实验进行预测，认识试件在荷载作用下不同阶段的反应，从而设计出良好的实验观测方案。

4、实验结果有学生计算与模拟实验结合进行，实现参与式实验教学的效果。

2.实验设备： A 、试件特征
（1）根据实验要求，试验梁的混凝土等级为C25，截面尺寸为150mm*400mm ， （Fc=16.7N/mm 2，21.78/tk f N mm =,216.7/ck f N mm =，ft=1.27 N/mm 2）
纵向向受力钢筋等级为HRB400级225(400/,540/, 2.010yk stk c f N mm f N mm E ===⨯） 箍筋与架立钢筋强度等级为HPB300级25(300/ 2.110)yk c f N mm E ==⨯
（2）试件尺寸及配筋图如图所示，纵向受力钢筋的混凝土净保护层厚度为20mm(计算按规定取20+5=25mm)。

（3）梁的中间配置直径为6mm ，间距为80的箍筋，保证不发生斜截面破坏。

（4）梁的受压区配有两根架立钢筋，直径为10mm ，通过箍筋和受力钢筋绑扎在一起，形成骨架，保证受力钢筋处在正确的位置。

B 、真实实验仪器设备：
1、静力试验台座，反力架，支座及支墩
2、20T手动式液压千斤顶
3、20T荷重传感器
4、YD-21型动态电阻应变仪
5、X-Y函数记录仪器
6、YJ-26型静态电阻应变仪及平衡箱
7、读书显微镜及放大镜
8、位移计（百分表）及磁性表座
9、电阻应变片，导线等
C、模拟实验仪器设备：
1、笔、计算纸
2、电脑
3、SSBCAI软件
3、实验简图
本次试验我分配的梁的跨度l为3300mm，构造要求的截面尺寸为220*110但是为了计算需要该梁的截面高度h为取400mm，截面宽度b取150mm。

外力加载处位于总长的1/3即1100处。

（受力简图）（设计截面图）
经计算该梁的最小配筋面积为0.178%A，最大配筋面积为1.7%A。

1、在进行少筋破坏计算时配筋面积采用0.125% A、计算As为75平方毫米，采用一根直径为10的三级钢筋，实际As为78.5平方毫米，经检验满足构造要求。

2、在进行适筋破坏计算时配筋面积采用0.85% A、计算As为510平方毫米，采用两根直径为18的三级钢筋，实际As为509平方毫米，经检验满足构造要求。

3、在进行超筋破坏计算时配筋面积采用2.00% A、计算As为1200平方毫米，采用两根直径为28的三级钢筋，实际As为1232平方毫米，经检验满足构造要求。

少筋破坏-配筋截面：
模拟实验加载数据:
1、荷载0 kg—0.3kn属于弹性阶段，当荷载达到0.3kn后进入塑形阶段。

2、荷载0.3kg—6.0kn属于塑形阶段，当荷载达到6.0kn后混凝土开始开裂。

3、荷载达到9.7kn时钢筋达到屈服强度，该梁破坏。

适筋破坏-配筋截面
模拟实验加载数据:
1、荷载0 kg—0.4kn属于弹性阶段，当荷载达到0.4kn后进入塑形阶段。

2、荷载0.4kg—6.9kn属于塑性阶段，当荷载达到6.9kn后混凝土开始开裂。

3、荷载达到52.9kn时钢筋达到受拉屈服强度但混凝土还未定达到抗压峰值。

4、荷载达到55.2kn时混凝土达到抗压峰值该梁破坏。

超筋破坏-配筋截面
模拟实验加载数据:
1、荷载0 kg—4.2kn属于弹性阶段，当荷载达到4.2kn后进入塑形阶段。

2、荷载4.2kg—11.4kn属于塑形阶段，当荷载达到11.4kn后混凝土开始开裂。

3、荷载达到80.2kn时混凝土达到受压屈服强度但钢筋未达到抗拉屈服强度。

4、荷载达到94.6kn时钢筋达到抗拉屈服强度该梁破坏。

4.1 少筋破坏：
（1）计算的极限弯矩、破坏弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

极限弯矩：
040034366h mm =-=
135578.5
11.1241.016.7150
yk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.715011.124(36611.124/2)10.044ck Mu a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
极限荷载:
10.044
9.1311.1
Mu Fu kn a =
== 模拟实验破坏荷载与计算破坏荷载比较：
（9.7-9.131）/ 9.7=5.86%<50% 误差符合要求。

结论： 本次实验数据对比，误差存在，产生误差的主要原因有三点： 1实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去。

2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载。

3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5倍不能准确的计算破坏荷载。

4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截面的中间。

（2）绘出试验梁p-f 变形曲线。

（计算挠度）
极限状态下的挠度
040034366h mm =-=
s te te 78.5==0.00261<0.01 0.010.5150400
A A ρ=⨯⨯取
6
y sq 0s 10.04410===401.8250.87h A 0.8736678.5M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=1.099>1 0.01401.825
ψ⋅
⨯ρσ⨯取1 5
E 4
210==7.1422.810S C E E ⨯α=⨯
f f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
078.5
0.0014150366
As b h ρ=
==⨯⨯
5212
0122
e 221078.5
366 2.10310 1.50110667.1420.0014 1.410
1.15 1.1510.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ
⨯⨯ψ0.2⨯++
γ+222222
343 3.34 1.1 1.0652424 3.3
l a S l -⨯-⨯===⨯⨯
262
22012
9.13110(34)(3330041100)7.054/200=16.5mm 2424 1.50110
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求
与实验结果7.37相差50%以内计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。

同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度
p-f 变形曲线
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝）
裂缝分布形态
编号 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
荷载 0.32 4.24 8.18 9.4 9.51 9.57 9.62 9.64 9.65 9.66 挠度 0.03
3.21
6.23
11.83
20.19
30.32
41.96
54.82
59.34
66.29
挠度-荷载曲线图
024*******
10
20
30
40
50
60
70
挠度
荷载
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

①在荷载为0.3kn前，梁处于弹性阶段；在荷载增加到大约6.0kn，梁由弹性到开裂；在荷载增加到
大约9.7kn钢筋达到屈服强度，梁破坏。

②在开裂截面，内力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。

此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。

实验荷载---挠度曲线图如下、实验荷载—最大裂缝宽度曲线如下：
③又因为配筋率少于最小配筋率，故一旦原来由混
凝土承担的拉力有钢筋承担后，钢筋迅速达到的屈
服。

受压区高度会迅速降低，以增大内力臂来提高
抗弯能力。

同时，所提高的抗弯能力等于降低后的
荷载引起的弯矩，受压区高度才能稳定下来。

在挠
度-荷载曲线上就表现为荷载有一个突然地下降。

然后受压区高度进一步下降，钢筋历尽屈服台阶达
到硬化阶段，荷载又有一定上升。

此时受压区混凝
土仍未被压碎，即梁尚未丧失承载能力，但这是裂
缝开展很大，梁已经严重下垂，也被视为以破坏。

实验荷载—相对受压区高度曲线如右图：
4.2 适筋破坏：
（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

开裂弯矩：
040040360h mm =-=
1 1.78509
0.3621.016.7150
tk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.71500.362(3660.362/2)0.3269ck Mcr a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
开裂荷载:
0.3269
0.2971.1
Mcr Fu kn a ===
屈服弯矩：
040040360h mm =-=
140050981.2771.016.7150
yk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.715081.277(36081.277/2)65.022ck Myk a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
屈服荷载:
65.022
59.1111.1
Myk Fyk kn a ===
极限弯矩：
040040360h mm =-=
1540509109.7251.016.7150
stk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.7150109.725(360109.725/2)83.870ck Mu a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
极限荷载:
83.870
76.2461.1
Mu Fu kn a =
== 模拟实验破坏荷载与计算破坏荷载比较： 两个开裂弯矩对比：（6.9-0.297）/6.9=95.6%>50% 两个屈服弯矩对比：（59.11-52.9）/ 59.11=10.5%<50% 两个极限弯矩对比：（76.246-55.2）/ 55.2=38.12%<50% 误差符合要求。

结果分析 本次实验数据对比，误差存在，产生误差的主要原因有三点： 1实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去。

2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载。

3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5倍不能准确的计算破坏荷载。

4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截面的中间。

（2）绘出试验梁p-f 变形曲线。

（计算挠度）
极限状态下的挠度
040040360h mm =-=
s te te 509==0.0170>0.01 0.0170.5150400
A A ρ=⋅⋅取
6
u 2sq 0s 83.8710===526.09N/mm 0.87h A 0.87360509M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=0.9800.017526.09
ψ⋅
⨯ρσ⨯ 5
E 4
210==7.1422.810
S C E E ⨯α=⨯ f
f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
0509
0.0014150366
As b h ρ=
==⨯⨯ 5213
0132
e 2210509360 1.31910 1.09410667.1420.0014 1.2061.15 1.150.980.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ⨯⨯ψ0.2⨯++
,
γ+26222
013
83.8710(34)(3330041100)8.890/200=16.5mm 2424 1.09410
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求屈服状态下的挠度
040040360h mm =-= s te te 509==0.0170>0.01 0.0170.5150400
A A ρ=⋅⋅取
6
yk 2sq 0s 65.02210===407.87N/mm 0.87h A 0.87360509M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=0.9330.017407.87
ψ⋅
⨯ρσ⨯ 5
E 4
210==7.1422.810
S C E E ⨯α=⨯ f
f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
0509
0.0014150366
As b h ρ=
==⨯⨯ 5213
0132
e 2210509360 1.31910 1.14510667.1420.0014 1.1521.15 1.150.9330.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ⨯⨯ψ0.2⨯++
,
γ+262
22013
65.02210(34)(3330041100) 6.585/200=16.5mm 2424 1.14510
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求
开裂状态下的挠度
040040360h mm =-=
s te te 509==0.0170>0.01 0.0170.5150400
A A ρ=⋅⋅取
6
cr 2sq 0s 0.326910===2.051N/mm 0.87h A 0.87360509M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=320.20.20.017 2.051
ψ⋅
⨯-<ρσ⨯ 取 5
E 4
210==7.1422.810S C E E ⨯α=⨯
f
f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
0509
0.0014150366
As b h ρ=
==⨯⨯ 5213
0132
e 2210509360 1.31910 1.59510667.1420.00140.82721.15 1.150.20.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ⨯⨯ψ0.2⨯++
,
γ+262
22013
0.326910(34)(3330041100)0.024/200=16.5mm 2424 1.59510
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求 与实验结果0.03相差50%以内计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。

同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度
荷载-挠度曲线
10
20
30
40
50
60
05101520253035
挠度（mm）荷
载
（
k
n
）
p-f变形曲线
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝）
极限状态裂缝宽度
eq
max cr
5
te
d
sq526.0910
= 1.9Cs+0.08=1.90.98 1.931+0.08=0.751mm
s P210509/400150
E
=
σ
ωαψ⨯⨯
⨯⨯
（）（）
（）
屈服状态裂缝宽度
eq
max cr
5
te
d
sq407.8710
= 1.9Cs+0.08=1.90.933 1.931+0.08=0.750mm
s P210509/400150
E
=
σ
ωαψ⨯⨯
⨯⨯
（）（）
（）
开裂状态裂缝宽度
eq
max cr
5
te
d
sq 2.05110
= 1.9Cs+0.08=1.90.2 1.931+0.08=0.00059mm
s P210509/400150
E
=
σ
ωαψ⨯⨯
⨯⨯
（）（）
（）
用同样的方法可计算出如下表：
编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 荷载0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂缝
宽度
0.03 1.95 3.78 5.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.2
理论荷载-最大裂缝曲线 模拟实验荷载-最大裂缝曲线
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

①当荷载在0.4KN 内，梁属于弹性阶段，受拉应力应变和受压应力应变曲线呈直线。

②当荷载在6.9KN 的基础上分级加载，受拉区混凝土进入塑性阶段，受拉应变曲线开始呈现较明显的曲线性，并且曲线的切线斜率不断减小，表现为在受压区压应变增大的过程中，合拉力的增长不断减小，而此时受压区混凝土和受拉钢筋仍工作在弹性范围，呈直线增长，于是受压区高度降低，以保证斜截面内力平衡。

当内力增大到某一数值时，受拉区边缘的混凝土达到其实际的抗拉强度和极限拉应变，截面处于开裂前的临界状态。

③接着荷载只要增加少许，受拉区混凝土拉应变超过极限抗拉应变，部分薄弱地方的混凝土开始出现裂缝。

在开裂截面，内力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。

此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。

此时钢筋的应力应变突然增加很多，曲率急剧增大，受压区高度急剧下降，在挠度-荷载曲线上表现为有一个表示挠度突然增大的转折。

内力重新分布完成后，荷载继续增加时，钢筋承担了绝大部分拉应力，应变增量与荷载增量成一定的线性关系，表现为梁的抗弯刚度与开裂一瞬间相比又有所上升，挠度与荷载曲线成一定的线性关系。

随着荷载的增加，刚进的应力应变不断增大，直至最后达到屈服前的临界状态。

④当荷载达到52.9KN 时，钢筋屈服至受压区混凝土达到峰值应力阶段。

此阶段初内力只要增加一点儿，钢筋便即屈服。

一旦屈服，理论上可看作钢筋应力不再增大（钢筋的应力增量急剧衰减），截面承载力已接近破坏荷载，在梁内钢筋屈服的部位开始形成塑性铰，但混凝土受压区边缘应力还未达到峰值应力。

随着荷载的少许增加，裂缝继续向上开展，混凝土受压区高度降低（事实上由于钢筋应力已不再增加而混凝土边缘压应力仍持续增大的缘故，受压区必须随混凝土受压区边缘应变增加而降低，否则截面内力将不平衡），中和轴上移，内力臂增大，使得承载力会有所增大，但增大非常有限，而由于裂缝的急剧开展和混
荷载-最大裂缝宽度
1020304050
60-0.5
0.51 1.5
2
最大裂缝宽度（mm）
荷载（k n ）
凝土压应变的迅速增加，梁的抗弯刚度急剧降低，裂缝截面的曲率和梁的挠度迅速增大，所以我们可以看到在受拉钢筋屈服后荷载——挠度曲线有一个明显的转折，此后曲线就趋于平缓，像是步上了一个台阶一样。

（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。

a三种破坏形态均采用相同的梁截面及梁长及混凝土等级；
b我们把三种破坏形态的配筋率对计算正截面承载力、挠度和裂缝的影响进行分析与模拟试验的有一定的差别，但这并不影响分析结果。

c从以上数据分析可得随着配筋率的改变，构件的破坏特征将发生本质的变化，随着配筋率的增大构件正截面承载力随着增大、挠度也随着增大，但是裂缝宽度却随着减少，因为所选取钢筋级数的影响所以我们组所得数据中的配筋率对裂缝宽度的影响没有与分析结果一致。

4.3 超筋破坏：
（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

开裂弯矩：
2040025628/2355 s=1232mm h mm A =---= 1 1.781232
0.8751.016.7150
tk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.71500.875(3550.875/2)0.777ck Mcr a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
开裂荷载:
0.777
0.7061.1
Mcr Fu kn a ===
极限荷载：
040040360h mm =-=
1540509265.5801.016.7150
stk s ck f A x mm f b ⨯=
==α⨯⨯ 10(0.5) 1.016.7150265.580(355265.58/2)147.83ck Mu a f bX h X kn m =-=⨯⨯⨯-=⋅
极限荷载:
147.83
134.391.1Mu Fu kn a =
== 两个极限荷载对比：（134.39-94.6）/ 94.6=40.26%<50% 误差符合要求。

结论：
本次实验数据对比，误差存在，产生误差的主要原因有三点：
1实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去。

2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载。

3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5倍不能准确的计算破坏荷载。

4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截面的中间。

（2）绘出试验梁p-f 变形曲线。

（计算挠度）
极限状态下的挠度
2040025628/2355 s=1232mm h mm A =---=
s te te 1232==0.0410>0.01 0.04100.5150400
A A ρ=
⋅⋅取 6
u 2sq 0s 123.3910===319.777N/mm 0.87h A 0.873601232M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=0.8870.017319.77
ψ⋅
⨯ρσ⨯ 5
E 4
210==7.1422.810
S C E E ⨯α=⨯ f
f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
01232
0.023150355
As b h ρ=
==⨯⨯ 5213
0132
e 22101232355 3.10510 1.40810667.1420.023 2.2061.15 1.150.8870.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ⨯⨯ψ0.2⨯++
,
γ+26222
013
123.3910(34)(3330041100)10.162/200=16.5mm 2424 1.40810
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求
开裂状态下的挠度
2040025628/2355 s=1232mm h mm A =---=
s te te 1232==0.0410>0.01 0.04100.5150400
A A ρ=
⋅⋅取 6
u 2sq 0s 0.70610===1.830N/mm 0.87h A 0.873601232M ⨯σ⨯⨯
tk te sq f 1.78
=1.1-0.65=1.1-0.65=210.20.20.017 1.830
ψ⋅
⨯-<ρσ⨯ 取 5
E 4
210==7.1422.810
S C E E ⨯α=⨯
f
f
-==0b b h f bh γ
、、
（）、
01232
0.023150355
As b h ρ=
==⨯⨯ 5213
0132
e 22101232355 3.10510 1.21010667.1420.023 2.5661.15 1.150.20.21+3.510
f
s s s E A h B N mm =
=++⨯⨯⨯⨯==⨯⋅αρ⨯⨯ψ0.2⨯++
,
γ+26222
013
123.3910(34)(3330041100)11.825/200=16.5mm 2424 1.21010
Fa f L a L B ⨯=-=⨯-⨯=<⨯⨯ 满足要求与实验结果相差50%以内计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。

同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度，并制作表格：
理论荷载-挠度曲线 模拟实验荷载-挠度曲线
p-f 变形曲线
（3）绘制裂缝分布形态图。

（计算裂缝）
极限状态裂缝宽度
eq max cr 5te d sq 319.77728
1.9Cs+0.08=1.90.887 1.945+0.08=0.524mm s P 2101232/400150E =σωαψ⨯⨯⨯⨯⨯（）（）（）
编号
1 2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
荷载
0.39 14.25 27.15 39.01 49.8 59.51 68.08 75.47 81.69 86.38 89.73 92.06 93.62 94.65 挠度
0.03 1.44 2.8 4.12 5.41 6.65 7.85 9 10.11 11.16 12.16 13.12 14.05 15.08 荷载-挠度曲线
020*********
2
4
6
81012
14
16
挠度（mm）
荷载（k n ）
用同样的方法可计算出如下表
理论荷载-最大裂缝宽度曲线 模拟实验荷载-最大裂缝宽度曲线
（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

A 、在荷载4.2KN 以内，此阶段受拉和受压区箍筋以及混凝土都处于弹性阶段，应力应变曲线呈现为直线。

B 、荷载继续增加，受拉区混凝土进入塑性阶段，混凝土的受拉应力应变曲线开始呈现明显的曲线性，并且曲线的切线斜率不断减少，表现为在受拉区压应变增大过程中，受拉区混凝土合拉力的增长不断减少，而此时受压区混凝土和受拉钢筋仍工作在弹性范围内，呈直线增长，于是受压区高度降低，以保证截面内力平衡（若受压区高度不变或增大，则截面合压力增长大于合拉力增长，内力将会不平衡）。

当内力增大到某一数值时，受拉区边缘的混凝土达到其实际的抗拉强度和极限拉应变，截面处于开裂前的临界状态。

C 、当荷载达到11.4KN 之后，混凝土开裂，并且开裂后钢筋的应力应变突然增加很多，曲率急剧增大，受压区高度也急剧下降，在挠度——荷载曲线上表现为有一个表示挠度突然增大的转折。

内力重分布完成后，荷载继续增加时，钢筋承担了绝大部分拉应力，应变增量与荷载增量成一定的线性关系，表现为梁的抗弯刚度与开裂一瞬间相比又有所上升，挠度与荷载曲线成一定的线性关系。

随着荷载的增加，混凝土的应力应变不断增大，直至受压区边缘应变接近0.0022，而钢筋由于配筋率相对较大，此时并未屈服。

D 、当荷载达到94.6KN 时，随着荷载的增加，混凝土的受压区边缘应变达到0.0022，边缘压应力达到峰值应力。

因为混凝土受压应力应变曲线已表现出明显的塑性，而受拉钢筋并未达到屈服强度，拉应力仍随着应变呈线性增长。

为了保持截面内力平衡必须增大受压区面积，所以截面中和轴下降，受压区高度增加。

因为一直到破坏时钢筋也未屈服，我们可以看到，在超筋梁中，自开裂后截面中和轴位置一直是下降的。

最后受压区混凝土达到极限压应变而破坏。

编号 1
2
3
4
5
6 7 8 9 10 11 12 13 14
荷载 0.39 14.25 27.15 39.01 49.8 59.51 68.08 75.47 81.69 86.38 89.73 92.06 93.62 94.65 最大宽度裂缝
0 0.02 0.06 0.1
0.14
0.17
0.2
0.23
0.25
0.27
0.28
0.3
0.31
0.32
荷载-最大裂缝宽度
20406080100
-0.05
0.05
0.10.150.20.25
0.3
0.35
最大裂缝宽度（mm）
荷载（k n ）
（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。

a三种破坏形态均采用相同的梁截面及梁长及混凝土等级；
b我们把三种破坏形态的配筋率对计算正截面承载力、挠度和裂缝的影响进行分析与模拟试验的有一定的差别，但这并不影响分析结果。

c从以上数据分析可得随着配筋率的改变，构件的破坏特征将发生本质的变化，随着配筋率的增大构件正截面承载力随着增大、挠度也随着增大，但是裂缝宽度却随着减少，因为所选取钢筋级数的影响所以我们组所得数据中的配筋率对裂缝宽度的影响没有与分析结果一致。

5、实验结果讨论与实验小结。

本次模拟试验所做的三种破坏形态：少筋破坏、适筋破坏及超筋破坏。

试验表明适筋破坏属于延性破坏：从钢筋屈服到受压区混凝土压碎的过程中，钢筋要历经较大的塑性变形，随之引起裂缝急剧开展和挠度剧增。

而少筋破坏及超筋破坏则属于脆性破坏：在没有明显预兆的情况下由于受压区混凝土被压碎而突然破坏。

因此，在工程应用中绝不能出现少筋、超筋的配筋情况。

通过本次模拟试验掌握了正截面受弯的三个受力阶段，充分体验了钢筋混凝土受弯的整个过程；同时还掌握了扰度和裂缝的计算。

通过这次试验，我熟悉掌握其构件受力和变形的三个阶段以及破坏特征、掌握了不同荷载强度下挠度和裂缝宽度的计算并且通过计算三种情况下梁的屈服荷载和破坏荷载跟实验所得到的数值进行计较，让我进一步明白，在实际施工时与应该注意：一定要根据构件的安全等级计算好承载力和强度，以保证施工安全和周边环境、构造物和人民财产的安全！。