新浇混凝土侧压力计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
混凝土侧压力
在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：F=0.22γctoβ1β2V∧½F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算在混凝土浇筑过程中，混凝土会对模板产生侧压力。
这种压力会随着混凝土的浇筑高度而逐渐增加，直到达到临界点后不再增加。
此时的侧压力就是新浇筑混凝土的最大侧压力，同时也是混凝土的有效压头。
根据理论和实践，我们可以使用以下两种公式进行计算，并取二者中的最小值作为标准值。
其中，第一种公式为F=0.22γctβ1/β2V1/2，第二种公式为F=γcH/2.在这两个公式中，F代表新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，γc代表混凝土的重力密度，t0代表新浇混凝土的初凝时间，V代表混凝土的浇灌速度，H代表混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，β1代表外加剂影响修正系数，β2代表混凝土塌落度影响系数。
计算出标准值后，我们还需要考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值。
这个值为4 kN/m2，并分别取荷载分项系数1.2和1.4.根据这些计算，我们可以得到作用于模板的总荷载设计值为32.48kN/m2.同时，有效压头高度为1.3m。
接下来是对拉螺栓的计算。
我们采用D16螺杆，纵向最大间距为750mm，横向最大间距为1200mm。
对拉螺栓的设计值一般为混凝土的侧压力，而对拉螺栓净截面面积为201mm2.根据经验公式N≤Af，我们可以计算出单根D16螺杆所能承受的最大拉力为67.3KN。
在本案例中，我们需要计算出对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
根据计算，这个值为20.16KN，小于最大拉力，因此满足要求。
最后，我们需要解释一下为什么要取两个公式中的最小值。
这是因为这两个公式分别考虑了混凝土的不同特性，而取最小值可以保证计算结果更加准确。
顶板侧模验算
顶板侧模验算新浇混凝土对模板侧面的压力值（采用内部振捣时）按以下两式进行计算，取其较小值。
F k=0.22r c t0β1β2V1/2 (1式)F k=r c H （2式）式中F k—新浇混凝土对侧模的最大侧压力(KN/m2)r c—混凝土的重力密度(KN/m3)t0—新浇混凝土的出凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算。
（T为混凝土的温度℃）β1—外加剂影响修正值，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2—混凝土坍落度影响修正值,当坍落度小于30mm时，取0.85，50mm—90mm时取1.0，110mm—150mm时取1.15。
V—混凝土的浇筑速度（m/h）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）根据建筑工程施工手册，新浇砼的重力密度为24KN/m3，即r c=24 KN/m3.根据现场实际情况，新浇混凝土的出凝时间为6小时。
β1顶板混凝土的配合比中掺入缓凝剂，故取1.2。
β2现场采用泵送混凝土，坍落度在13cm 左右，故取1.15。
假定砼的浇筑速度为1m/h故F k=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24*1.2*1.15*1=43.72KN/ m2F k=r c H=24*2.35=56.4KN/ m2取其较小者，Fk=43.72KN/ m2侧模板的侧压力设计值应为标准值乘以荷载的分项系数1.2.F=43.72*1.2=52.464KN/ m2顶板侧模在竖向设置4道对拉螺栓,水平间距900mm.将侧压力沿水平方向折算为:q=52.464/2.35=22.325KN/m每根对拉螺栓的受力计算:N=22.325*0.9*0.6=12.06KN每根对拉螺栓的受力面积如图:查建筑施工手册表8-4,对拉螺栓的规格和性能表得12的容许拉力为12.9KN大于12.06KN. 可以. 且顶板侧模还设置有双排脚手架,加设斜撑. 满足.600900。
新浇混凝土模板侧压力的测试与计算研究
范 ） 以及 冶金 研 究 设 计 院 对 多 个 泵 送 混凝 土 工 程 的 总结 后 提 出 的建 议公 式
时间 影 响 的主 要 因 素是 混 凝 土 入模 温 度 但是 从 拟 合 该 公 式
的数 据 看 。 用 分层 浇筑 ， 筑 高 度 为 ３ｍ￣ ． ｍ， 筑 速 度 采 浇 ４８ 浇 ４５ｍ ｈ ７２ｍ ｈ之 间 ． 现 在 浇 筑速 度相 差很 大 。 ． ／ ． ／ 与
建议 公 式
１ 我 国现 行 计 算 模 板 侧 压 力 考 虑 的 因 素 及 存 在 的 问题 国 内 现 行 计 算 模 板 侧 压 力 的 依 据 主 要 有 ２个 ． 混 凝 《
土 结 构 工 程 施 工 及 验 收 规 范 》 Ｇ ５ ２ — ２ （ 下 简 称 规 （ Ｂ０４ ９ ） 以
化 趋 势 。考 虑 浇 筑速 度 ， 模 温 度 和 外加 剂 的影 响 ， 出 简化 的模 板侧 压 力 计 算公 式 。 入 提
【 关键词】 模板侧压力； 振捣； 浇筑速度
【 图分 类 号】Ｕ ７ ． ［ 中 Ｔ ３５ ２ 文献标 识码】 ［ Ａ 文章 编号】０ ５ ６ ７ （Ｏ ２ ０ — ０ ６ ０ ｌ ｏ — ２ ０ ２ １ ）４ ０ ６ — ４
Ａｂｓｒ ｃ ：Ｔｈ ｏ ｌｍｓ ｆ ｔ ｘ ｓｉ ｇ ｆ ｒ ｌ ｏ ａ ｃ ａｉ ｇ ｆ ｒ ｔａ ｔ ｅ ｐｒ ｂ ｅ ｏ ｈｅ ｅ ｉｔｎ ｏ ｍｕ ａ ｆｒ ｃ ｌｕｌｔｎ ｏ ｍｗｏ ｋ ｌ ｔｒ ｌｐ ｅ ｓ ｒ ｎ ｈ ｉ ｒ ａ ｅ ａ ｒ ｓ ｕ ｅ ａ ｄ ｔ ｅ ｍｐｏ ｔ ｎ ｒａ ｔ
梁、木模板、侧模设计计算
梁、木模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hH F(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：2振捣混凝土时产生的水平荷载标准值确定值为22）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：(2)模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合1）荷载类别及编号名称类别编号荷载值（kN/m 2）振捣混凝土时产生的荷载活载(5) 5.60 新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载(6)86.40 2）荷载组合项次项目荷载组合（kN/m 2）承载力验算荷载刚度验算荷载1梁侧面模板(5)+(6)92.00 (6)86.40 侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h =F /γc （m ）梁、木模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时，您可以重新修改设计参数，直到满足要求为止。
横木肋的截面特征值木模板的截面特征值肋宽肋高截面模量W惯性矩I板厚截面模量W惯性矩 I弹性模量Ecm cm cm3cm4cm cm3cm4N/mm210541.67 104.2 1.522.50 16.9 9000参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m48.79 木肋均布恒载加活载q kN/m16.26 刚度验算荷载q kN/m37.86 刚度验算荷载q kN/m12.62 横向内木肋间距a m0.20 螺杆水平间距x m0.60 外主肋间距L m0.60 螺杆竖向间距y m0.6030001. 木模板面计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm<0.50 mm满足2. 内木肋计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm< 1.50 mm满足3. 螺杆直径计算： D =mm4. 外肋计算：主肋按3σmax=0.138 kN/mm2<0.2050 kN/mm2满足ωmax=0.661 mm< 1.50 mm满足。
建筑施工模板侧压力计算讲解
模板侧压力计算：
混凝土作用于模板的侧压力，通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h ，即取T=25℃。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;根据资料取V= 0.5-1.5m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取
1.5m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
因此可得：
2/121022.0V t F c ββγ=
=22.4KN/m
H F c γ=
=25*1.5 =37.5 KN/m
则混凝土作用于模板的侧压力值为22.4 KN/m 。
根据设计，则最小面模板受压强为：
P=22.4/(1.5*1.3)
=11.5 KN/m 2
根据螺纹布置校核其强度：
对拉螺栓采用D30螺杆；纵向最大间距为1800mm ，横向最大间距为1000mm 。
单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f*A=235*3.14*152=166KN
N=L*l*q=1.8m*1m*22.4kN/m 2 =40.32KN<166KN
故符合强度。
新浇混凝土梁计算跨度计算书
新浇混凝土梁计算跨度计算书一、工程属性承04k c4k ×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×142/6＝32666.667mm3，I ＝bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×29.16×0.2332+0.117×2.52×0.2332＝0.175kN·mσ＝Mmax/W＝0.175×106/32666.667＝5.351N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×24×233.3334/(100×9000×228666.667)＝0.234mm≤233.333/400=0.583mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×29.16×0.233+1.2×2.52×0.233＝8.19kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.1×l左×q＝1.1×0.233×24＝6.16kN五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝8.19kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.19×0.62，0.5×8.19×0.32]=0.369kN·mσ＝Mmax/W＝0.369×106/54000＝6.825N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.19×0.6，8.19×0.3]=2.948kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×2.948×1000/(2×40×90)＝1.228N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝6.16kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.16×6004/(100×9000×2430000)＝0.247mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=6.16×3004/(8×9000×2430000)=0.285mm≤300/400=0.75mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×8.19×0.6，0.4×8.19×0.6+8.19×0.3]＝5.405kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×6.16×0.6，0.4×6.16×0.6+6.16×0.3]＝4.066kN 六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
模板拉杆计算
即：P = F + 4
S
四、计算拉杆所承受的拉力：
由４根拉杆围成的模板区
域所承受的侧压力Ｐ１： b
拉
Ｐ１＝Ｐ＊Ｓ
杆
每根拉杆所承受的拉力Ｆ杆：
Ｆ杆＝Ｐ１/４
a
Ｑ235圆钢拉杆（不同规格）的屈服荷载为F屈：
当F屈 ＞Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置符合要求；
当F屈 ＜Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置不符合要求，需要增大拉杆直径或缩
小拉杆间间距。
五、模板挠度计算：
在模板下部截取1㎡模板如下图所示：
作用于每跟背撑上的荷载
为：q 撑１＝q 撑２＝Ｐ/n （Ｐ－荷载组合）
1m
（一般有效压头高度h＞２m）
那么背撑受力图为：
1m q 撑２
背撑 q 撑１ n根
q 撑１＝q 撑２
1m
背撑最大挠度为：Ｗmax=-5qL4/384EI L ：所取背撑长度；
㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜
时，取1.15；
V–混凝土浇筑速度（m/h)
H–混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面 的总高度（ｍ）
h- 混凝土的有效压头高度（ｍ），即侧压力达到 最大值的浇筑高度
混凝土侧压力的计算分布图形如下：
F
h H
图中 h= F/24
三、进行荷载组合：（一 + 二）
Ｉ＝bh3/12
Ｗmax必须小于允许值 注：允许值为不超过相应结构计算跨度的
1/1
一、振捣混凝土时产生的标准值： 对垂直面模板可采用4.0KN/㎡。
二、新浇混凝土对模板侧面的压力值： 用内部振捣器时，新浇的普通混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列两式计算，取其中的较 小值： F=0.22rt0β1 β2V½
c20混凝土侧压力系数
c20混凝土侧压力系数混凝土的侧压力系数是指混凝土在受压时抵抗侧向膨胀的能力。
混凝土结构中的侧压力系数是无量纲的，通常用k表示，是一个关于材料本身和加载方式的固有性质。
一、混凝土侧压力系数的含义和计算方法：混凝土的侧压力系数表示了混凝土的抵抗侧向膨胀的能力，与混凝土的体积膨胀系数和材料的弹性性质有关。
混凝土结构受到压力时，由于体积受限，会产生侧向膨胀的效应。
侧面受到的约束力会对混凝土的体积膨胀产生一定的抑制作用，从而导致混凝土内部产生应力。
侧压力系数可以反映受到约束后的体积膨胀的抑制程度。
混凝土侧压力系数的计算可以根据国际标准、国家标准或文献中的公式进行。
一般来说，混凝土的侧压力系数可以通过以下公式进行计算：k = E × ν × k0其中，k表示混凝土的侧压力系数，E表示混凝土的弹性模量，ν表示混凝土的泊松比，k0表示混凝土的体积膨胀系数。
二、影响混凝土侧压力系数的因素：1. 混凝土的弹性性质：混凝土的弹性模量和泊松比是影响侧压力系数的主要因素。
弹性模量表示材料的刚度，泊松比表示材料在拉伸时沿垂直方向的收缩程度。
弹性模量越大，泊松比越小，混凝土的侧压力系数就越大。
2. 混凝土的体积膨胀系数：混凝土的体积膨胀系数是材料在受到约束时体积变化的比例。
体积膨胀系数越小，混凝土的侧压力系数就越大。
3. 加载方式和约束条件：混凝土的侧压力系数会受到加载方式和约束条件的影响。
在不同的加载方式下，混凝土的体积膨胀和侧压力系数会有所不同。
4. 混凝土的配合比和材料特性：混凝土的配合比和材料特性会影响混凝土的力学性能，进而影响侧压力系数。
三、混凝土侧压力系数的应用：混凝土侧压力系数在工程设计、结构分析和安全评估中起着重要的作用。
1. 工程设计：混凝土的侧压力系数在桥梁、坝体、隧道结构等工程设计中的压力计算和构件设计中起着重要作用。
2. 结构分析：混凝土的侧压力系数是进行结构强度和稳定性分析的重要参数，能够提供结构在受压时的有效计算结果。
新浇混凝土侧压力计算
新浇混凝土侧压力计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》（162-2008）的规定，当内部振捣器被使用时，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力标准值可以通过以下两个公式计算，并取最小值：F=0.22γc
tβ1/β2V1/2 或F=γc H。
其中，F表示新浇筑混凝土对模板的侧
压力（kN/m2），γc表示混凝土的重力密度（kN/m3），V表
示混凝土的浇灌速度（m/h），可以通过实测数据确定。
如果
没有试验数据，可以使用t表示新浇筑混凝土的初凝时间（h），t=200/(T+15)，其中T表示混凝土浇筑时的温度（℃），β1表示外加剂影响修正系数，如果不使用外加剂，
则取1.0，如果使用具有缓凝作用的外加剂，则取1.2；β2表
示混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取
0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H表
示混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），h=F/γc，h为有效压头高度。
以承台混凝土浇筑为例，承台混凝土一性浇筑3.2m，进
行计算，则F=γc H=24×3.2=76.8kN/m2.。
混凝土侧压力公式中的V浇筑速度怎么取值
混凝土侧压力公式中的V浇筑速度怎么取值混凝土的侧压力公式F1=0.22γ* t* β1*β2*V1/2 ，请问其中的V浇筑速度怎么带啊？单位是m/d，什么意思？1、砼浇筑输送量与构件的截面积比值！2、这个问题很好，v是浇注速度，单位是m/h，意思是每小时砼浇筑高度。
取值只能谈经验，一般取1.5-2。
为什么说只谈经验，不按实际取值呢？主要原因是这个公式出台时，以自拌砼为条件的，公式有局限性。
目前商品砼，浇注速度对单个构件而言，例如柱、小的剪力墙，浇注速度按实际取值实际上就是层高，这样计算太保守（对于一般建筑来说，另一个计算公式F=γH计算更大，两者取小值，也用不上）、经验上也不合理。
当然死搬手册，按建筑层高取值也可以。
到目前而言，砼侧压力计算尚无国家规范，大家基本上按《施工手册》、《结构计算手册》来计算的，故我认为按自己的施工经验，做适当修正也是可以的。
3、在《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》中关于新浇混凝土对模板的侧压力计算，按以下公式，取两式中的较小值。
1. F=0.22γct0β1β2V1/2（V开根号）2. F=γch一般情况都是以第2式的值较小，但如果混凝土的温度T较高，那第1式的值就会较小，这时侧压力F取值就以第1式。
但在《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》中未明确第1式中V的计算，在目前计算中我都是以梁高为取值，比如梁高600，那取V=0.6-板厚。
但这样是没有科学依据的。
而最近查看了《混凝土结构工程施工规范GB50666-2011》，该规范于2012年8月1日实施，也未明确V计算。
该规范由东南大学博导郭正兴教授审核，我又查阅了郭教授主编的《土木工程施工》，在模板工程设计的章节中发现V=Vm/At，Vm为混凝土浇筑量，A为构件横截面面积，t为浇筑混凝土所用时间。
混凝土浇筑所用时间t的取值无资料可查，是否根据混凝土浇筑量Vm来推算？寻求科学依据。
4、你所述，对于梁，取值梁高-板厚，我认为理论上是对的。
砼侧压力计算
24.00 20.0
5.71
1.8 1.0 140
1.15 46.55
kN/m3 ℃ h m/h mm
kN/m2 kN/m2 m m来自4.001.94
4.00 1.20 1.40 0.85
47.48
0.70 0.70
23.27
kN/m2 m m kN mm mm mm mm2 mm2 N/mm2 kN 105%
混凝土侧压力作用下对拉螺栓计算
混凝土的重力密度γc 混凝土的成型温度T 混凝土的初凝时间t0=200/(T+15) 混凝土的浇筑速度V 外加剂影响系数β1(有外加剂时=1.2,无外加剂时=1.0) 混凝土坍落度 坍落度影响系数β2 混凝土侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2 振捣产生的侧压力F2(影响深度按1.5m考虑) 有效压头高度h=F1/γc 螺栓在新浇砼中的深度h1 新浇砼对模板侧压力分项系数γ1 振捣产生的侧压力分项系数γ2 荷载折减(调整)系数γ 深度h1处砼侧压力设计值F=γ*(γ1*F1/h*h1+γ2*F2) 螺栓水平间距a 螺栓竖向间距b 一根螺栓所受拉力设计值N=F*a*b 螺栓直径d 螺栓螺距t 螺栓螺纹内直径de=d-1.2268t 螺栓毛面积A=πd2/4 2 螺栓净面积Ae=πde /4 HPB235钢螺栓抗拉强度设计值f
16
2.00 13.546 201 144
170
24.50 { {安全} }
螺栓抗拉承载能力设计值Nbt=Aef t 计算结论
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑侧模受力计算
模板施工模板侧压力的计算方法压力的影响因素：混凝土：模板：混凝土浇筑：混合的材料渗透性/防水性浇筑速度整体形状、尺寸、等级和密度浇筑体的平面面积在空气或在水里浇筑水泥等细料浇筑体的平面形状浇筑方法各种材料的比例模板表面的粗糙程度振动浇筑地的温度模板的倾斜度重量密度模板的刚度工作性浇筑的竖向高度模板侧压力P max 计算公式式中：C1 与模板尺寸、形状有关的系数，墙：C1=1.0，柱：C1=1.5C2 与混凝土配合比、材料组成有关的系数（查表1）D 混凝土配合比的密度，KN/m³H 模板竖向高度，mh 混凝土浇筑竖向高度，mK 温度系数，按照{66/(T+16)}2R 混凝土浇筑浇筑时竖向上升速率，m/hT 浇筑混凝土地方的气温，℃当C1√（R）>H时，则取完全流体状态的压力值（DH）桥台模板混凝土侧压力算例一：截面尺寸：0.8×6×5m（高）H=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥D=25KN/m³，C2=0.3浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑速度为：24m³/h，上升速度为由前面计算公式：模板上侧压力如图所示。
混凝土侧模受力计算示例截面不变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k桥台模板混凝土侧压力算例二：截面尺寸：如图示，长10mH=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥掺加缓凝剂D=25KN/m³，C2=0.45浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑输送体积（Q）速度为：每20分钟一辆6m³的运输车=18m³/h，Q=18m³/h，考虑截面是变化的由混凝土压力计算公式：截面变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k 所计算的高度截面积㎡混凝土供应速率h R /m3=5.04.54.03.53.02.52.01.51.00.50.0h(m)表1C2取值表。
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新浇混凝土侧压力计算公式
根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008），当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值，可按下列两个公式计算，并取最小值：
1/20120.22c F t V γββ=或c F H γ=
式中：
F ——新浇筑混凝土对模板的侧压力（2kN/m ）；
c γ——混凝土的重力密度（3kN/m ）
； V ——混凝土的浇灌速度（m/h ）；
0t ——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）
，可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用0200/(15)t T =+,T 为混凝土浇筑时的温度（℃）；
1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时
取1.2；
2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm
时，取1.0；110～150mm 时，取1.15；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；
/c h F γ=，h 为有效压头高度。
取20T C ︒=，则0200/15205.71t h =+=（），324kN/m c γ=，0.5m/h V =，1 1.2β=，2 1.0β=，则1/220120.2225.58kN/m c F t V γββ==
以承台混凝土浇筑为例，承台混凝土一性浇筑3.2m ，进行计算则：
22436.5876kN/m c F H γ==⨯=
故浇筑混凝土时的最大侧压力标准值取225.58kN/m F =
倾倒混凝土时产生的荷载，查规范取值22kN/m 。
振捣混凝土时产生的荷载取24kN/m 。