钢管结构支管承载力计算表格
钢管架承重支撑荷载计算
钢管架承重支撑荷载计算采用Φ48×钢管，用扣件连接。
1.荷值计算：钢管架体上铺脚手板等自重荷载值㎡钢管架上部承重取值 KN/㎡合计： KN/㎡2. 钢管架立杆轴心受力、稳定性计算根据钢管架设计，钢管每区分格为×1=㎡，立杆间距取值米，验算最不利情况下钢管架受力情况。
则每根立杆竖向受力值为：×= KN现场钢管架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =㎜钢管架立杆受压应力为：δ=N/A=424= ㎜2安钢管架立杆稳定性计算受压应力：长细比：λ=l/I =1500/I=;查表得：ø=δ=N/ ø A=424*= ㎜2< f = 205N/ ㎜2钢管架立杆稳定性满足要求。
3.横杆的强度和刚度验算其抗弯强度和挠度计算如下：δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2其中δ----横杆最大应力Mmax-------横杆最大弯矩W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3根据上述计算钢管架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(2200*15004 /1000)/(150*2060*100**1000)= ㎜< 3㎜其中Wmax-----挠度最大值q---------均布荷载l----------立杆最大间距E---------钢管的弹性模量，×100 KN/ ㎜2I---------截面惯性距，×100 ㎜4根据上述计算钢管架横杆刚度满足要求.4.扣件容许荷载值验算。
本钢管架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（×1=㎡），立杆间距取值米，验算最不利情况下钢管架扣件受力情况。
1.5×= KN< 5 KN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范可知每直角、回转扣件最小容许荷载5 KN，满足施工要求。
管道受力计算表
3.98 2.22 2.04
0.707 0.707 0.707
45 30.33 45 16.94 45 15.56
总推力X 方向
（KN）
19.50 10.89 10.00 21.45 11.98 11.01 30.33 16.94 15.56
D219×6
219 6 207 31.53
0.034 33.64 3 30 21.07 0.59 0.41 0.05 0.05 1.10 11.84 40 1.72 1.92 0.940 70 7.10
40°固 D159×5 定支墩 D315×1.8
159 5 149 18.99 315 1.8 311.4 4.92
管道型号
管
道 镇墩
T3流
倾 与伸
动介质 T4管道 P镇墩
管道
角 缩接
T1管壁 T2管壁 与管壁 自重产 承受的 P镇墩承 管道
转角处 总推力
管道外 厚度 管道内 管道重量 管道断面 水重量 （ 头距 镇墩竖 与支墩 与支墩 管壁间 生轴向 轴向总 受的轴 夹角 T5管 镇墩承 方向
径 （m 径 （kg/m 面积 （kg/m 度 离 直荷载 摩擦力 摩擦力 摩擦力 推力 推力 向总推 （度 道内流 受的推 （弧
4.96 4.56
D219×6 垂直转 角固定 D159×5
支墩 D315×1.8
219 6 207 31.53 159 5 149 18.99 315 1.8 311.4 4.92
0.034 33.64 3 30 21.07 0.59 0.41 0.05 0.05 1.10 11.84 90 1.72 0.017 17.43 3 30 11.78 0.33 0.30 0.03 0.03 0.68 7.36 90 0.89 0.076 76.12 3 30 26.21 0.73 0.59 0.11 0.01 1.44 15.56 90 0.00
圆形钢管规格及截面特征表
圆形钢管规格及截面特征表表2-9 2注：I——毛截面惯性矩；W——毛截面抵抗矩；i——回转半径；I k——抗扭惯性矩；Z 0——截面重心到边缘距离;2-5-3 钢管结构计算1．适用于不直接承受动力荷载,在节点处直接焊接的钢管桁架结构; 钢管外径与壁厚之比,不应超过100yf 234;轴心受压方管或矩形管的最大外缘尺寸与壁厚之比,不应超40yf 234; 2．钢管节点的构造应符合下列要求：1主管外径应大于支管外径,主管壁厚不应小于支管壁厚;在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内;2主管和支管或两支管轴线之间的夹角θi 不宜小于30°; 3支管与主管的连接节点处,应尽可能避免偏心; 4支管与主管的连接焊缝,应沿全周连续焊接并平滑过渡; 5支管端部宜用自动切管机切割,支管壁厚小于6mm 时可不切坡口;3．支管与主管的连接可沿全周用角焊缝,也可部分用角焊缝、部分用对接焊缝,支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120°的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝;角焊缝的焊脚尺寸h f 不宜大于支管壁厚的两倍;4．支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝,按下式计算,但取βf ＝1：角焊缝的有效厚度he,当支管轴心受力时取;角焊缝的计算长度l w ,按下列公式计算： 1在圆管结构中取支管与主管相交线长度： 式中 d 、d i ——主管和支管外径；θi ——主管轴线与支管轴线的夹角;2在矩形管结构中,支管与主管交线的计算长度,对于有间隙的K 形和N 形节点： 对于T 、Y 、X 形节点式中 h i 、b i ——分别为支管的截面高度和宽度;5．为保证节点处主管的强度,支管的轴心力不得大于表2-95规定的承载力设计值：支管轴心力的承载力设计值 表2-95圆管结构的节点形式见图2-2;图2-2 圆管结构的节点形式aX形节点；bT形和Y形受拉节点；cT形和Y形受压节点；dK形节点；eTT形节点；fKK形节点。
钢管轴向承载力计算表
截面类别 a1 a2 a3
k
λ n ≤0.215
稳定系数φ
a类
0.41 0.98 0.152 长细比 6.800524 1.0024586 0.99780835 0.9978083 1.002910877
/
b类
0.65 0.96 0.3 屈服强 235 0.99227928 0.99652544 0.9965254 1.013312234
2636 kg
使
用
说
4、输入钢管材质屈服强度。
明 如：Q235为235，Q345为345，
如其它材质名不含数字，
则需查出所用材质的屈服强度。
Q235安全系数 =2
销抗剪断 (KN)
14864.76
kg 1516206
Q235安全系数
销抗剪断 (KN)
kg
=2
#VALUE! #VALUE!
Q345
19386.36 1977409
λn
0.07311 0.94024359 0.99278361 0.9927836 1.070063928
1.41193015
0.710159675
/ /
λ n ＞0.215
/ / / / / /
长度 L 外径 壁厚t 小径 d D/4
d/D
(d/D)^2 1+(d/D)^2 sqrt[1+(d/ 回转半径i
/
c λn≤ 类 λn＞
0.73
0.90 0.595 1.21 0.302
弹性模 206000
中间计算值
0.95484753 0.99609780 0.9960978 1.24342550
20.圆钢管K-N型节点计算
面积A： #VALUE! mm2
面积A1： 0
mm2
面积A2： 0
mm2
三、 节点构 造要求
钢管外径与壁厚比值：
主管外 径与壁厚 比值d/t：
肢管1外 径与壁厚 比值 d1i/t1i：
肢管2外 径与壁厚 比值 d2i/t2i：
惯性矩 Ix： #VALUE!
惯性矩 I1x： 0.0
惯性矩 I2x： 0.0
支2管材料强度：
强度f2： #NAME?
强度fw2： #NAME? 节点管壁 塑性承载 2、 力计算：
N/mm2 N/mm2
受压支管1承载力计算： 受压支管承载力NckPj：
主管轴心压应力σ=
参数ψn=
参数ψd=
<=
1.0 OK!
<=
1.0 OK!
<>
30~150 OK!
<>
30~150 OK!
强度fv： #NAME? N/mm2 强度fv1： #NAME? N/mm2
#NAME? #NAME?
节点类型
L：
3
肢管类型
M：
1
肢管间距a：
13 mm
肢管横间距g：
0
节点偏心距e： 节点轴 力：
0 mm 主管N
左：
-16.393 kN
肢管1：Ns1
-244.871 kN
右： 388.132 kN 肢管2：Ns2 490.87 kN
二、 主、肢 管的截面特性
主钢管： 肢钢管 1： 肢钢管 2：
圆钢管主、支无搭接管K、N型节点计算
工程名称：
一.已知条件：
主管截面尺寸： Φ300.x20.
直径d：
施工临时钢管桩承载力及钢管桩(柱)长度计算20200430002
施工临时钢管桩承载力及钢管桩（柱）长度计算本文档主要计算桥梁工程临时钢管立柱（桩）的承载力和入土深度，根据支座反力求出钢管桩受力后计算稳定承载力和局部稳定性，根据相关规范要求、荷载以及地质参数计算钢管柱（桩）抗力并以表格形式计算土深度。
计算思路清晰，表格简便实用。
一、钢管立柱选择钢管柱采用直径609mm、壁厚16mm的轧制无缝钢管，截面特性如下：钢管立柱根据所承受荷载、外露长度、入土深度以及钢材材质等因素计算确定长度。
二、钢管立柱承受荷载根据钢管桩钢横梁上传来荷载得到钢管立柱荷载表：1轴和6轴传来支座反力2轴和5轴传来支座反力3轴和4轴支座反力因前述简化荷载，故每个轴取最大支座反力确定荷载钢管立柱荷载表（KN）三、钢管立柱整体稳定承载计算1、长细比验算钢管考虑到计算长度：钢管钢管立柱最大外露长度为 2.4m，按照二端铰接确定计算长=L=2.4m。
度L回转半径：ix=20.973cm查《钢结构设计规范》，轴心受压构件允许长细比[λ]=150，/ ix=100/20.973=11.45＜[150]，满足要求。
钢管立柱长细比：λx= L2、稳定承载力计算查《钢结构设计规范》a类截面轴心受压构件稳定系数ψ=0.993稳定承载力N=ψ*f*A=0.993*205*1000*298.074/10000=6067KN钢管立柱最大竖向压力N=3735KN ＜稳定承载力5873KN ，稳定承载力满足要求。
四、钢管柱局部稳定性验算钢管桩外径与壁厚比Dg/t=60.9/1.6=38.1＜允许值100*235/f yg =100*235/205=114.6，局部稳定性满足要求。
五、钢管柱入土深度计算1、钢管桩单桩竖向承载力（1）根据《建筑桩基技术规范》：钢管桩单桩竖向承载力Q uk =Q sk +Q p k=u∑q sik *L i +λp q pk *A p 本工程为开口桩径，且h b /d≥5，因此λp 取0.8（2）单桩竖向承载力特征值R a =Q uk /K ，根据规范安全系数取K 取2，因此Q uk =2R a（3）在轴心竖向力作用下N k ≤R a ，设计时取N k =R a ，因此Q uk =2R a =2N k ，设计时候按照《钢管立柱荷载表》荷载乘以2确定钢管桩单桩竖向承载力，并据此确定入土深度。
钢管柱承载力计算所有
钢管柱承载力计算所有1.钢管柱的几何尺寸钢管柱的几何尺寸包括柱的截面形状和尺寸。
常见的钢管柱的截面形状有圆形、矩形、方形等。
柱截面尺寸则包括截面的外径、内径、壁厚等。
对于圆形钢管柱，其面积可以通过以下公式计算：A=π*(D^2-d^2)/4其中，A为柱的截面面积，D为柱的外径，d为柱的内径。
对于矩形和方形钢管柱，其面积可以通过以下公式计算：A=b*h其中，A为柱的截面面积，b为柱的宽度，h为柱的高度。
2.钢管柱的材料特性钢管柱的材料特性包括钢材的屈服强度和抗弯强度等。
钢材的屈服强度为材料开始塑性变形的极限，抗弯强度为材料在弯曲过程中抵抗破坏的能力。
对于一般的钢管柱，其屈服强度可以通过标准表格、手册或相关规范获取。
一般情况下，钢管柱的屈服强度为其抗弯强度的一半。
3.钢管柱的受力方式钢管柱的受力方式可以分为压力和弯曲两种情况。
对于压力情况下的钢管柱，其承载力可以通过欧拉公式计算：P_cr = (π^2 * E * I )/ (K * L^2)其中，P_cr为柱的临界负荷，E为钢材的杨氏模量，I为柱的惯性矩，K为柱的端部固定系数，L为柱的长度。
对于弯曲情况下的钢管柱，其承载力可以通过铃形关系计算：M_cr = (π^2 * E * I )/ (K * L^2)其中，M_cr为柱的临界弯矩，E为钢材的杨氏模量，I为柱的惯性矩，K为柱的端部固定系数，L为柱的长度。
根据具体的工程设计要求，选取适当的钢管柱几何尺寸和材料特性，结合所受力方式，可以计算出钢管柱的承载力。
计算结果应与实际的工程要求和设计规范相比较，并进行合理的取舍。
此外，还应考虑到钢管柱的稳定性、材质的蠕变和疲劳等因素，并进行综合分析和评估。
钢管架计算
1.1.1.1 每根钢管承重：34860×1.0×0.8＝27888 （N）＜31.7 （KN）（一根钢管竖向对接容许承载力）主要性能指标：钢管结构尺寸：Φ外=48mm，壁厚3.5mm。
有效面积489.3 mm2容许[P]= 489.3×235=114985.5N=11.4985吨直角扣件最小承载≥14710N旋转扣件最小承载≥10400N抗滑性能：直角扣件 5 KN 位段值＜4.0mm旋转扣件 3.5KN 位段值＜1.8mm建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1 总则1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于工业与民用建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架的设计与施工，以及水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。
单排脚手架不适用于下列情况：（1）墙体厚度小于或等于180mm；（2）建筑物高度超过24m；（3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；（4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙。
1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，但在本规范第5.1.5条规定的情况下，相应杆件可不再进行设计计算。
1．0．4 扣件式钢管脚手架施工前，应根据本规范的规定编制施工组织设计。
1．0．5 扣件式钢管脚手架的设计与施工，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2．1．1 脚手架为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。
2．1．2 单排脚手架（单排架）只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置在墙体上的脚手架。
2．1．3 双排脚手架（双排架）由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。
2．1．4 结构脚手架用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。
钢管结构支管承载力计算表格
钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。
钢管支撑承载力计算
钢管支撑承载力计算数据代名钢支撑直径D＝600mm DD 钢支撑壁厚t=14mm TT 钢构件自重g=7.85E+03kg/m^3GG 钢弹性模量E= 2.06E+05N/mm^2EE 钢支撑内空直径DN=572mm DN 支撑面积A=[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142 AA =25776.968mm^2转动惯量I I=II = 1.11E+09mm^4截面抵抗矩W=0.0982*[(D^4-(DN)^4]/DWW = 3.69E+06mm^3塑性发展系数γx＝ 1.15GAMA 等效弯矩系数βmx＝ 1.00BETA 钢支撑单位长度重量GA=A*g*1/1E6GA = 2.02E+02kg＝ 2.023KNGAA 根据《钢结构设计规范》GBJ17-88表5.1.2按b类构件考虑钢支撑长度L0=20.8m LL 钢支撑轴力N=2276kN NN 钢支撑初偏心L P =L0/1000=0.0208m 钢管引起跨中最大弯矩MZ=q GA *L^2/8+N*L PMZ=156.8KNm (D^4-DN^4)*3.142/64钢支撑承载力计算钢管的截面类型(根据<建筑基坑支护技术规程>JGJ120-99求λi＝SQRT(I/A)＝207mm IKλ＝L0*1000/i LAM=100查《规范》φ＝0.561FAI求稳定1σ1＝N*1000/(φA)＝157.4Mpa< p="">2N NEX 欧拉临界力NEX=π^2×EA/λx＝ 5.20E+06考虑受弯作用稳定性σ2＝βmx×M Z/〔γx×W1x（1-0.8×N/N EX）〕＝56.8Mpa稳定计算（考虑钢支撑自重影响）σ＝σ1＋σ2＝214.2Mpa< p="">Mpa Mpa<><>。
承插型轮扣式钢管支架立杆最大承载力智能计算表
第一步：计算立杆的计算长度：
① l0 ＝ η*h
② l0 ＝ h＇ 2k a
第二步：计算钢管惯性矩和截面积：
I ＝ π• D4(1＝ a4) / 64
A ＝ π• D2 (1＝ a2 ) / 4
第三步：计算回转半径：
回转半 径
i
i＝
I A
I为惯性矩，对于圆管的惯性矩
i
f
最大
λ 取ψ值 (N/mm 荷载N
²） （N)
48.3
3 0.876 900 600 650 0.7 1.6 426.726 109940 16.05 94.07 0.626 205 54762
48.3
3 0.876 1200 900 650 0.7 1.4 426.726 109940 16.05 112.77 0.496 205 43389
48.3
3 0.876 1500 900 650 0.7 1.2 426.726 109940 16.05 112.77 0.496 205 43389
用法说明：将工程项目中的实际h、h'、k、η替代表中数值，自动得出承插型龙扣式钢管支架钢管的最大荷载， 计算实际荷载要求≤N，且≤40000N,即可。
第四步：计算长细比：
λ ＝ l0 / i
1、不组合风荷载时立杆稳定性计算公式：
N
ψ* A ≤ f
N ≤ ห้องสมุดไป่ตู้*A*f
钢管直 径
D(mm)
钢管壁 厚
（mm)
内径 /外径
α
横杆最 大步距 h（mm)
顶层或 底层竖 向步距
h' （mm）
钢管轴向承载力自动计算表
钢管轴向承载力自动计算表
单位 mm 单位：mm
长度 L 140外径D 60壁厚 t 1.8侧面孔径 d 0屈服强度f 235
单位：mm
销直径12
销抗剪断 (KN)
kg 销抗剪断 (KN)
kg
14864.76
1516206
#VALUE!#VALUE!
4、输入钢管材质屈服强度。
如：Q235为235，Q345为345，在黄色方格内填上数据，则在兰色格内显示承载力
1、输入钢管受力两端长度，
则要分段计算，以受力最低段为整体计算结果。
2、输入钢管外径，若钢管由多段管串联组合，
3、输入钢管最小截面壁厚，Q235安全系数=2
使用说明
Q235安全系数=2
Q34519386.361977409Q345#VALUE!#VALUE!
抗拉：310Mpa 屈服：
276Mpa
1Mpa=
0.98N/mm2
T6061铝合金
如其它材质名不含数字，2012.10.02 制作于博高
用说明
则需查出所用材质的屈服强度。
一般出口daka。
钢管轴向承载力计算表
使
用
说
4、输入钢管材质屈服强度。
明 如：Q235为235，Q345为345，
如其它材质名不含数字，
则需查出所用材质的屈服强度。
Q235安全系数 =2
销抗剪断 (KN)
14864.76
kg 1516206
Q235安全系数
销抗剪断 (KN)
kg
=2
#VALUE! #VALUE!
Q345
19386.36 1977409
57735 1
斜边/邻边 6 10
100000 1
一般出口 daka
开平方 平方
求开方值 4
求平方 9
根号 16
底数 3
λn
0.07311 0.94024359 0.99278361 0.9927836 1.070063928
1.41193015
0.710159675
/ /
λ n ＞0.215
/ / / / / /
长度 L 外径 壁厚t 小径 d D/4
d/D
(d/D)^2 1+(d/D)^2 sqrt[1+(d/ 回转半径i
钢管轴向承载力自动计算表
截面类别 a1 a2 a3
k
λ n ≤0.215
稳定系数φ
a类
0.41 0.98 0.152 长细比 6.800524 1.0024586 0.99780835 0.9978083 1.002910877
/
b类
0.65 0.96 0.3 屈服强 235 0.99227928 0.99652544 0.9965254 1.013312234
38.763711 KN
承载力(KN)
钢管柱承载力通用计算表
钢管柱直径
钢管壁厚 柱两端弯矩设计值中较大者 M2 轴向压力设计值 N 钢管的内半径 γc 钢管的横截面面积 Aa
钢管内混凝土的横截面面积 Ac
钢管的抗拉、抗压强度设计值 fa
混凝土的抗压强度设计值 fc 钢管混凝土的套箍指标 θ=faAa/fcAc 钢管混凝土轴心受压短柱的承载力设计值 N0 柱的等效长度系数 K 柱的计算长度 L0 柱的等效计算长度 Le Le/d 考虑长细比影响的承载力折减系数 Ψl 偏心矩 e0 e0/γc 考虑偏心影响的承载力折减系数 ψe 钢管混凝土柱的承载力设计值 Nu
mm
1000
mm
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
18
KN.m
500
KN
20790
mm
482
mm2 55530.79
mm2 729867.4
KN/mm2 0.295
KN/mm2 0.0143
1.569553
KN 39894.48
1
mm
9750
mm
9750
9.75
0.72424
0.06405
0.132884
0.802674
KN 23191.8
钢管杆规程表格
附加荷载可按表5.4.1取用：表5.5.1-1 风压不均匀系数a表5.5.1-2 风压高度变化系数μz表5.6.1-1 风载体型系数μs表7.2.1-1 钢材（钢板）机械性能7.2.2-1 钢材、螺栓和锚栓的强度设计值N/mm28 钢管构件及连接计算8.1 断面特性8.1.1常用的钢管断面特性可采用表8.1.1中的近似计算公式表8.1.1 钢管断面特性表8.1.1中的符号意义如下：—X 轴和多边形顶角点之间的夹角，°； D —平均直径，D=D O －t ，mm ；D 0—圆的外直径或多边形两对应边，外边至外边的距离，mm ； t —厚度，mm ；A g —毛截面面积，mm 2；I x —绕X 轴的毛截面惯性矩，mm 4； I y —绕Y 轴的毛截面惯性矩，mm 4； C x —计算点在X 轴的投影长度，mm ； C y —计算点在Y 轴的投影长度，mm ； r —回转半径mm ；tI Q—确定最大弯曲剪应力的参数，1/mm 2； JC—确定最大扭转剪应力的参数，1/mm 3； J —极惯性矩，mm 4；W —多边形一条边的平直宽度，mm ，（图8.1.1）； BR —有效弯曲半径，mm ，（图8.1.1）； 如果弯曲半径＜4t ，BR=实际弯曲半径； 如果弯曲半径＞4t ，BR=4t 。
图8.1.1多边形断面的展开宽度和弯曲半径9 构造要求9.1 一般规定9.1.1钢管结构的连接构造应便于制作、安装、维护并使结构受力简单明确，减少应力集中。
9.1.2受力构件及其连接件的最小厚度不宜小于3mm，螺栓直径不宜小于16mm。
9.1.3钢管套接接头的套接长度，应取外面套入段最大内径的1.5倍。
9.1.4锚栓的孔径宜为锚栓直径的1.1倍，螺栓的孔径宜比螺栓直径大1.5mm。
9.1.5法兰盘与基础顶面之间宜留设置调节螺母的间隙，其间隙一般可取锚栓直径的1.5倍。
9.1.6钢管杆身及横担应设置攀登装置。
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钢管结构支管承载力计算
一：X 型连接
主管外径d=
55主管壁厚t=
5支管外径ds=
40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa
主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907
主管与支管夹角θ=45°
受压支管在管节点处承载力设计值N c pj
54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t
pj N t pj =1.5N c pj =82.254608kN
()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y q
b
二：T 型和Y 型连接
主管外径d=
55主管壁厚t=
5支管外径ds=
40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa
主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907
参数ψd=0.774545
主管与支管夹角θ=45°
受压支管在管节点处承载力设计值N c pj
62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj
当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =
87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN 12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y y
q
三：K 型连接
主管外径d=55
主管壁厚t=5
支管外径ds=40
支管外径与主管外径比β=0.727273
主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa
主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907
参数ψd=0.774545
支管间隙a=10(a<0时，取a=0）
参数ψa=
0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj
59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj
N t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =
59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°
②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22
.0sin 12.12y y y
q。