几种情况下朗肯土压力计算ppt
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法来求主动土压力的大小及作用点(作用方向垂直墙背)。 2.被动土压力的计算 以前我们讲过有均布荷载作用时均质土的郎肯被动土压力计算
公式为:
对于成层土,可以利用上式计算,如下图所示。
(1)第一层 式中: (2)第二层 式中:
(3)第三层
式中:
郎肯被动土压力分布图如上图所示,有了被动土压力分布曲 线,可通过求图形面积和形心的方法来求被动土压力的大小 及作用点。
压力呈梯形分布,如下图所示。
主动土
则单位墙长的主动土 压力为:
其作用方向垂直于墙背, 作用点通过梯形的形心。
(2)第二种情况, 三角形分布,如下图所示。
主动土压力呈
主动土压力强度为零的点称为临界点,深度可用(称为临界深 度或开裂深度)
表示,则有:
单位墙长上的主动 土压力为:
其作用方向垂直于墙背,作用点离墙踵(H-h0)/3处。
(1)第一层
式中: 其中poa< 0,说明存在开裂深度Z0, 令, 可求得: 称为开裂深度(临界深度)
(2)第二层
式中: 应特别注意,计算第二层时,将第一层土去掉,用均布荷载
代替,深度Z坐标原点取在第二层顶。 (3)第三层
式中: 有了主动土压力的分布图形,可通过求图形的面积和形心的方
此式即为朗肯主动土压力系数的表达式。由此可见,在这种特 定条件下,两种土压力理论得到的结果是一致的。
同时可以看出,主动土压力合力Ea是墙高的二次函数。将上 式中的Ea对z求导,可求得离墙顶深度z处的主动土压力强度 pa,即
可见,主动土压力pa沿墙高呈三角形分布,如下图所示。
墙背土压力合力Ea作用点在墙高1/3处,Ea作用方向与墙背法 线成δ角,与水平面成θ角。
采用水土分算法,也可采用水土合算法。
§ 7.4 库仑土压力理论
一、假设
(1)当墙后填土达到极限平衡状态时,其滑动面为一平面; (2)填土面为坡角β的平面,且无超载;
(3)墙后填土为C=0的无粘性均质土体; (4)墙背粗糙,有摩擦力,墙与土的摩擦角为δ(称为外摩擦
角);
一、库仑主动土压力计算
当挡土墙向前移动或转 动时,墙后土体作用在 墙背上的土压力逐渐减 少。当位移量达到一定 值时,填土面出现过墙 踵的滑动面BC,土体处 于极限平衡状态,那么土楔体ABC有向下滑动的趋势,但由于挡
若将Ea分解为水平分力Eax与竖向分力Eaz两个部分,则Eax 和Eaz分别为
式中:θ—— Ea与水平面的夹角θ=ε+δ
(2)滑动面 BC 上的反力R
R是 BC 面上的摩擦力T1与法向反力N1的合力,因摩擦阻
力沿向上,所以R位于法线N1的下方,且与法线方向的夹角 为土的内摩擦角φ。
墙背对土楔体的反力E
它是面上的摩擦力T2与法向反力N2的合力,因摩擦阻力沿
BA 向上,所以E位于法线N2的下方,且与法线方向的夹
(三)墙后填土中有地下水时 1. 水土分算法 分别计算土压力和水压力,然后两者叠加,即墙背总侧压力。 在计算土压力时,应取有效重度和有效抗剪强度指标c`、φ`。
2. 水土合算法 水土合算是指地下水位以下取饱和重度γsat和总应力强度指标
c、φ来计算总的水土压力,水压力不再单独计算。 对于砂土和粉土,一般采用水土分算法;对于粘性土,可
《土力学》教案
课 次:第十三次 主要内容:几种常见情况下的朗肯土压力计算、库仑土压力理
论、静止土压力的计算、朗肯土压力理论与库仑土压力理论的 比较、挡土墙设计 重点内容:库仑土压力理论;挡土墙设计 教学方法:精讲启发式与逻辑推理式
四、几种情况下朗肯土压力计算
(一)填土面有超载 当填土面有均布荷载作用时,如下图所示。通常将均布荷载换
算成当量土重,即用假想的土重代替均布荷载,则当量土层厚 度为:
h=q/r
式中
:h——当量土层厚,m;
q——填土面上的
均布荷载;
γ——填土重度。
将均布荷载用当量土层代替,并以AB`为假想墙背,分别计算 主动土压力和被动土压力。
1. 主动土压力的计算 主动土压力强度为:
由三部分组成,分两种情况: (1)第一种情况,
为求得E的极大值,可令dE/dα=0,从而解得最危险滑动面的 倾角α(过程略),再将此角度代入上式,整理后可得库仑主 动土压力计算公式为:
其中,
称为库仑主动土压力系数,由上式见,库仑主动土压力系数与 内摩擦角φ,墙背倾角ε,外摩擦角δ,以及填土面倾角β有关, 参见P185表6-2。
若填土面水平,墙背竖直光滑,即β=0、ε=0、δ=0,由式 上式可得,
土墙的存在,土楔体可能滑动,二者之间的相互作用力即为主 动土压力。所以,主动土压力的大小可由土楔体的静力平衡条 件来确定。
1. 作用在土楔体ABC上的力 假设滑动面AC与水平面夹角为α,取滑动土楔体ABC为脱离
体,则作用在土楔体ABC上的力有:
(1)土楔体自重 在三角形ABC中,利用正弦定理可得:
角为墙土间的外摩擦角δ。它的反作用力即为填土对墙背的 土压力。
2. E与α的关系 滑动土楔体在以上三力作用下处于静力平衡状态,因此三力必
形成一闭合的力矢三角形,如上所示。由正弦定理可知
式中 则
上式中γ、H、ε、β和φ、δ均为常数,因此,E只随滑动面的
倾角α而变化,即E是α的函数。当α=φ以及α=900+ε时,均有 E=0,可以推断,当滑动面在α=φ和α=900+ε之间变化时,E 必然存在一个极大值EMax。这个极大值的大小即为所求的主动 土压力Ea,其对应的滑动面为最危险滑动面。
2.被动土压力的计算 被动土压力强度为:
由三部分组成,如下图所示,呈梯形分布。
则单位墙长的被动土压 力为:
其作用方向垂直于墙背, 作用点通过梯形的形心。
Baidu Nhomakorabea
(二)成层填土时 若墙背直立,光滑,墙后填土面水平,则可采用郎肯土压力理
论,下图为三层土的情况,其重度γ,粘聚力C和内摩擦角φ各 不相同,如下图所示。 1.主动土压力的计算 上面我们讲过有均布荷 载作用时均质土的郎肯 主动土压力计算公式为:
公式为:
对于成层土,可以利用上式计算,如下图所示。
(1)第一层 式中: (2)第二层 式中:
(3)第三层
式中:
郎肯被动土压力分布图如上图所示,有了被动土压力分布曲 线,可通过求图形面积和形心的方法来求被动土压力的大小 及作用点。
压力呈梯形分布,如下图所示。
主动土
则单位墙长的主动土 压力为:
其作用方向垂直于墙背, 作用点通过梯形的形心。
(2)第二种情况, 三角形分布,如下图所示。
主动土压力呈
主动土压力强度为零的点称为临界点,深度可用(称为临界深 度或开裂深度)
表示,则有:
单位墙长上的主动 土压力为:
其作用方向垂直于墙背,作用点离墙踵(H-h0)/3处。
(1)第一层
式中: 其中poa< 0,说明存在开裂深度Z0, 令, 可求得: 称为开裂深度(临界深度)
(2)第二层
式中: 应特别注意,计算第二层时,将第一层土去掉,用均布荷载
代替,深度Z坐标原点取在第二层顶。 (3)第三层
式中: 有了主动土压力的分布图形,可通过求图形的面积和形心的方
此式即为朗肯主动土压力系数的表达式。由此可见,在这种特 定条件下,两种土压力理论得到的结果是一致的。
同时可以看出,主动土压力合力Ea是墙高的二次函数。将上 式中的Ea对z求导,可求得离墙顶深度z处的主动土压力强度 pa,即
可见,主动土压力pa沿墙高呈三角形分布,如下图所示。
墙背土压力合力Ea作用点在墙高1/3处,Ea作用方向与墙背法 线成δ角,与水平面成θ角。
采用水土分算法,也可采用水土合算法。
§ 7.4 库仑土压力理论
一、假设
(1)当墙后填土达到极限平衡状态时,其滑动面为一平面; (2)填土面为坡角β的平面,且无超载;
(3)墙后填土为C=0的无粘性均质土体; (4)墙背粗糙,有摩擦力,墙与土的摩擦角为δ(称为外摩擦
角);
一、库仑主动土压力计算
当挡土墙向前移动或转 动时,墙后土体作用在 墙背上的土压力逐渐减 少。当位移量达到一定 值时,填土面出现过墙 踵的滑动面BC,土体处 于极限平衡状态,那么土楔体ABC有向下滑动的趋势,但由于挡
若将Ea分解为水平分力Eax与竖向分力Eaz两个部分,则Eax 和Eaz分别为
式中:θ—— Ea与水平面的夹角θ=ε+δ
(2)滑动面 BC 上的反力R
R是 BC 面上的摩擦力T1与法向反力N1的合力,因摩擦阻
力沿向上,所以R位于法线N1的下方,且与法线方向的夹角 为土的内摩擦角φ。
墙背对土楔体的反力E
它是面上的摩擦力T2与法向反力N2的合力,因摩擦阻力沿
BA 向上,所以E位于法线N2的下方,且与法线方向的夹
(三)墙后填土中有地下水时 1. 水土分算法 分别计算土压力和水压力,然后两者叠加,即墙背总侧压力。 在计算土压力时,应取有效重度和有效抗剪强度指标c`、φ`。
2. 水土合算法 水土合算是指地下水位以下取饱和重度γsat和总应力强度指标
c、φ来计算总的水土压力,水压力不再单独计算。 对于砂土和粉土,一般采用水土分算法;对于粘性土,可
《土力学》教案
课 次:第十三次 主要内容:几种常见情况下的朗肯土压力计算、库仑土压力理
论、静止土压力的计算、朗肯土压力理论与库仑土压力理论的 比较、挡土墙设计 重点内容:库仑土压力理论;挡土墙设计 教学方法:精讲启发式与逻辑推理式
四、几种情况下朗肯土压力计算
(一)填土面有超载 当填土面有均布荷载作用时,如下图所示。通常将均布荷载换
算成当量土重,即用假想的土重代替均布荷载,则当量土层厚 度为:
h=q/r
式中
:h——当量土层厚,m;
q——填土面上的
均布荷载;
γ——填土重度。
将均布荷载用当量土层代替,并以AB`为假想墙背,分别计算 主动土压力和被动土压力。
1. 主动土压力的计算 主动土压力强度为:
由三部分组成,分两种情况: (1)第一种情况,
为求得E的极大值,可令dE/dα=0,从而解得最危险滑动面的 倾角α(过程略),再将此角度代入上式,整理后可得库仑主 动土压力计算公式为:
其中,
称为库仑主动土压力系数,由上式见,库仑主动土压力系数与 内摩擦角φ,墙背倾角ε,外摩擦角δ,以及填土面倾角β有关, 参见P185表6-2。
若填土面水平,墙背竖直光滑,即β=0、ε=0、δ=0,由式 上式可得,
土墙的存在,土楔体可能滑动,二者之间的相互作用力即为主 动土压力。所以,主动土压力的大小可由土楔体的静力平衡条 件来确定。
1. 作用在土楔体ABC上的力 假设滑动面AC与水平面夹角为α,取滑动土楔体ABC为脱离
体,则作用在土楔体ABC上的力有:
(1)土楔体自重 在三角形ABC中,利用正弦定理可得:
角为墙土间的外摩擦角δ。它的反作用力即为填土对墙背的 土压力。
2. E与α的关系 滑动土楔体在以上三力作用下处于静力平衡状态,因此三力必
形成一闭合的力矢三角形,如上所示。由正弦定理可知
式中 则
上式中γ、H、ε、β和φ、δ均为常数,因此,E只随滑动面的
倾角α而变化,即E是α的函数。当α=φ以及α=900+ε时,均有 E=0,可以推断,当滑动面在α=φ和α=900+ε之间变化时,E 必然存在一个极大值EMax。这个极大值的大小即为所求的主动 土压力Ea,其对应的滑动面为最危险滑动面。
2.被动土压力的计算 被动土压力强度为:
由三部分组成,如下图所示,呈梯形分布。
则单位墙长的被动土压 力为:
其作用方向垂直于墙背, 作用点通过梯形的形心。
Baidu Nhomakorabea
(二)成层填土时 若墙背直立,光滑,墙后填土面水平,则可采用郎肯土压力理
论,下图为三层土的情况,其重度γ,粘聚力C和内摩擦角φ各 不相同,如下图所示。 1.主动土压力的计算 上面我们讲过有均布荷 载作用时均质土的郎肯 主动土压力计算公式为: