落地式扣件钢管脚手架计算书讲义
扣件式钢管落地脚手架计算书 Microsoft Word 文档
扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况和风雅致小区一标1#-4#、6#楼为6层，5#、10#、11#、15#楼为11层，框架或框剪结构，地上分别为6、11层，地下1层，建筑总高度30.8米及18.8米，建筑面积63876.5 m2，标准层层高2.8米，总工期330天,（搭设高度小于20米，计算高度20米）。
本工程由徐州高铁置业有限公司投资建设，徐州设计院有限公司设计，徐州中国矿大岩土工程新技术发展有限公司负责地质勘查，江苏创佳建设项目管理有限公司监理，江苏南通六建建设集团公司组织施工。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.5；单位重量q g（kN/m）：0.0376；惯性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面积A（mm2）：489；回转半径i（mm）；15.8；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：19；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：10；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.3；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.14；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;徐州市地区基本风压w0（kN/m2）: 0.35;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.25；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.69；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.212kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.243；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0158=171荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：木脚手板挡脚板采用：栏杆，木脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。
钢管扣件式落地外脚手架计算书
▪ Rc=8.00 kN
▪ R≤Rc 扣件抗滑承载力满足要求。 ▪ 5、立杆计算 ▪ 单立杆竖向承载力： ▪ N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.85×1.4∑NQk
▪ =1.2(H·gk1+7·gk2·la·lb/2)+0.85·1.4·n1·qk·la·lb/
2 ▪ =1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2) ▪ +0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2
▪ <f=205 kN/mm2 ▪ 抗弯强度满足要求。
▪ [v]=lb/150=150满足要求。
h
6
▪ 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 ▪ 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： ▪ R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/
▪ Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92 kN
▪ Nl>Rc
▪ 单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。
▪
（注：按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，很难 满足要求）
▪ 焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2
▪ 焊缝长度L=29.3 mm
▪ 取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。
米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2 步时3作跨业设层置数，n脚1=手1。板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同 ▪ 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2， 截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗 压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
39m落地式扣件钢管脚手架计算书-10页word资料
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2019）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.953mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地满堂脚手架计算书
钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
落地扣件式-12016
扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
一、落地式扣件钢管脚手架计算
一、落地式扣件钢管脚手架计算1、搭设说明①双排脚手架，立杆采用单立管；②钢管类型（48×3.5、48×3.0）；③搭设高度（搭设超过一定高度的，底部须采用双立杆，双立杆搭设高度）m；④脚手架地基处理形式、基础底面扩展面积（型钢垫板或垫木面积）m2；2、搭设参数①立杆的纵距 m、立杆的横距 m、立杆的步距 m、内立杆距结构距离 m；②连墙件与墙体的连接形式（扣件、焊接）、水平间距 m、竖向间距 m；③同时考虑层施工，施工活荷载为 kN/m2；④基本风压 kN/m2、高度变化系数、体型系数；⑤脚手板采用竹笆片，按照铺设层计算，荷载为 kN/m2；⑥安全网荷载取 kN/m2；⑦对于井道内安装脚手架，亦采用落地脚手架搭设相关要求。
若采用完全卸荷方法，则须将钢丝绳的规格、力学特征、直径、卸荷段数、最大卸荷高度、钢丝绳与井壁连接方式（图示）、安全计算等，描述、计算清楚。
3、搭设图①搭设平面图、立面图；②阳（阴）转角处搭设平面详图；③剪刀撑布置形式、扫地杆布置形式；④基础支撑图。
4、安全计算内容①大横杆的计算强度、最大挠度，小横杆的计算强度、最大挠度；②单扣件抗滑承载力的设计计算是否满足要求；③立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时、考虑风荷载时；④连墙件的的设计计算是否满足要求；⑤地基承载力的计算是否满足要求。
二、悬挑式扣件钢管脚手架计算（无支撑、斜拉）1、搭设说明①双排脚手架，立杆采用单立管；钢管类型（48×3.5、48×3.0）；②悬挑层数，最大悬挑高度 m。
2、搭设参数①立杆的纵距 m、立杆的横距 m、立杆的步距 m、内立杆距结构距离 m；②连墙件与墙体的连接形式（扣件、焊接）、水平间距 m、竖向间距 m；③同时考虑层施工，施工活荷载为 kN/m2；④基本风压 kN/m2、高度变化系数、体型系数；⑤脚手板采用竹笆片，按照铺设层计算，荷载为 kN/m2；⑥安全网荷载取 kN/m2。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架规范要求计算的内容1. 纵向和横向水平杆（大小横杆）等受弯构件的强度和挠度计算；2. 扣件的抗滑承载力计算；3. 立杆的稳定性计算；4. 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；5. 立杆的地基承载力计算。
*计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4；受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
【说明】立杆的稳定性计算规范中为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度借鉴英国标准，规定稳定性计算长度l=h+2a，其中a为立杆上都伸出的悬臂段，这是为限制施工现场任意增大钢管伸出长度，保证支架的稳定性，并没有理论上的依据。
例如：伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2×0.3=h+0.6；当步距h=1.8时，l0=2.4m。
其计算长度系数u=2.4/1.8=1.33，比通常的u=1.0值提高了33.3％，有利于支架的整体稳定性。
但是上面的规定是针对于一般多高层浇筑其层间高度不高的楼屋面混凝土结构的模板支架，反映影响支架稳定有诸多因素，很多专家认为这个计算长度公式对用于高、大、重的模板支架适用性值得探讨。
有专家认为考虑公式l=kuh比较合适。
杜荣军在《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》也增加了高度安全系数等等。
这些可以补充做为参考。
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为78.0m。
48.0m以下采用双管立杆，48.0m 以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距1.05m，立杆的步距1.40m。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80m，水平间距3.00m。
施工均布荷载3.0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设4层。
落地式扣件钢管脚手架计算书35m
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为35.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.70米。
内排架距离墙长度为0.20米。
横向杆计算外伸长度为0.20米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.20米,采用扣件连接。
2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30)×1.40/2=2.31kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.40/2=3.192kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b2/8=3.192×0.902/8=0.323kN.mσ=M max/W=0.323×106/4490.0=71.98N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5q k l b4/384EI=5.0×2.31×900.04/(384×2.06 ×105×10.78×104)=0.89mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式扣件钢管脚手架计算书及搭设方案(1)
脚手架专项施工方案第一节编制依据?建筑施工计算手册?、?建筑施工手册?、?建筑构造荷载标准?(GB50009-2001)、?建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)?、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001)、?建筑地基根底设计标准?(GB50007-2002)、?建筑施工平安检查标准?(JGJ59-99)第二节工程简况***工程；属于框架构造；地上13层；地下1层，建筑高度：；标准层层高：3m ；总建筑面积：***平方M；总工期：540天；施工单位：***.本工程由****投资建立，***设计，***地质勘察，***监理，***组织施工；***担任工程经理，***担任工程技术负责人.第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和平安要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体地构造设计，力求做到构造要平安可靠，造价经济合理.2、在规定地条件下和规定地使用期限内，能够充分满足预期地平安性和耐久性.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.4、构造选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架地搭设，还必须符合?建筑施工平安检查标准?要求，要符合省文明标化工地地有关标准.6、结合以上脚手架设计原那么，同时结合本工程地实际情况，综合考虑了以往地施工经历，决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架.第四节脚手架材料选择钢管落地脚手架l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚，钢材强度等级Q235-A，钢管外表应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用地钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质地实验单位，进展钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计要求后，方可在施工中使用.2、本工程钢管脚手架地搭设使用可锻铸造扣件，应符合建立部?钢管脚手扣件标准?JGJ22-85地要求，由有扣件生产许可证地生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件地规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏.如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质地实验单位，进展扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计要求前方可在施工中使用.3、搭设架子前应进展保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观.脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间色.4、脚手板、脚手片采用符合有关要求.5、平安网采用密目式平安网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.6×地单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色.要求阻燃，使用地平安网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由[*省市*]建筑平安监视管理部门发放地准用证.6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准?碳素钢构造?〔GB/T 700〕中Q235A钢地要求.第五节脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设地工艺流程为：场地平整、夯实→根底承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆〔搁栅〕→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎平安网.定距定位.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空.在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造地连墙件可靠拉接前方可撤除.当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排.其余按一下构造要求搭设.1、主杆根底本工程脚手架地根底部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15地混凝土进展硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm.地基承载能力能够满足外脚手架地搭设要求〔具体计算数据参阅脚手架计算书〕.2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距，横距，步距；连墙杆间距竖直，水平(即2步3跨)；里立杆距建筑物.(2)脚手架地底部立杆采用不同长度地钢管参差布置，使钢管立杆地对接接头交织布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架地整体性.(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右.(4)立杆地垂直偏差应控制在不大于架高地1／400.3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向地间距，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm.(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力.4、剪刀撑脚手架外测立面地两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间地净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆地接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交地横向水平杆地伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点地距离不宜大于150mm.5、脚手板、脚手片地铺设要求(1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板.(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效地防护措施.(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎结实，交接处平整，铺设时要选用完好无损地脚手片，发现有破损地要及时更换.6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建立主管部门认证地合格绿色密目式平安网封闭，且将平安网固定在脚手架外立杆里侧.(2)选用18铅丝张挂平安网，要求严密、平整.(3)脚手架外侧必须设高地防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为和.(4)脚手架内侧形成临边地(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设地防护栏杆和30cm高踢脚杆.7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向，垂直方向4m，那么在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，那么按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳.(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角lM以内范围按垂直方向每设一拉结点.(3)拉结点应保证结实，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处.(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效地临时拉结，以确保外架平安可靠.8、架体内封闭(1)脚手架地架体里立杆距墙体净距为200mm，如因构造设计地限制大于200mm地必须铺设站人片，站人片设置平整结实.(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进展封闭.(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进展封闭.第六节脚手架地劳动力安排1、为确保工程进度地需要，同时根据本工程地构造特征和外脚手架地工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书.2、建立由工程经理、施工员、平安员、搭设技术员组成地管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查地直接责任.3、外脚手架地搭设和撤除，均应有工程技术负责人地认可，方可进展施工作业，并必须配备有足够地辅助人员和必要地工具.第七节脚手架地检查与验收钢管落地脚手架1、脚手架必须由持有效上岗证地专业技术人员搭设；2、进展分段验收和检查，发现有不符合要求地应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列工程和施工方案要求地内容进展检查.填写验收记录单，并由搭设人员、平安员、施工员、工程经理签证，方能交付使用.4、架体内必须做到每层封闭(即进展隔离)，且不能大于4步.第八节脚手架搭设平安技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目平安网铺于架子地外围及底部.(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动.每个螺栓地预紧力在40N·m～65 N·m之间.^(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进展自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进展验收检查，验收合格前方可投入使用.(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时平安防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆地输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备.(5)脚手架地平安性是由架子地整体性和架子构造完整性来保证地，未经允许严禁他人破坏架子构造或在架子上擅自撤除与搭设脚手架各构件.其中在脚手架使用期间，以下杆件严禁撤除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件.2、质量保障措施(1)操作人员作业前必须进展岗位技术培训与平安教育.(2)技术人员在脚手架搭设、撤除前必须给作业人员下达平安技术交底，并传达至所有操作人员.(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进展搭设，搭设时，技术人员必须在现场监视搭设情况，保证搭设质量到达设计要求.(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进展验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改.3、平安保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗.(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身平安，高空作业需穿防滑鞋，佩戴平安帽、平安带，未佩戴平安防护用品不得上架子.(3)在架子上施工地各工种作业人中应注意自身平安(尤其是在卸料平台上地工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意撤除平安防护装置.(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进展脚手架搭设、撤除工作.(5)应设专人负责对脚手架进展经常检查和保修.A 在以下情况下，必须对脚手架进展检查|a 在六级大风和大雨后b 停用超过二个月，复工前.B 检查保修工程a 各主节点处各杆件地安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计地要求；b 扣件螺丝是否松动；c 平安防护措施是否符合要求.(6)在脚手架上进展电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护.(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人地防护措施.(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和戒备标志，严禁非操作人员入内.钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω.2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路地平安距离内，并做好可靠地平安接地处理.3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达巩固稳定，确保施工平安.4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，制止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用.5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用平安帽、平安带、穿防滑鞋.6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.7、保证脚手架体地整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体.8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经工程部平安员验收合格前方可使用.任何班组长和个人，未经同意不得任意撤除脚手架部件.9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大平安储藏.10、构造施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用地悬挑架地同时作业层数不超过重层.11、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当地临时撑拉措施.12、各作业层之间设置可靠地防护栅栏，防止坠落物体伤人.13、脚手架立杆根底外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基.第九节脚手架撤除平安技术措施钢管落地脚手架1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业方案，报请批准，进展技术交底后才准工作.作业方案一般包括：拆架地步骤和方法、平安措施、材料堆放地点、劳动组织安排等.2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立戒备标志，地面应设专人指挥，制止非作业人员进入.3、拆架地高处作业人员应戴平安帽、系平安带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆地原那么，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原那么依次进展.严禁上下同时进展拆架作业.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，撤除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.6、连墙杆(拉结点)应随撤除进度逐层撤除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能撤除.7、撤除时要统一指挥，上下照应，动作协调，当解开与另一人有关地结扣时，应先通知对方，以防坠落.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将撤除情况交代清楚前方可离开.10、拆下地材料要徐徐下运，严禁抛掷.运至地面地材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下地扣件和铁丝要集中回收处理.11、高层建筑脚手架撤除，应配备各良好地通讯装置.12、输送至地面地杆件，应及时按类堆放，整理保养.13、当天离岗时，应及时加固尚未撤除局部，防止存留隐患造成复岗后地人为事故.14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进展脚手架地撤除，严禁夜间撤除.15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未去除地残留物从高处坠落伤人.第十节落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ130-2001〕、?建筑地基根底设计标准?(GB 50007-2002)、?建筑构造荷载标准?(GB 50009-2001)等编制.一、参数信息:计算地脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为，立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距，立杆地横距，立杆地步距.内排架距离墙长度为.横向杆计算外伸长度为.大横杆在上，搭接在小横杆上地大横杆根数为1根.采用地钢管类型为Φ48×3.5.连墙件采用2步3跨，竖向间距，水平间距,采用扣件连接.施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，平安设施及平安网、挡风板自重为0.005kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层. 脚手架用途:构造脚手架.二、大横杆地计算:大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进展强度验算：大横杆地计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.188+0.990×1.500)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=10mm,满足要求!三、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:小横杆地计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.06×105×121900.0)=集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V2=2532.600×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×121900.0)=最大挠度和V=V1+V2=10mm,满足要求!四、扣件抗滑力地计算:按标准表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际地旋转单扣件承载力取值为8.00kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(标准): R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN .R ——纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；单扣件抗滑承载力地设计计算R <= 8.00满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重标准值产生地轴向力(2)脚手板自重标准值产生地轴向力(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生地轴向力(4)吊挂地平安设施及平安网、挡风板自重标准值产生地轴向力经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN.钢管构造自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 7.776kN.(5)施工荷载标准值产生地轴向力(6)风荷载标准值产生地轴向力风荷载标准值:<1>可按?建筑构造荷载标准?(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS 5973-1981)计算确定；<2>可按?建筑构造荷载标准?(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消根本风压W0值乘以0.7修正系数.<3>脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风地概率相对要小得多；Uz ——风荷载高度变化系数，按照?建筑构造荷载标准?(GB50009-2001)地规定采用：脚手架底部 Uz = 0.740,考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW其中 Wk ——风荷载根本风压标准值(kN/m2)；la ——立杆地纵距 (m)；h ——立杆地步距 (m).六、立杆地稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进展计算.1.不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N ——立杆地轴心压力设计值，N=16.891kN；i ——计算立杆地截面回转半径，i=；μ——计算长度系数，由脚手架地根本参数确定，μ=1.50；h ——立杆步距，h=1.80；λ ——计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；λ<= [λ]= 210, 满足要求!k ——计算长度附加系数，取1.155；l0 ——计算长度 (m),由公式l0 = kμh确定，l0=；Φ ——轴心受压立杆地稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197地结果查表得到0.186；A ——立杆净截面面积，A=2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N ——立杆地轴心压力设计值，N=15.757kN；i ——计算立杆地截面回转半径，i=；μ——计算长度系数，由脚手架地根本参数确定，μ=1.50；h ——立杆步距，h=1.80；λ ——计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；λ<= [λ]= 210, 满足要求!k ——计算长度附加系数，取1.155；l0 ——计算长度 (m),由公式l0 = kμh确定，l0=；Φ ——轴心受压立杆地稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197地结果查表得到0.186；A ——立杆净截面面积，A=2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩，MW = 0.091kN.m；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；考虑风荷载时，立杆地稳定性计算σ < [f],满足要求!七、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生地轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 5.400kN；gk ——每M立杆承受地构造自重标准值，gk = 0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度 Hs = [0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.398+1.4×5.400)]/(1.2×0.125) = .脚手架搭设高度 Hs等于或大于26M，按照下式调整且不超过50M：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H]62.820/(1+0.001×62.820) = .[H]=59.107和 50 比拟取较小值.得到，脚手架搭设高度限值 [H] =.脚手架单立杆搭设高度为，小于[H]，满足要求！考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生地轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 5.400kN；gk ——每M立杆承受地构造自重标准值，gk = 0.125kN/m；Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩，Mwk = 0.076kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度 Hs=(0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.398+0.85*1.4*(5.400+0.186×4.890×100×0.076/5080.000)))/(1.2×0.125) = .脚手架搭设高度 Hs等于或大于26M，按照下式调整且不超过50M：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 65.754 和 50 比拟取较小值.得到，脚手架搭设高度限值 [H] 50.00 m.脚手架单立杆搭设高度为，小于等于[H]，满足要求！八、连墙件地计算:(1)连墙件地轴向力设计值计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw ——风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 × Wk × Aw连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大地连墙件应在脚手架地最高部位Wk ——风荷载根本风压标准值，Wk = 0.213kN/m2；Aw ——每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积，Aw = 2.00×1.80×3.00×1.50 = ；(2)连墙件地稳定承载力计算：连墙件地计算长度lo取脚手架到墙地距离长细比λ=13 < [λ]=150(查?冷弯薄壁型钢构造技术标准?), 满足要求!Φ ——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.966；连墙件稳定承载力<=[f]=205，连墙件稳定承载力计算满足要求!(3)连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接.经过计算得到 Nl = 9.831kN小于扣件地抗滑力16.00kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆地地基承载力计算:立杆根底底面地平均压力应满足下式地要求(1)立杆根底底面地平均压力计算p = N/A(2)地基承载力设计值计算fg = Kc ×fgk地基承载力地计算p<fg满足要求!十、脚手架地搭设要求:1、脚手架搭设高度大于30ｍ时，底部应铺设通长脚手板并增设专用底托；2、立杆搭设应符合以下规定：(1)当立杆根底不在同一高度上时，必须将高处地纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，上下差不应大于1ｍ；靠边坡上方地立杆轴线到边坡地距离不应小于500mm,如以下图所示：(2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；(3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮1.5ｍ；3、水平杆搭设应符合以下规定,如下图：(1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨；(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；(3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm；(4)主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除；(5)杆件接头应交织布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点地距离不宜大于纵距地1/3；(6)搭接接头地搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定。
落地式扣件钢管脚手架计算书.doc
落地式扣件钢管脚手架计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）一、参数1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.60m，立杆采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5m；外立杆外挑小横杆长 0.15m；内立杆外挑小横杆长 0.3m小横杆在上，大横杆上主节点间小横杆根数为 2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用2步2跨，竖向间距3m，水平间距2.4m，连墙件钢管计算长度为0.36m，采用扣件连接；扣件抗滑承载力系数 0.8；脚手架沿墙纵向长度为 150m；长杆的平均长度为 6m外立杆双管段高度：6m内立杆双管段高度：6m双管截面积计算方法：取两倍截面积按0.7折减单管段荷载变化：脚手板层数：1层；挡脚板层数：0层；栏杆根数：0根2.静荷载参数脚手板类别:冲压钢脚手板；内立杆外挑脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡脚板类别: 栏杆竹串片；脚手板自重标准值: 0.3kN/m2；内立杆外挑脚手板自重标准值：0.3kN/m2；栏杆、挡脚板自重标准值: 0.14kN/m2；安全设施与安全网: 0.005kN/m2；网目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面积：1.3mm2脚手板层数 2层；挡脚板层数 2层；栏杆根数 2根；3.活荷载参数脚手架用途: 装修脚手架；均布荷载标准值: 2kN/m2；同时施工层数: 2层；4.风荷载参数本工程地处北京，基本风压为 0.45kN/m2；地面粗糙程度：C类(有密集建筑群市区)全封闭脚手架背靠封闭墙脚手架计算中考虑风荷载作用；5.地基参数地基承载力标准值: 105kN/m2；基础底面扩展面积: 0.25m2地基承载力降低系数：碎石土、砂土、回填土 0.4二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
双排扣件式钢管落地脚手架计算方法PPT参考课件
2.横向水平杆强度计算
• 竖向荷载：脚手板→横向水平杆→纵向水 平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立 杆→垫板→地基。 水平荷载：立杆→立杆与连墙件的扣件→ 连墙件→墙体。 施工均布活荷载标准值：结构施工阶段按 两层作业，每层3kN/m2；装修施工阶段按 两层作业，每层2kN/m2。 竹串脚手板均布荷载标准值：0.35kN/m2。 满铺脚手板层横向水平杆间距：0.9m。
20214920214922某工程双排扣件式钢管落地脚手架计算某工程双排扣件式钢管落地脚手架计算本工程为框架结构层高36m共9层现地面平均建筑标高为0600m至女儿墙顶建筑标高为34000m总高为34600m
【脚手架】双排扣件式钢 管落地脚手架计算方法
主讲：
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[例] 某工程双排扣件式钢管落地脚手架计算
• 本工程为框架结构，层高3.6m，共9层，现 地面（平均建筑标高为-0.600m）至女儿墙 顶（建筑标高为34.000m）总高为34.600m。 脚手架的设计尺寸为立杆纵距1.8m，横距 0.9m（平铺三排竹串脚手板，每块竹串脚 手板宽250mm，长2500mm），步距1.8m， 脚手架限高取36m。
• [详见计算过程]
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• 1.荷载传递路线 • 2.横向水平杆强度计算 • 3.纵向水平杆强度计算 • 4.连接扣件抗滑承载力计算 • 5.立杆稳定性计算 • 6.连墙件验算 • 7.立杆地基承载力计算
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1.荷载载传递路线
• 竖向荷载：脚手板→横向水平杆→纵向水 平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立 杆→垫板→地基。 水平荷载：立杆→立杆与连墙件的扣件→ 连墙件→墙体。
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3.纵向水平杆强度计算
• a1取0.3m，双排架纵向水平杆按三跨(每跨中部)均有集中活荷载分布计算。
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落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为单排脚手架，搭设高度为19.35米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.6002/8=0.106kN.m=0.106×106/5080.0=20.871N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×600.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.115mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.600=0.023kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.600×1.500/3=0.105kN活荷载标准值 Q=3.000×0.600×1.500/3=0.900kN荷载的计算值 P=(1.2×0.023+1.2×0.105+1.4×0.900)/2=0.707kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.707×1.500=0.291kN.m=0.291×106/5080.0=57.358N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.023+0.105+0.900)/2=0.514kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×514.020×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.30mm最大挠度和V=V1+V2=1.353mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.600×1.500/2=0.157kN活荷载标准值 Q=3.000×0.600×1.500/2=1.350kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.350=2.148kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360NG1 = 0.136×19.35=2.613kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350×3×1.500×(0.600+0.300)=1.418kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.140×1.500×3/2=0.315kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.500×19.35=0.1451kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.491kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.600/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.420Us ——风荷载体型系数：Us = 0.720经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.600×1.420×0.720 = 0.429kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.491+0.85×1.4×2.700=8.602kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.491+1.4×2.700=9.169kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；la ——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.429×1.500×1.800×1.800/10=0.248kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.169kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3742/16=237；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.131；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=10025/(0.13×489)=156.105N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=8.602kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3742/16=237；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.131；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.248kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=8602/(0.13×489)+248000/5080=184.417N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =2.213kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 2.700kN；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.136kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 41.241米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.213kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 2.700kN；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk =0.136kN/m；Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.209kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =25.477米。