多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数主梁离地高度(m) 33 悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm) 1000 主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)n b 1主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 18 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 3100主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4125梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 12 10.9 100 10002 12 10.9 1000 10003 12 10.9 2000 10004 12 10.9 3000 1000附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型 工字钢 联梁合并根数n l 1 联梁材料规格18号工字钢 联梁截面积A(cm 2) 30.6 联梁截面惯性矩I x (cm 4) 1660 联梁截面抵抗矩W x (cm 3)185 联梁自重标准值g k (kN/m)0.241联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 215 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125联梁弹性模量E(N/mm 2)206000联梁计算模型 四等跨连续梁附图如下：联梁立面图荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n l=12/1=12kN第2排：F'2=F2'/n l=12/1=12kN第3排：F'3=F3'/n l=12/1=12kN第4排：F'4=F4'/n l=12/1=12kNF'=max[F'1,F'2,F'3,F'4]=12kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n l=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n l=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/n l=10.9/1=10.9kN第4排：F4=F4/n l=10.9/1=10.9kNF=max[F1,F2,F3,F4]=10.9kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=0.031×106/185000=0.168N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.013×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6 .5)=10.776N/mm2τmax=10.776N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0mm≤[ν]=l a/250=1000/250=4mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=12.276kN第2排：R'2max=12.276kN第3排：R'3max=12.276kN第4排：R'4max=12.276kN极限受力状态下:第1排：R1max=11.231kN第2排：R2max=11.231kN第3排：R3max=11.231kN第4排：R4max=11.231kN四、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格18b 号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 39.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 2500 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)250 主梁自重标准值g k (kN/m)0.311主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁允许挠度[ν](mm) 1/360荷载标准值： q'=g k =0.311=0.311kN/m第1排：F'1=n l ×R'1max /n z =1×12.276/1=12.276kN 第2排：F'2=n l ×R'2max /n z =1×12.276/1=12.276kN 第3排：F'3=n l ×R'3max /n z =1×12.276/1=12.276kN 第4排：F'4=n l ×R'4max /n z =1×12.276/1=12.276kN 荷载设计值：q=1.2×g k =1.2×0.311=0.373kN/m第1排：F 1=n l ×R 1max /n z =1×11.231/1=11.231kN 第2排：F 2=n l ×R 2max /n z =1×11.231/1=11.231kN 第3排：F 3=n l ×R 3max /n z =1×11.231/1=11.231kN 第4排：F 4=n l ×R 4max /n z =1×11.231/1=11.231kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=5.474×106/250000=21.898N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.628×1000×[102×2002-(102-9)×177.22]/(8×25000000×9)=11.359N/mm2τmax=11.359N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax =0.383mm≤[ν]=2×l x /360=2×3100/360=17.222mm 符合要求！ 4、支座反力计算R 1=0.197kN,R 2=18.969kN,R 3=23.437kN,R 4=5.015kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号 6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1550 钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e (mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2) 170主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e (mm)10 焊缝长度l w (mm) 100 角焊缝强度设计值f tw (N/mm 2) 160 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 300 吊耳板高L(mm) 300 吊耳板圆周外半径R(mm) 100 吊孔直径D(mm)60 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2)125钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/3100)=42.089°上拉杆件支座力：R S1=n z R4=1×5.015=5.015kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=5.015/tan42.089°=5.553kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=5.015/sin42.089°=7.483kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=7.483kN钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=167.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×167.5/9=15.819kN≥N S=7.483kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.819/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=15.819×103/(π×122/4)=139.875N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×15.819×103/(π×202)=25.177N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=7.483×103/(10×100)=7.483N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL = N S /(S(2R-D))= 7.483×103/(12×(2×100-60))=4.454N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL = N S /(S(2R-D))= 7.483×103/(12×(2×100-60))=4.454N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 符合要求！六、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢 下撑杆截面类型 10号工字钢 下撑杆截面积A(cm 2)14.3 下撑杆截面惯性矩I(cm 4) 245 下撑杆截面抵抗矩W(cm 3)49 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 下撑杆弹性模量E(N/mm 2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 4.14β1=arctanL1/L2=arctan(2800/2200)=51.843°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×23.437=23.437kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=23.437/tan51.843°=18.414kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=23.437/sin51.843°=29.806kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=29.806kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(28002+22002)0.5=3560.899mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3560.899/41.4=86.012查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.681轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(υ1A)=29805.503/(0.681×1430)=30.606N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=29.806×103/A=29.806×103/1430=20.843N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！七、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)-(N XZ1)]/n z=[(5.553)-(18.414)]/1=12.862kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=5.474×106/(1.05×250×103)+12.862×103/3950=24.111N/mm2≤[f] =215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=0.99由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.79。
3排外悬挑脚手架计算书
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。
最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用16号工字钢而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到12.1111.94悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)5.060悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.121悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=22.309kN,R2=9.578kN,R3=0.153kN最大弯矩 M max=5.060kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=5.060×106/(1.05×237000.0)+0.000×1000/3550.0=20.334N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=5.06×106/(0.929×237000.00)=22.98N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆与支杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui、支杆的轴力R Di按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；R Di cosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1.Jgj128-20222、jgj130-20223、gb50017-2022《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》一、基本参数悬挑式主梁和建筑连接式地脚螺栓直径D（mm）从主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土和螺栓表面之间的允许粘结强度[τb]（n/mm）2地脚螺栓抗拉强度设计值[ft]（n/mm）502普通主梁悬臂平放在地板上14100主梁间距（mm）锚固点设置方式主梁建筑外悬臂长度LX（mm）主梁建筑内锚长度LM（mm）1500 U形锚栓125014502.5 II。
加载布局参数距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点支撑点号支撑方式平距离(mm)1上拉1150的垂直距离l1(mm)的水平距离l2(mm)30001050否是否参与计算作用点12：从每排立杆传递至梁设计值f'（KN）6.56.5值f（KN）1010每排立杆与主梁外锚固点之间的水平距离（mm）4001150主梁间距La（mm）15001500附图如下：平面图高程三、主梁验算主梁材料类型主梁材料规格主梁截面惯性矩ix(cm)主梁自重标准值gk(kn/m)四工字钢16号工字钢11300.205主梁组合数量NZ主梁截面面积a（CM）主梁截面抗力矩Wx（CM）主梁材料抗弯强度设计值[f](n/mm)主梁弹性模量e(n/mm)二232126.1141215206000二主梁材料抗剪强度设计值[τ](n/mm)125荷载标准值：Q'=GK=0.205=0.2kn/m第1排：F'1=F1'/NZ=6.5/1=6.5kn第2排：F'2=F2'/NZ=6.5/1=6.5kn荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kn/m第1排：f1=f1/nz=10/1=10kn第2排：f2=f2/nz=10/1=10kn1.强度校核计算弯矩图(knm)σmax=mmax/w=15.7×106/141000=111.31n/mm2≤ [F] =215n/mm2符合要求！2.剪力验算剪力图(kn)τmax=qmax/（8izδ）[bh02-（b-δ）h2]=20.31×一千×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×壹仟壹佰叁拾万×6）=24.01n/mm2τmax=24.01n/mm2≤[τ]=125n/mm2符合要求！3、挠度验算变形图（mm）νmax=4.51mm≤[ν]=2×lx/400=2×1250/400=6.25mm符合要求！4、支座反力计算r1=-10.64kn,r2=31.32kn四、悬臂梁整体稳定性验算主梁轴向力：n=[0]/nz=[0]/1=0kn压弯构件强度：σmax=mmax/（γw）+n/a=15.7×106/（1.05×一百四十一×103）+0×103/2610=106.01n/mm2≤ [F] =215n/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中ΓB——均匀弯曲受弯构件的整体稳定系数：根据表《钢结构设计规范》（gb50017-2022），ΓB=2由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(gb50017-2021)附表b，得到υb值为0.93。
悬挑梁验算
㈢、悬挑梁(槽钢)验算.1、强度验算。
（计算简图如下图所示）①最大弯矩Mmax：Mmax=10.8×1.2+10.8×=15.12KN·m 2700 200 1000根据查表得槽钢的[σ]=21KN/mW=M/[σ]=15.12×100/21=72cm<[16a的[W]=108.3cm3因此，强度满足。
②抗弯验算。
根据查表得：槽钢的抗弯允许应力为17KN/m2W=M/[σ]=15.12×100/17=88.9m3<[16a的[W]=108.3cm因此，满足要求。
2、挠度验算。
（用叠加法求挠度）查表得槽钢[16a的惯性矩lx为866.20cm4，弹性模量E为2.06×10Mpa。
得外立杆作用于槽钢产生的挠度：Fa=PL3/3EL=10.8×1.2×109/（3×2.06×105×866.2×104）=0.16mm则槽钢的总挠度：F=Fa+Fb=0.16+3.5=3.66mm<L/150=8mm 满足要求。
㈣、脚手架稳定性验算。
1、不组合风荷载验算：按公式：N/ϕA≤fc/rn…………………………①其中：N为轴向力。
ϕ为格构式压杆稳定系数。
fc为钢材的抗压、弯强度设计值，即fc=205N/mm2rn为材料强度附加分项系数，查表得rn=1.5607，钢管的回转半径r=15.8mm。
又根据脚手架的布置情况，查表得μ=1.50长细比λx=1.8×1.5/15.8×10-2=171，查表得ϕ=0.243代入①式，得N/ϕA=10.8×106/0.243×489=90.9<fc/rn=205/1.5607=131.4N/mm2。
满足要求2、组合风荷载演算。
按公式N/ϕA+M W /W≤f其中M W为风荷载标准值产生的弯矩，按下列公式计算M W=0.85×1.4M Wk/10=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×14×1.5×1.82×Wk=0.58×Wk=0.58×0.7×1.3×Uz×Us×Wo=0.58×0.7×1.3×0.089×1.7×0.7=0.056VKN·MN/ϕA+M W /W=90.9+5.6×104/5080=101.9N/mm2<f=205N/mm2满足要求。
多排悬挑架主梁验算
第一节、工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】工程基本情况各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工平面布置三、施工要求1、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）相关施工设计图纸等。
第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。
截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
2、U型螺栓应符合现行国家标准《钢结构设计规范》(GB50017)的有关规定。
固定钢梁的钢筋拉环应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)规定。
主要材料参数表【多排悬挑架主梁验算】第四节、施工工艺技术一、技术参数【多排悬挑架主梁验算】二、工艺流程多排悬挑脚手架预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置三、施工方法多排悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。
1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。
上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。
多排悬挑架主梁复合受力验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书一、基本参数二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 下撑2000 3000 2000 是2 上拉3200 6000 3200 否3 下撑4800 6000 4800 是4 上拉5200 6000 5200 否附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格20a 号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 35.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 2370 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)237 主梁自重标准值g k (kN/m)0.279主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 170主梁弹性模量E(N/mm 2)206000q=1.2×g k =1.2×0.279=0.33kN/m 第1排：F 1=F 1/n z =21/1=21kN 第2排：F 2=F 2/n z =21/1=21kN 第3排：F 3=F 3/n z =21/1=21kN 第4排：F 4=F 4/n z =21/1=21kN 第5排：F 5=F 5/n z =21/1=21kN第6排：F6=F6/n z=21/1=21kN第7排：F7=F7/n z=21/1=21kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=17.92×106/237000=75.59N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=39.94×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7)=32.5N/mm2τmax=32.5N/mm2≤[τ]=170N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm) νmax=1.64mm≤[ν]=2×l a/400=2×5400/400=27mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.17kN,R2=9.95kN,R3=73.67kN,R4=66.18kN 四、下撑杆件验算下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(3000/2000)=56.31°β2=arctanL1/L2=arctan(6000/4800)=51.34°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×73.67=73.67kNR X2=n z R4=1×66.18=66.18kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=73.67/tan56.31°=49.11kNN XZ2=R X2/tanβ2=66.18/tan51.34°=52.94kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=73.67/sin56.31°=88.54kNN X2=R X2/sinβ2=66.18/sin51.34°=84.75kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=88.54kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(30002+20002)0.5=3605.55mmL02=(L12+L22)0.5=(60002+48002)0.5=7683.75mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3605.55/57.6=62.6查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.822λ2=L02/i=7683.75/57.6=133.4查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ2=0.417轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(υ1A)=88540.74/(0.822×2150)=50.1N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！σ2=N X2/(υ2A)=84748.96/(0.417×2150)=94.53N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=88.54×103/A=88.54×103/2150=41.18N/mm2≤f c w=140N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N XZ1+N XZ2)]/n z=[(49.11+52.94)]/1=102.06kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=17.92×106/(1.05×237×103)+102.06×103/3550=100.74N/mm2≤[f]=205 N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.279=0.279kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.279=0.335kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=31.003×106/237000=130.814N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=33.27×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7 )=27.068N/mm2τmax=27.068N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=9.243mm≤[ν]=2×l x/360=2×1700/360=9.444mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-13.724kN,R2=47.73kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。
多排悬挑架主梁验算技术交底
多排悬挑架主梁验算技术交底工程名称模板施工单位XXX分项工程名称脚手架工程交底部位交底时间2022-03-21交底内容主要参数悬挑方式：普通主梁悬挑；主梁离地高度：15m；立杆排数：3；主梁间距(mm):1200；主梁与建筑物连接方式:平铺在楼板上；锚固点设置方式:压环钢筋；压环钢筋直径d(mm):16；主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm):2300；主梁外锚固点到建筑物边缘距离a(mm):100；主梁建筑物内锚固点长度Lm(mm)：2100；主梁材料类型:工字钢；主梁材料型号：16号工字钢；主梁合并根数:1；设置上拉下撑杆件；上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19mm，距主梁外锚固点的水平距离为1200mm，支撑件上下固定点的垂直距离为3300mm，支撑件上下固定点的水平距离为1200mm；下拉杆件材料类型为工字钢，截面类型为12.6号工字钢，距主梁外锚固点的水平距离为2000mm，支撑件上下固定点的垂直距离为3300mm，支撑件上下固定点的水平距离为2000mm；安装示意图施工工艺流程预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→定位→垫板→立两边立杆，扣扫地杆、横向水平杆、纵向水平杆→立抛撑→树中间立杆→横向水平杆、纵向水平杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合加体→搭第二步架→拉连墙件→拆抛撑→转角处设置“之”剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手板→接立杆→架体外立面设置剪刀撑→搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）→…→完成。
质量要求脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法质量保证措施1、脚手架的各种材料，在进入施工现场时，应进行检查验收，经检查验收不合格的材料应及时清除出场；2、主要受力杆件的规格、杆件设置应符合专项施工方案的要求；3、地基应符合专项施工方案的要求，应平整坚实，垫板必须铺放平整，不得悬空；4、连墙件应设置牢固；5、剪刀撑、斜撑等的加固杆件应设置齐全，连接可靠；6、搭设过程中门洞、转角等部位的构造应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的规定7、在使用过程中，应对脚手架经常性的检查与维护，并应及时清理架体上的垃圾和杂物。
悬挑钢梁的验算
悬挑钢梁的验算1、设计荷载取值计算荷载面如下图阴影部分1300×1800mm2。
每层外架固定荷载钢管(3×2+1.3×4+1.4×2+3×2+3.3×2)×36.4 KN/m=894.72N扣件16×13.2N/个+2×18.4 N/个+3×14.6 N/个=262.6N竹笆6 N/m2(1.3×1.8×2)=28.08N槽钢14.53 N/m×1×3.5+2×1.3×12.37 N/m=83.017N每层固定荷载为894.72+262.6+28.08+83.47=1268.41710个楼层，20个步架的固定荷载为10×12684.17N考虑架子处于施工状态，要求活荷载为3KN/m2×3=9考虑荷载的分项细数，10个楼层的设计施工荷载12.68×1.2+9×1.3×1.8×1.4=44.7KN2、计算简图每根立杆荷载为44.17÷2＝22.35ＫＮ3、锚固端验算采用Ф20锚卡，验算时取最外一道锚卡，ｗ×1.5=22.35×0.6+22.35×1.7锚固力ｗ＝34.27ＫＮ锚卡的屈服荷载为 3.14(20/2)2×290N/ mm2=91.06KN>34.27KN满足要求。
4、锚卡的锚固强度验算只计入砼钢筋的长度，不计钩作用，偏于安全F=πｄｈτｂ其中F—锚固力，d—锚固直径，h—锚筋的锚固深度，τｂ--砼粘结强度，取2.5 N/ mm2根据所选材料F=3.14×20×150×2.5=23.25KN>22.35KN5、槽钢挑梁的承载验算弯距M=22.35KN×1.5=33.525KNm因选【16Ｗｘ＝116.2×2=232.4cｍ2>145.4 cｍ2(可)Ｗmax=(Fb2/6EI)(3 L-b)+FL3/3EI=(22.35×0.62/6×2×108N/ mm2×2×563.7×10-8m4)(31.7-0.6)+(22.35×1.73/3×2×108×2×563.7×10-8)=6、纵向槽钢梁的验算为简便取单跨验算：Ｗmax=22.35KN110=2458.5 KN/mmσ=Μ/ＮＷ=2458.5 KN/mm/[σ]=2458.5×102×10-1Kgcm×14.5/1700 Kg/cm3=13.1cm3因选用【14a为使挑梁保证安全，在脚手架每隔三层卸一次荷，因此钢梁实际所承受的荷载要少2/3。
多排悬挑架主梁演算计算模板施工专项方案编制
浙江品茗高新产业软件园工程脚手架安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况 2一、工程概况 2二、施工平面布置 3三、施工要求 3四、技术保证条件 3第二章编制依据 4第三章施工计划 4一、施工进度计划 4二、材料与设备计划 5第四章施工工艺技术 6一、技术参数 6二、工艺流程8三、施工方法8四、检查验收18第五章施工安全保证措施20一、组织保障20二、技术措施21三、监测监控25四、应急预案26第六章劳动力计划27一、专职安全生产管理人员27二、特种作业人员27第七章计算书及相关图纸28一、计算书28二、节点图33工程概况工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】施工平面布置施工要求脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
技术保证条件安全网络脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB 51210-2016《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号本工程设计图纸本工程施工组织设计施工计划施工进度计划材料与设备计划脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。
悬挑工字钢U型螺栓固定构造
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=15/1=15kN第2排：F'2=F2'/n z=15/1=15kN第3排：F'3=F3'/n z=15/1=15kN第4排：F'4=F4'/n z=15/1=15kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=15/1=15kN第2排：F2=F2/n z=15/1=15kN第3排：F3=F3/n z=15/1=15kN第4排：F4=F4/n z=15/1=15kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=26.14×106/141000=185.42N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=44.12×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=52.14N/mm2τmax=52.14N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=16.25mm≤[ν]=2×l x/400=2×4400/400=22mm符合要求！4、支座反力计算R1=-16.14kN,R2=60.66kN,R3=16.98kN四、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(5700/2000)=70.67°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×16.98=16.98kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=16.98/tan70.67°=5.96kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=16.98/sin70.67°=18kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=18kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=218.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×218.5/9=20.64kN≥N S=18kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.64/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.64×103/(π×122/4)=182.46N/mm2>[ft]=170N/mm2不符合要求，增大花篮螺栓直径或减小卸荷间距！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.64×103/(π×202)=32.84N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=18×103/(10×100)=18N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(5.96)]/1=5.96kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=26.14×106/(1.05×141×103)+5.96×103/2610=178.87N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.99由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb 值为0.79。
多排悬挑架主梁验算计算1
多排悬挑架主梁验算计算1大庆外国语学校新校舍建设工程-教学综合楼工程；工程建设地点:乘风区；属于框架结构；地上11层；地下0层；建筑高度：46.5m；标准层层高：4m；总建筑面积：47478.85平方米；总工期：425天。
本工程由乘风庄地区系统环境及公区设施建设项目指挥部投资建设，大庆市规划设计研究院设计，地质勘察，上海市工程建设监理有限公司监理，南通华新建工集团有限公司组织施工；由张启运担任项目经理，顾美龙担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):1.8建筑物内锚固长度t(m):2.7锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):16楼板混凝土强度等级:C302.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:16号工字钢3.立杆作用主梁上的力序号主梁上的力大小(kN)作用点离墙距离(m)17.80.327.8137.81.74.拉绳与支杆参数主梁上面采用钢丝绳与建筑物联结。
钢丝绳型号:6某19，公称抗拉强度(N/mm2):1400，钢丝绳直径(mm):12.5；钢丝绳安全系数取:5.5，钢丝绳不均匀系数α:0.85；钢丝绳共点布置，与墙支点垂直距离为4m；支撑距离墙长度(m):1.7,1；二、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。
主梁自重荷载设计值q=1.2某20.5某10/1000=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架主梁计算简图悬挑脚手架主梁剪力图(kN)悬挑脚手架主梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架主梁变形图(mm)各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：R1=7.18kN；R2=11.11kN；R3=6.06kN；R4=0.15kN；最大弯矩：Mma某=1.175kN·m；计算公式如下:σma某=Mma某/γW+N/A≤f式中Mma某--截面承受最大弯矩值，Mma某=1.175kN·m；W--主梁净截面模量，W=141cm3；γ--截面塑性发展系数，γ=1.05；N--主梁的轴力，N=5.83kN；A--主梁截面积，A=26.1cm2；f--钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2；经计算得出σma某=1.175某106/(1.05某141000)+5.83某103/2610=10.17N/mm2三、主梁的整体稳定性计算主梁采用16号工字钢，计算公式如下：σ=M/φbW某≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.85。
双排工字钢悬挑架主梁验算计算书
双排工字钢悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2) 30.6 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 185主梁自重标准值g k(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/360q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=15.543×106/185000=84.017N/mm2≤[f]=215N/mm22、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.205×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6 .5)=21.727N/mm2τmax=21.727N/mm2≤[τ]=125N/mm23、挠度验算变形图(mm)νmax=5.619mm≤[ν]=2×l x/360=2×1400/360=7.778mm4、支座反力计算设计值：R1=-5.602kN,R2=28.558kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。
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多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《悬挑脚手架安全技术规程》DG/TJ08-2002-2006
一、基本参数
附图如下：
平面图
立面图三、主梁验算
q'=g k=0.42=0.42kN/m
第1排：F'1=F1'/n z=5.83/1=5.83kN
第2排：F'2=F2'/n z=5.83/1=5.83kN
第3排：F'3=F3'/n z=5.83/1=5.83kN
第4排：F'4=F4'/n z=5.83/1=5.83kN
荷载设计值：
q=γG i×g k=1.35×0.42=0.567kN/m
第1排：F1=F1/n z=7.995/1=7.995kN
第2排：F2=F2/n z=7.995/1=7.995kN
第3排：F3=F3/n z=7.995/1=7.995kN
第4排：F4=F4/n z=7.995/1=7.995kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=M max/W=6.468×106/422720=15.3N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.977×1000×[118×2502-(118-10)×2242]/(8×52839600×1 0)=6.005N/mm2
τmax=6.005N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.285mm≤[ν]=2×l x/250=2×3700/250=29.6mm
符合要求！
4、支座反力计算
设计值：R1=0.49kN,R2=15.152kN,R3=21.101kN
四、下撑杆件验算
β1=arctanL1/L2=arctan(6000/3100)=62.676°
下撑杆件支座力：
R X1=n z R3=1×21.101=21.101kN
主梁轴向力：
N XZ1=R X1/tanβ1=21.101/tan62.676°=10.902kN
下撑杆件轴向力：
N X1=R X1/sinβ1=21.101/sin62.676°=23.751kN
下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=23.751kN
下撑杆长度：
L01=(L12+L22)0.5=(60002+31002)0.5=6753.518mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=6753.518/55.2=122.346≤150
符合要求！
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.464
轴心受压稳定性计算：
σ1=N X1/(φ1A)=23750.775/(0.464×1851)=27.654N/mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
对接焊缝验算：
σ=N X/(l w t)=23.751×103/A=23.751×103/1851=12.831N/mm2≤f c w=185N/mm2
符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(+N XZ1))]|/n z=|[(-(+10.902))]|/1=10.902kN
压弯构件强度：σmax=[M max/(γW)+N/A]=[6.468×106/(1.05×422.72×103)+10.902×103/5 350]=16.609N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.09
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到
φb'值为0.81。
σ = M max/(φb W x)=6.468×106/(0.811×422.72×103)=18.859N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
六、锚固段与楼板连接的计算
锚固螺栓1
锚固螺栓2
锚固螺栓未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。