《架空输电线路设计讲座》第9章
《架空输电线路》课后习题答案全
T j = aδ a Aa + δ 1% As = 1.0 × 175 × 147.26 + 1140 × 34.36 = 64940.9 N
查表 3-1 得 LGJ 则 ∆E
− 150 / 35 钢芯铝绞线的弹性系数、温度线膨胀系数的标准值为： [E ] = 80000 N mm2 ， [α ] ＝17.8 × 10 −6
2 2
（6）无冰综合比载 最大风速（计算强度）时有
γ 6 (0,30) = γ 1 (0,0) + γ 4 (0,30) = 36.487 2 + 44.715 2 × 10 −3 = 57.712 × 10 −3 (MPa m ) 最大风速（计算风偏）时有
2 2
γ 6 (0,30) = γ 1 (0,0) + γ 4 (0,30) = 36.487 2 + 36.368 2 × 10 −3 = 51.516 × 10 −3 (MPa m ) 安装有风时有 γ 6 (0,10) = γ 1 (0,0) + γ 4 (0,10) = 36.487 2 + 6.624 2 × 10 −3 = 37.083 × 10 −3 (MPa m )
1
°
C
。
∆E = 8.62% [E ] ∆α ∆α = α − [α ] = (17.97 − 17.8) × 10 −6 = 0.17 × 10 −6 1 ° C , γ α = = 0.96% [α ] ∆T j ∆T j = T j − T j =| 64940.9 − 65020 |= 79.1N ， γ T = = 0.12% Tj = E − [E ] = 86899.5687 − 80000 = 6899.5687 N mm 2 , γ E =
《架空输电线路设计讲座》共64页文档
《架空输电线路设计讲座》
36、“不可能”这个字(法语是一个字 )，只 在愚人 的字典 中找得 到。--拿 破仑。 37、不要生气要争气，不要看破要突 破，不 要嫉妒 要欣赏 ，不要 托延要 积极， 不要心 动要行 动。பைடு நூலகம்38、勤奋，机会，乐观是成功的三要 素。(注 意：传 统观念 认为勤 奋和机 会是成 功的要 素，但 是经过 统计学 和成功 人士的 分析得 出，乐 观是成 功的第 三要素 。
39、没有不老的誓言，没有不变的承 诺，踏 上旅途 ，义无 反顾。 40、对时间的价值没有没有深切认识 的人， 决不会 坚韧勤 勉。
谢谢
11、越是没有本领的就越加自命不凡。——邓拓 12、越是无能的人，越喜欢挑剔别人的错儿。——爱尔兰 13、知人者智，自知者明。胜人者有力，自胜者强。——老子 14、意志坚强的人能把世界放在手中像泥块一样任意揉捏。——歌德 15、最具挑战性的挑战莫过于提升自我。——迈克尔·F·斯特利
《架空输电线路设计讲座》第4章
X 0 、x cos 0
Y 0 、 x sin LOC
结 架空线上轴向应力的水平分量处处相等
架空线上任一点轴向应力的垂向分量等于该
论 点到弧垂最低点间线长LOC与比载γ之积
以上二式相除可得
tg
0
LOC
或
dy dx
0
LOC
（4-3）
结论：γ/σ0一定时，架空线上任一点处的斜率与该点至弧垂
ch
(l 2
2 0
x1
)
（4−8）
利用恒等式 ch ch 2sh sh 对上式进行变
换，可以得到
2
2
fx
2 0
sh
x1 2 0
sh
(l x1)
2 0
（4−8‘）
（2）在档距中央（最大弧垂）fm，此时x=0或 x1=l/2，所以
fm
yB
0
(ch
l 2 0
1)
2 0
sh 2
【解】双曲函数可采用下面公式：
shx ex ex 2
chx ex ex 2
(1)公用项计算： 0
63.504 34.047 103
1.8652103
（m）
1
0.5361103
0 1.8652 103
（1/m）
sh
l 2 0
sh
500
0.5361103 2
sh0.13403 0.13443
最低点间的线长成正比。在弧垂最低点O处θ =0。
三、悬链线方程的积分普遍形式
将式（4−3）写成
两边微分
y
0
LOC
dy
0
d(LOC
)
0
(dx)2 (dy)2 0
架空输电线路[110kV架空输电线路初步设计]
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架空输电线路[110kV架空输电线路初步设计]110kV架空输电线路初步设计目录前言第一章原始资料介绍 1 第二章设计说明书 2 第一节路径的选择 2 第二节导线及避雷线部分 2 第三节导体的应力及弧垂 4 第四节杆塔的选择7 第五节杆塔基础设计11 第六节绝缘子及金具的选择13 第七节防雷防振及接地保护装置的选择16 第三章计算任务书18 第一节导线截面选择及校验计算部分18 第二节导线的应力及弧垂计算20 第三节导线的防振设计27 第四节杆塔头部尺寸校验29 第四章结束语31 参考资料31 附录一弧垂应力曲线图32 附录二杆塔一览图33 附录三杆塔基础34 附录四绝缘配合35 第一章原始资料介绍一、设计情况由于国民经济的高速发展，现有城市电网难以满足工业用电及人民群众生活用电的需求，需新建一110kV架空线路,该输电线路采用单回输电方式，线路总长5km，输送功率20MW，功率因数0.8，最大利用小时数为6000小时。
该地区用电量年增长率为18%。
该地区处于平原，该输电线路经过的地势较平坦，相对高度较小，沿线耕地较少，多为居民区、工厂、道路等，沿线树木较少，土质含沙量大，地下水位较浅。
二、设计气象条件表1-1 线路经过地区的自然条气象条件类别气温（ºC）风速(m/s) 覆冰厚度(mm) 最高气温+40 0 0 最低气温-20 0 0 最大风速-5 30 0 覆冰情况-5 10 10 年平均气温+15 0 0 外过电压+15 10 0 内过电压+15 15 0 安装情况-10 10 0 冰的比重0.9g/cm3 第二章设计说明书第一节路径的选择该线路从110kV（A站）构架出线至110kV （B站）进线构架线路全长5km，全线经过的地区地势较平坦，相对高度较小，沿线耕地较少，多为居民区，工厂，河流，道路等，沿线树木较少。
沿途有公路到达，交通运输方便，有利于施工、运行、维护。
经工作人员对本地地形反复考察绘制出的路径图如下所示。
《架空输电线路设计讲座》第10章
代入（10−2）中，得
2 2 1d U 1d V T m 0 2 Ud x Vd t2
（c）
2 令 a T0 / m，则
2 1d U 1 1 d2 V 2 2 Ud x a Vd t2
（d）
上式左端与 t 无关，右端与 x 无关，因此必等于同一常 数。令这个常数为 ( / a ) 2 ，则
n
将式（10−6）和B=0代入式（f），得主函数为：
n U x )A x （n=1，2，3，…） （10−9） n( nsin l 上式是 n 阶固有频率的振动主模态，在架空线长度方向
上呈正弦曲线变化。所以 n （10−10） y ( x , t ) sin x ( C sin t D cos t ) n n n n n l ,0 ) 0 假设导线的初始位移为零，即当t=0时 yn(x ，代入式 （10−10）得 必有 所以
n T 1 T 0 0 fn n 2 2 l m m
（10−7）
统所决定的，与初始条件无关。对应不同的 2n l ，有不同的频率fn，即固有频率不 （10−8） 是一个值，而是一组值。
其中 λ为振动波波长 从式（ 10−7）可以看出，导线的固有频率只与n、l、T0和m有关，是由系
y y t t 0sin n 0
二、有刚度无阻尼的架空线振动
设架空线的刚度为EJ，水平 张力为T0，单位长度质量为 m 。由于刚度的存在，微元 段dx上有弯矩，如图所示。 列平衡方程有：
整理之，得
2 2 y y Q T m 0 0 2 2 x x t
（a）
（j）
能满足边界条件，将U（x）代入式（g），有
n x n x n x n n 2 EJ sin T sin m sin 0 l l l l l
(完整版)架空输电线路设计考试重点
第一章架空输电线路基本知识1、输电线路的任务是输送电能，并联络各发电厂、变电站使之并列运行，实现电力系统联网。
2、输电线路的分类：输电线路按电压等级分为高压、超高压、特高压线路；按架设方式分为架空线路和电缆线路；按输送电流的性质分为交流线路和直流线路；按杆塔上的回路数目分为单回路、双回路和多回路线路；按相导线之间的距离分为常规型和紧凑型线路。
3、架空输电线路的组成：架空输电线路主要有导线、地线、绝缘子（串）、线路金具、杆塔和拉线、基础以及接地装置等部分组成。
4、架空线结构及规格：输电线路用架空线基本都由多股圆线同心绞合而成；在现行国家标准中，导线用型号、规格号、绞合结构及本标准号表示。
型号第一个字母均用J，表示同心绞合；例如JG1A-40-19表示19根A级镀层普通强度镀锌钢线绞制成的镀锌钢绞线，相当于40mm²硬铝线的导电性；JL/G1B-500-45/7表示由45根硬铝线和7根B级镀层普通强度镀锌钢线绞制成的钢芯铝绞线，硬铝线的截面积为500mm².5、导线的接截面选择：导线的截面选择应从其电气性能和经济性能两个方面考虑，保证安全经济地输送电能。
一般先按经济电流密度初选导线截面，再按允许电压损失、发热、电晕等条件校验。
大跨越的导线截面宜按允许载流量选择，并应通过技术经济比较确定。
6、地线架设及选择：输电线路是否架设地线，应根据线路电压等级、负荷性质和系统运行方式，并结合当地已有线路的运行经验、地区雷电活动的强弱、地形地貌特点及土壤电阻率高低等来决定。
110kv输电线路宜全线架设地线，在平均雷暴日不超过15日或运行经验证明雷电活动轻微的地区可不架设地线。
无地线的输电线路宜在变电站或发电厂的进线段架设1～2km的地线。
在平均雷暴日超过15日的地区的哦220～330kv输电线路应沿全线架设地线，山区宜采用双地线。
500kv输电线路应沿全线架设双地线。
7、导线的排列方式：单回路的导线常呈三角形、上字形和水平排列，双回路有伞形、倒伞形、六角形和双三角形排列，在特殊地段还有垂直排列、斜三角形排列等。
架空输电线路设计讲座
第九章 架空线旳断线张力 和不平衡张力
第一节 概 述
1、定义 断线张力：因架空线断线，断线档旳相邻档架空线所具 有旳残余水平张力，称为架空线旳断线张力。 不平衡张力：因气象条件变化，在直线杆塔上产生旳水 平张力差，称为架空线旳不平衡张力。 2、目旳 （1）计算杆塔强度； （2）验算架空线与杆塔旳电气间隙； （3）校验被跨越物间距； （4）检验转动横担或释放线夹是否能动作。
4、拟定措施
（1）设计杆塔时：要求断线张力取最大使用张力 旳百分数作为杆塔校验荷载。（详细杆塔设计课程 中讲述）
（2）计算电气间距时：根据实际档距、高差、 杆塔构造和气象条件，采用公式详细计算。（要点研 究）
第二节 固定横担固定线夹下 单导线旳断线张力
一、断线张力旳特点
1、断线张力是断线冲击过程稳定后旳已经衰减了旳 “残余张力”。
【例9−1】 某35kV架空输电线路，无地线。一耐张段内
共有10档，档距基本相等，代表档距为lr=273m，如图所示。 导线截面积为A=146.73mm2。在档距l8 内跨越Ⅰ级通讯线， 通讯线高7m，位于距 8号杆30m 处。直线杆塔悬点高13m，
挠度系数B=0.0003 m/N。悬垂串长=0.886m，重233.4 N。设
假如Tk＞△Tk，或者说δk线末端P点未到达曲线Ⅱ中相应 曲线k，表白T1设大了。假如Tk＜△Tk，或者说δk线末端P点 超出曲线Ⅱ中相应曲线 k，表白T1设小了。
三、断线档旳选择原则 为确保交叉跨越在断线事故情形下，满足规程要求旳跨 越限距要求，断线档应选在跨越档旳相邻档，不同档距分布 下旳断线档选定原则见下表。
，重GJ，第 k 档相导线断线后尚剩 n’ 根次导线。
当一相内有次导线断裂时，一般以为断线档内旳间隔棒 被拉脱或损坏，故不承受张力差，即张力差全部作用在悬挂 点上。
南方电网kV架空输电线路设计技术规定宣讲资料PPT学习教案
6 气象条件
6.5 大跨越的基本风速，如无可靠资料，宜将附近陆上输电线路的风速统计 值换算到跨越处历年大风季节平均最低水位以上10m处，并增加10%，然后考 虑水面影响再增加10%后选用。
大跨越的基本风速不应低于相连接的陆上输电线路的的基本风速。必要 时，还宜按稀有风速条件进行验算。
500kV架空输电线路（含大跨越）的重现期与《建筑结构荷载规范》一致取50 年，110～220kV输电线路（含大跨越）的重现期取30年。
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6 气象条件
6.2 确定基本风速时，应按当地气象台、站10min时距平均的年最大风速作样 本，并采用极值Ⅰ型分布作为概率模型。
统计风速的高度如下： 各级电压大跨越 离历年大风季节平均最低水位10m 110～500kV输电线路 离地面10m
500kV输电线路及其大跨越
50年
110～220kV输电线路及其大跨越 30年
说明：我国建设部颁布的《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）把风荷 载基本值的重现期由30年一遇提高到50年一遇；经对风荷载重现期由30年一 遇提高到50年一遇增加值的评估，重现期提高后风速值约提高5％，使杆塔的 抗风能力比原来提高了很多，但不会造成工程量较大的增加，因此本规定将
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6 气象条件
6.7 在有足够的覆冰观测资料，并确认资料有效性的情况下，应采用概率统 计法确定线路设计冰厚，其概率模型宜采用极值 I 型分布；甚少或无覆冰观 测资料可用时，应通过对附近已有线路的覆冰调查分析确定设计冰厚。 6.8 确定设计基本冰厚时，对易覆冰地区的特别重要输电线路宜适当提高覆 冰设防标准。 6.9 地线设计冰厚，除无冰区外，应较导线增加不小于5mm。 说明：根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，新增补充条文。
第9章 输电线路的防雷保护
输电线路的防雷保护输电线路的防雷保护在整个电力系统的防雷中，输电线路的防雷问题最为突出。
这是因为输电线路绵延数千里、地处旷野、又往往是周边地面上最为高耸的物体，因此极易遭受雷击。
输电线路防雷性能的优劣，工程中主要用耐雷水平和雷击跳闸率两个指标来衡量。
所谓耐雷水平，是指雷击线路绝缘不发生闪络的最大雷电流幅值（单位为kA）。
1. 输电线路上的感应雷过电压雷击线路附近地面时，在线路的导线上会产生感应雷过电压，由于雷击地面时雷击点的自然接地电阻较大，雷电流幅值I一般不超过100kA。
实测证明，感应过电压一般不超过300-400kV，对35kV及以下水泥杆线路会引起一定的闪络事故；对110kV及以上的线路，由于绝缘水平较高，所以一般不会引起闪络事故。
感应雷过电压同时存在于三相导线，故相间不存在电位差，只能引起对地闪络，如果二相或三相同时对地闪络即形成相间闪络事故。
设避雷线和导线悬挂的对地平均高度分别为h g 和h c ,若避雷线不接地，则根据教材公式(8-18)可求得避雷线和导线上的感应过电压分别为和。
ig U ic U S Ih U gg i 25=⋅SIh U c c i 25=⋅于是c gci g i h h U U ⋅⋅=2. 输电线路的耐雷水平我国110kV及以上线路一般全线都装设避雷线，而35kV及以下线路一般不装设避雷线，中性点直接接地系统有避雷线的线路遭受直击雷一般有三种情况：①雷击杆塔塔顶；②雷击避雷线档距中央；③雷电绕过避雷线击于导线，如图8-1所示。
图8-1 有避雷线线路直击雷的三种情况（1）雷击杆塔塔顶时的耐雷水平运行经验表明，雷击杆塔的次数与避雷线的根数和经过地区的地形有关，雷击杆塔次数与雷击线路总次数的比值称为击杆率g，DL/T620—1997标准，击杆率g可采用表8-1所列数据。
表8-1 杆率g避雷线根数12平原1/41/6山丘1/31/4雷击塔顶前，雷电通道的负电荷在杆塔及架空地线上产生感应正电荷；当雷击塔顶时，雷通道中的负电荷与杆塔及架空地线上的正感应电荷迅速中和形成雷电流，如图8-2（a）所示。
《架空输电线路设计讲座》第2章设计用气象条件
V [(d 2b)2 d 2 ] b(d b)
4
若取覆冰的密度ρ=0.9×10−3 kg/cm3，则冰重比载为
2(b,0)
Vg
A
b(d b)g
A
27.728 b(d b) A
103
(MPa/m)
3．垂直总比载：自重比载与冰重比载之和，即
3(b, 0) 1(0, 0) 2 (b, 0)
v2 1.6
(Pa)
1．无冰风压比载 考虑到整个档距上的风速通常不一致，架空线的迎风面
积形状（体型）对空气流动的影响，以及风向与线路走向间 常存在一定的角度，无冰时的风基压本风比压载按下式计算
4 (0, v)
c
f
sc d
Wv A
sin 2
103
(MPa/m)
设计50风0k速在V线（5路m0/0风s）k荷V载线调1路整0及系设风2其架数组以速计空（值下不对线，中均杆可外风冰径匀引塔取径d架载1系）≥5表入1空体空数73m线−型风线，28m，0系中根截时荷～线的数据面μ3风s载径0数用（c积以=向值d途空1调下＜.。1与不气。1整7线同动m30有路系力m～时方系3数5μ数向以sc，）的下=1，夹是.2对，3角5考及无线其虑以上
（二）水平比载 分无冰风压比载和覆冰风压比载，方向作用在水平面内。 基本风压：空气的动能在迎风体单位面积上产生的压力。 根据流体力学中的伯努利方程，基本风压为:
Wv
1 2
v2
基本风压与风速和空气密度有关
一般采风用速v标时准的风空空风压气气速标密密准度度值ρ=1.25kg/m3，此时
Wv
0.625v2
p
k
架空线的抗拉强度极限 架空线的设计安全系数
（二）安全系数的规定
《架空输电线路设计讲座》1-3章
锌层的钢绞线标记为：17−6.0−1370−A−YB/T 5004−2001。
③《铝绞线、钢芯铝铰线的规格和性能GB1179-83》： 由材料、结构和标称载流面积三部分组成。材料和结构以汉语拼音的 第一个字母大写表示，载流面积以平方毫米数表示。 LGJ-300/50 GB1179-83标称截面铝300mm2、钢50mm2的钢芯铝铰线； LJ-120 GB1179-83 标称截面为120mm2的铝绞线； 铝钢截面比 2、钢25mm2的防腐型钢芯铝 LGJF-150/25 GB1179-83 标称截面铝 150mm 材料和结构以汉语拼音的第一个字母大写 绞线。 《铝合金绞线、钢芯铝合金绞线GB9329−88》：
（1）悬垂线夹 悬垂线夹根据可转动点位置不同，分为如下图示中心回 转型（a）、提包型(b)、上扛型(c)三类 。
（2）耐张线夹 常用的耐张线夹有螺栓型、压接型和螺旋型几种，如 下图所示：
（3）接续金具 电线的制造长度是有限的，架线时需要用接续金具连接 起来。 常用的接续金具是压接管和跳线线夹，架空线的修补管 也归于此类。
高海拔地区的 高杆塔：对于全高超过 40m 有地线的杆塔，高度每增 海拔高度，km 绝缘子数量
耐张串的受力特点：耐张串除承受垂直线路方向的荷载外， 主要承受正常和断线情况下顺线路方向的不平衡张力。
耐张串的片数：110～330kV多一片，500kV多二片。但悬 垂串的绝缘子数量已超过表1-9的规定值时，耐张串绝缘子的数 量可不再增加。
(2)最大使用荷载 ：在常年、断线、断联情况下，绝缘子的相应最大
使用荷载[TJ]，可按下式计算： 绝缘子的额定机电破坏负荷
TJ [TJ ] k
绝缘子的机械强度安全系数
（3）联数
① 机械强度不足时，怎么办？ 换用大吨位绝缘子。
《架空输电线路设计讲座》第5章
•（2）迭代过程：
•（n=0，1，2，…）
迭代初值 ，入迭代公式求出
；……；反复进行
下去，直至
＜δ为止。 δ为一个很小的正数，如
10－4 。
•
（3）修正的迭代式：在A为负值的情况下，若前后两次 迭代值变化较大，有可能致使迭代式的根号内出现负值，使 迭代无法继续下去。这时可减小迭代值的变化量，即以下式 作为新的迭代初值
•（5−17）
从式中可以看出： 1）Fi曲线对 l的一阶导数与 l成正比，且始终为正值，说 明Fi曲线是单调递增的，且随 l的增大上升得越来越快。当 l=0时，所有气象条件的dFi/dl=0，切线水平，为一极值点。
•
•
2）Fi曲线对 l的一阶导数仅取决于比值γi/[σ0]i， γi/[σ0]i 大 者上升的快。由此可知：
若n条Fi曲线均互不相交，则所有档距均为位于最上方曲 线所对应的气象条件控制，即γi/[σ0]i最大者控制。
图解法判定有效临界档距，直观易行，但受作图比例所
限以及曲线间的交叉角太小，不易准确读出有效临界档距的
数值，因此通常与利用式（5−12）的计算配合起来应用。
• 2．列表法 步骤如下： • （1）计算各种可能控制气象条件的γi/[σ0]i值，并按该
1．图解法 （1）控制条件与Fi值
1）设有n个可能成为控制条件的气象条件，其相应的比
载、气温和水平应力分别为γi、ti、和[σ0]i（i=1，2，…，n）
。对于等高悬点的同一档距l，若将这n个条件分别作为已知条
件，某个比载γ、气温 t、水平应力σ0x的气象条件作为待求条
件，则可列出n个已知条件和待求条件之间的状态方程式为
• 设架空线的线性温度膨胀系数为，弹性系数为E，原始
架空输电线路设计完整PPT课件
成。 2010年，±800kV复奉线建成，. 通过特高压直流线路实现川电东
二、发展趋势 1．特高压交流输电
输送容量大，线路损耗小，稳定性好，
经济指标高 2．特高压直流输电 线路造价低，线路损耗小，系统更稳定，可 靠性高，能限制系统的短路电流，换流站造 价高，污秽严重，多端输电技术复杂
.
1954年 1960年
1972年 1981年 1989年 2005年 2009年
220KV 长江大跨越
330KV
500KV ±500KV
750KV 10.00KV
我国电网发展历程 1952年，逐步建设形成京津唐110kV输电网。 1954年，逐步建设形成东北电网220kV骨干网架。 1972年，逐步建设形成西北电网330kV骨干网架。 1981年，逐步建设形成500kV超高压交流骨干网架。 1989年，逐步建设形成±500kV超高压直流骨干网架。 2005年，逐步建设形成西北电网750kV骨干网架。 2009年，首条特高压交流1000kV长南、南荆线建成，实现华北与
架空常规型 单回路 交流
.
.
舟山大跨越
大跨越钢管塔高度
370米、重量5999吨
均达到了输电线路铁
塔世界之最，档距
2756米达到亚洲第一，
特大跨越自主设计、
自主加工、自主施工
在国内也属首次。同
时，为保证铁塔的稳
定性和牢固性，两基
370米跨越塔所采用
的212米以下主管内
灌注混凝土创新技术，
抗风能力等级16级，
2015年核 准“三交”
1000kV蒙西-武汉 1000kV张北-南昌 1000kV济南-枣庄-临沂-潍坊
三峡大学 架空输电线路施工 课程设计
（拷的学长的，给大家共享下，错的地方自己改改）《架空输电线路施工》课程设计专业：输电线路工程班级学号：2009148205姓名：刘。
指导老师：江老师三峡大学电气与新能源学院2013年1月目录1 任务书―――――――――――――――――――12 组织施工方案――――――――――――――――2 2.1课题来源――――――――――――――――― 2 2.2施工方案选择――――――――――――――――3 2.3现场布置――――――――――――――――――3 2.4组立程序――――――――――――――――――6 2. 5注意事项―――――――――――――――――10 2.6力学计算――――――――――――――――――10 3施工设备工器具需求―――――――――――――154 施工人员需求――――――――――――――――185 参考书目――――――――――――――――――20第二部分组织施工方案2．1课题来源：此次课程设计的杆塔是220KV—Z1型塔，黑龙江送变电工程公司曾经采用单抱杆分解组立，杆塔呼称高度为27m,重量5745Kg,最大段重量1048Kg,其他尺寸见杆塔示意图1如下：2．2组立方案选择：此杆塔是输电线路中比较常见的杆塔，组立的方法比较多，参考书目一后，先拟定以下方案：1）座腿式抱杆整体组立杆塔，其特点式进行杆塔整体施工布置时使抱杆固定座落在位于上部的两个塔腿，其抱杆根部能够随着铁塔的起立而转动。
抱杆的制造、运输、布置、拆移都比较方便；施工设计计算简单。
2）倒落式抱杆整立杆塔，首先在地面把组装好，然后使用倒塔式“人字形”抱杆进行起吊。
3）普通大型吊车组立杆塔。
4）可以采用冲天抱杆、“士字形”型抱杆进行组立。
5）外拉线抱杆分解组立杆塔，5）内拉线分解组塔，采用双吊起立，效率高。
以上方案都可以进行组立此塔，此次设计采用外拉线单抱杆组立铁塔，其大致思路如下：在抱杆头部挂有滑轮，通过穿入滑轮的钢绳可以起吊塔材，使其能够固定在铁塔主材之上，随着塔的组装增高，抱杆也随着增高，根部有以尾绳，直至整个铁塔组立完毕，再将抱杆落回地面。
第 9 章 过电压保护和绝缘配合讲解
2)两支不等高避雷针间的保护范围应按单 支避雷针的计算方法，先确定较高避雷针 1 的 保护范围，然后由较低避雷针 2 的顶点，作水 平线与避雷针 1 的保护范围相交于点 3 ，取点 3 为等效避雷针的顶点，再按两支等高避雷针的 计算方法确定避雷针2和3间的保护范围。通过 避雷针2、3顶点及保护范围上部边缘最低点的 圆弧，其弓高应按式(9—2—14)计算，为 f=D//7P (9-2-11) 式中 f——圆弧的弓高，m； D/—— 避雷针 2 和等效避雷针 3 间的距离， m 。
（ 2 ）在被保护物高度 hx 水平面上的保护半径 rx应按下列方法确定： a)当hx≥0.5h时 rx=(h-hx)P (9-2-6) 式中 rx—— 避雷针在 hx 水平面上的保护半 径,m; hx——被保护物的高度，m； ha——避雷针的有效高度，m。 b)当hx0.5h时 rx=(1.5h-2hx)P (9-2-7)
9.2.2.4 雷电过电压的保护设计 (1)高压架空线路的雷电过电压保护见9.5.1。 (2)发电厂和变电所的雷电过电压保护见9.5.2。 (3)配电系统的雷电过电压保护见9.5.3。 (4)旋转电机的雷电过电压保护见9.5.4。
9.2.3 雷电过电压保护装置的选择
9.2.3.1 避雷针和避雷线。 (1)单支避雷针的保护范围(见图9—2—1)。 1)避雷针在地面上的保护半径，应按式(9—2— 1)计算，保护半径r为 r=1.5hP (9-2-5) 式中 r——保护半径，m； h——避雷针的高度，m； P—— 高 度 影 响 系 数 ， h≤30m ， P=1; 30mh≤120m ， P=5.5/(h)0.5; 当 h120m 时，取其等 于120m。
《架空输电线路设计讲座》第章共68页
66、节制使快乐增加并使享受加强。 ——德 谟克利 特 67、今天应做的事没有做，明天再早也 是耽误 了。——裴斯 泰洛齐 68、决定一个人的一生，以及整个命运 的，只 是一瞬 之间。 ——歌 德 69、懒人无法享受休息之乐。——拉布 克 70、浪费时间是一桩大罪过。——卢梭
《架空输电线路设计讲座》第章
11、用道德的示范来造就一个人，显然比用法律来约束他更有价值。—— 希腊
12、法律是无私的，对谁都一视同仁。在每件事上，她都不徇私情。—— 托马斯
13、公正的法律限制不了好的自由，因为好人不会去Байду номын сангаас法律不允许的事 情。——弗劳德
14、法律是为了保护无辜而制定的。——爱略特 15、像房子一样，法律和法律都是相互依存的。——伯克
第9章 输电线路的防雷保护
2. 输电线路的直击雷过电压和耐雷水平
若雷电流取为斜角波头，即 iL=at，可得雷击点的最高电
位：
uA
= iZ
⋅ Zb 2
= iL
Z0Zb 2Z0 + Zb
iL = at
UA
=
a×
l vb
×
Z0Zb 2Z0 + Zb
l
2. 输电线路的直击雷过电压和耐雷水平
由于避雷线与导线间的耦合作用，在导线上将产生耦合
输电线路防雷的原则和措施
做好输电线路的防雷工作，不仅可以提高输电线路 本身的供电可靠性，而且还可以使变电所安全运行。
输电线路的防雷保护
架空线路遭受雷击的可能性 10kV、35kV线路
主要是110kV、 220kV，部分 500kV线路
雷击线路附近地面 雷击塔顶及塔顶附近避雷线 雷击档距中央的避雷线 雷击导线
110kV、 220kV、 500kV线路
1、输电线路的感应雷过电压
感应过电压 当雷击线路附近大地时，由于电磁感应，在线路上的
导线会产生感应过电压。
1、输电线路的感应雷过电压
（一）、雷击线路附近大地时，线路上的感应过电压
主放电前 在雷云放电的起始阶段，存在着向大地发展的先导放
电过程，线路正处于雷云与先导通道的电场中，由于静电 感应，沿导线方向的电场强度分量Ex将导线两端与雷云异 号的正电荷吸引到靠近先导通道的一段导线上来成为束缚 电荷，导线上的负电荷则由于Ex的排斥作用而使其向两端 运动，经线路的泄露电导和系统的中性点而流入大地。
（二）、雷击线路杆塔时，导线上的感应过电压
雷击线路杆塔时，由于雷电通道所产生的电磁场迅速变 化，将在导线上感应出与雷电流极性相反的过电压，其计算问 题至今尚有争论，不同方法计算的结果差别很大，也缺乏实践 数据。目前，《规程》建议对一般高度（约40M以下）无避雷 线的线路，此感应过电压最大值可用下式计算
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表9−4 档距分布形式
断线档选取原则一览表 档距特点
各档档距大致相等
断线档选择
选在档距较多的一 侧断线。
跨越档两侧的档距 分 别 为 一 大 一 小 ， 选在大档距内断线。 即l３＞l5。 先选在较大档距 l5 跨越档两侧的档距 内断线，若计算结 一侧较大，一侧很 果裕度不大，需再 小，且小档距的邻 选在小档距内断线 档为一大档距。 计算，取裕度小的 l2＞l5＞l3 情况。 跨越档一侧为大档 先假定选在多档距 距，且靠近非直线 一边，再计算大档 杆塔。 距一边。 l1＞l3
一、断线张力的有关方程及其求解 1、档距减小量与应力的关系 断线前气温为t，比载γ，各档水平应力为σ0，第 i 档的 档距为li0，高 差角βi0。 断线后气温、比载不变，第 i 档档距减小了△li变为 li， 水平应力变为 σi0，仿公式（8−19），略去高差变化量的影响， 断线后第 i 档的档距减小量为
二、求解断线张力的作图法 利用计算机采用试凑法求解断线张力是很方便的。在无 条件应用时，可采用图解法。具体作法如下： （ 1 ）以 δ （△ l ）为横坐标， T （△ T ）为纵坐标建立直 角坐标系，如下图。 （2）利用式（9−2），绘制断线后各档档距变化与张力 变化的关系曲线Ⅰ：T=f（△l） （3）利用式（9−3），绘制断线后直线杆塔上架空线悬 挂点偏移量 δi 与不平衡张力差△ Ti=Ti−Ti+1 的关系曲线Ⅱ： δ =f（△T）。
给出不同的T，可求得相应的△l，数据示于表9−5中，曲 线Ⅰ绘制于图9−4中。
T（N） △l（m） T（N） △l（m） 2500 3.501 6000 0.560 3000 2.454 6500 0.456 3500 1.807 7000 0.371 4000 1.378 7500 0.300 4500 1.076 8500 0.187 5000 0.856 9500 0.100 5500 0.690 11004.75 0
（m）
导线对Ⅰ级通讯线的交叉距离为 S=13−7−4.265 =1.735（m） 由规程知，该电压等级的输电线路，断线时对Ⅰ级通讯线 交叉跨越距离应不小于1m，故本例满足要求。
第三节 分裂导线的断线张力
分裂导线一相导线全断的机率很小，即使考虑一根次导 线断线，但由于未断次导线的支持，杆塔上产生的不平衡张 力也往往小于线路正常运行和施工紧线时杆塔上出现的最大 不平衡张力。
2
0.0003 T
0.886T
（m）
△T（N）
250
500
750
1000
1500
2000
2500
δ（m）
△T（N） δ （ m）
0.2182
3000 1.6896
0.4258
3500 1.8621
0.6157
4000 2.0278
0.7855
4500 2.1890
1.0709
5000 2.3474
（4）图解法求解步骤 假定靠耐张塔一档的架空线张力为 T1，由T1查曲线Ⅰ中相 应曲线1，得到△l1。因δ1=△l1，据此查曲线Ⅱ中相应曲线1， 得到△T1，计算出T2=T1−△T1。 由T2查曲线Ⅰ中相应曲线2得到△l2，算出δ2=△l2+δ1。由 δ2查曲线Ⅱ中相应曲线2，得到△T2，算出T3=T2−△T2。 由Ti查曲线Ⅰ中相应曲线i得到△li，算出δi=△li+δi−1。由δi 查曲线Ⅱ中相应曲线 i，得到△Ti，算出Ti+1=Ti−△Ti。 如此类推下去，直至算出断线相邻档的Tk，由Tk查曲线Ⅰ 中相应曲线k，得到△lk，算出δk=△lk+δk−1，由δk查曲线Ⅱ中相 应曲线k，算出△Tk。
2li20 cos 2 i 0 li 24 1 li 0 1 0 i0 2 2 2 2 i 0 0 E cos i 0 cos 2 1 li 0 i0 2 8 i0
（9−1）
用张力表示为
（2）δ=f（△T）曲线Ⅱ 因各档距基本相等，垂直档距lv 等于水平档距lh，则悬垂点的垂直荷载
3 P Al 35 . 20 10 146 .73 273 v 1 r
1410
（N）
将有关数值代入式（9−3），得
2330865 T 给出不同的△T，求出相应的悬点偏移量δ，如表9−6。 利用该组数值作出图9−4中的曲线Ⅱ。
架空输电线路设计
第九章 架空线的断线张力
和不平衡张力
第一节 概 述
1、定义 断线张力：因架空线断线，断线档的相邻档架空线所具 有的残余水平张力，称为架空线的断线张力。 不平衡张力：因气象条件变化，在直线杆塔上产生的水 平张力差，称为架空线的不平衡张力。 2、目的 （1）计算杆塔强度； （2）验算架空线与杆塔的电气间隙； （3）校验被跨越物间距； （4）检查转动横担或释放线夹是否能动作。
p 2li20 cos 2 i 0 li 24
1 T0 Ti li 0 1 2 2 T T EA cos p 2li20 2 0 i0 i cos i 0 1 2 8 T i
（9−2）
断线后由于架空线张力变小，弹性伸长量也减小，故断 线后档内悬线长度要比断线前缩短 一些。断线后档距缩小， △l i取为正。 若断线后连续档剩余 k 档，则依式（9−2）可列出 k 个 方程，但含有Ti、△li（i=1，2.，…，k）共 2k 个待求量，需 再列出 k 个方程才能求解。 2、悬挂串偏移量与两侧张力的关系： 设悬垂串悬挂点处的杆塔挠度系数为 B ，可写出架空线 悬挂点偏距δi的计算式为
【解】 欲核验跨越间距，应选取邻档断线进行计算。因 断线后剩余档数越少，张力衰减越严重，松弛弧垂越大，所 以取档距 l7 为断线档。
（1）作T=f（△l）曲线Ⅰ：
1 1 273 1 li 22615170.25 2 11004.75 T i 2 T 11004.75 11151480 1 248518.35 i Ti 2 (m)
（4）核验交叉垂直距离 由于断线张力 T8=4413 N，所以断线应力为
T8 4413 0 30.08 A 146.73
（MPa）
跨越点处导线的弧垂为
1 x(l8 x) 35.2 103 30 (273 30) fx 2 0 2 30.08
4.265
i l1 ...... li (Ti Ti 1 )
GJ 2 ( Pv ) (Ti Ti 1 ) 2 2 B(Ti Ti 1 )
（9−3）
利用式（9−2）、（9−3）两组方程，按下面步骤试凑求
解： 设 已 知 T1→ 式 （ 9−2 ） → △ l1 ； δ1 =△l1 ； δ1 、 T1→ 式 （9−3）→T2；T2→式（9−2）→△l2；δ2 =δ1+ △l2；δ2、T2 → 式（9−3） →T3；…… ；Tk→式（ 9−2）→△lk；δk =δk−1+△lk； 2 式（ δk、T → −i2 ） → T1 1 ≡0 。 li20 cos 29 T0 Ti li 0 kp k+1 0 li 2 2 2 2 24 T T EA cos p li 0 2 0 i0 i cos i 0 1 2 8 T 利用上述方法试凑求解时，初值 T1 （△ l i 1 ）的取值对计 算的反复次数影响很大。残余张力T1一定小于未断线前的张 力T0=σ0A。剩余档数越多， T1 与 T0 的差值越小，档距的变化 量△l1也越小。
如果Tk=△Tk，或者说 δk的线段末端 P正好落在曲线Ⅱ中 相应曲线k上，则假定的 T1 正确， Tk 即为所的断线张力。否 则应重新假定T1，重复上述步骤直至Tk=△Tk 为止。
如果Tk＞△Tk，或者说δk线末端P点未到达曲线Ⅱ中相应 曲线 k ，表明 T1 设大了。如果 Tk ＜△ Tk ，或者说 δk 线末端 P 点 超过曲线Ⅱ中相应曲线 k，表明T1设小了。 三、断线档的选择原则 为保证交叉跨越在断线事故情形下，满足规程规定的跨 越限距要求，断线档应选在跨越档的相邻档，不同档距分布 下的断线档选定原则见下表。
3、产生的原因
断线：大多发生于小截面架空线。
表9−1 断线事故原因统计表
原因 次数
雷击 115
外力破坏 覆冰 113 29
大风 21
振动 压接管抽签 不明 21 17 164
百分比
24％
23.5％
6％
4％
4％
3.5％
35％
不平衡张力： （1）高差悬殊的连续档气象条件变化； （2）不均匀脱覆冰； （3）集中荷载； （4）改建中的档距变化。
设有n 根次导线，耐张段内有连续 m 档，各档等高等档 距，档距为l0，断线前每根次导线的水平张力为 T0，悬垂串长 ，重GJ，第 k 档相导线断线后尚剩 n’ 根次导线。 当一相内有次导线断裂时，一般认为断线档内的间隔棒 被拉脱或损坏，故不承受张力差，即张力差全部作用在悬挂 点上。
断线后断线档的档距及剩余n‘ 根次导线的张力均要增加， 其它档的档距及张力均减小。设断线后第 i 档每根次导线的 张力Ti ，档距变化量△li与每根导线张力Ti 的关系，仍可用式 （9−2）表示。
1.3043
5500 2.5037
1.5062
6000 2.6586
（3）按照作图法 的步骤，根据图 9−4 ， 求得各档导线的残余 张力、直线杆塔承受 的不平衡张力以及悬 挂点偏移量，列于表 9−7。
导线残余张力（N） T7 0 T8 4413 T9 5907 T10 6450 不平衡张力差（N） ΔT7 4413 ΔT8 1459 ΔT9 556 悬点偏移量（m） δ7 2.15 δ8 1.05 δ9 0.47