管道水力计算

管道水力计算
新大技术研究所：戴颂周
2012 年3 月2 日
目录
第一章单相液体管流动和管道水力计算 (3)
第一节流体总流的伯努利方程 (3)
一、流体总流的伯努利方程 (3)
二、流体流动的水力损失 (3)
第二节流体运动的两种状态 (6)
一、雷诺实验 (6)
二、雷诺数 (7)
三、圆管中紊流的运动学特征—速度分布 (7)
四、雷诺数算图 (8)
第三节沿程水力损失 (9)
一、计算方法： (9)
第四节局部水力损失 (14)
第五节管道的水力计算 (17)
一、管道流体的允许流速（经济流速供参考） (17)
二、简单管道的水力计算 (19)
第二章玻璃钢管道水力计算 (20)
第一节玻璃钢管道水力计算公式 (20)
一、玻璃钢管道水力计算公式 (21)
二、管道水力压降曲线 (22)
三、常用液体压降的换算 (22)
四、常用管件压降 (24)
第二节油气集输管道压降计算 (25)
第三节玻璃钢输水管线的水力学特性 (26)
一、玻璃钢输水管水流量计算 (26)
二、玻璃钢输水管水击强度计算 (27)
第三章管道水力学计算中应注意的几个问题 (30)
一、热油管道的工艺计算 (30)
二、油水两相液体的工艺计算 (31)
三、地形变化时的水力坡降 (33)
第一章 单相液体管流动和管道水力计算
第一节 流体总流的伯努利方程
一、流体总流的伯努利方程
1. 流体总流的伯努利方程式（能量方式）
=++g
c g P Z 221111αρw h g c g P Z +++222222αρ 2. 方程的分析
(1) 方程的意义
物理意义：不可压缩的实际流体在管道流动时的能量守恒，或者说，上游机械能=下游机械能+能量的损失。

(2) 各项的意义
-21,z z 单位重量流体所具有的位能，或位置水头，m ，即起点、终点标高。

-g p g p ρρ/,/21单位重量流体所具有的压能，或压强水头，m ；即P 1 P 2为起点、
终点液流压力，-g c g c 2/,2/222211αα单位重量流体所具有的动能，或速度水头，
m ；即C 1 C 2为液流起、终点的流速。

-21,αα单位重量流体的动能修正系数；-w h 单位重量流体流动过程的水力损失，m 。

二、流体流动的水力损失
1. 水力损失的计算
液体所以能在管道中流动，是由于泵或自然位差提供的能量。

液体流动过程中与各种管道、阀件、管件发生摩擦或撞击而产生阻力。

同时液体质点间的互相摩擦和撞击也要产生阻力。

为了使液体继续流动，就必须供给能量，以克服这些阻力。

用于克服液流阻力的能量，就是管路摩阻损失。

水力损失一般包括两项，即沿程损失f h 与局部损失m h 。

因此，流体流动时上、下游截面间的总水力损失w h 应等于两截面间的所有沿程损失与局部损失之和，即
∑∑+=m f w h h h
2. 关于沿程损失
(1) 实质：沿程流动过程中，由于实际流体具有黏性，流体层之间以及流体与壁面间将产生摩擦阻力损失，即沿程损失，因此，其实质是摩擦损失。

(2) 发生的地点：平顺长直的管段上，或者说等径直管段上。

(3) 计算式：
g c d l h f 22
λ=
式中，-λ沿程损失系数；-d l ,管段长度与直径，m ；-c 管道截面上的平均流速，m/s 。

3. 关于局部损失
(1) 实质：由于实际流体具有黏性，在流经有局部变化的管段时将产生碰擦，并产生漩涡而引起阻力损失，即局部损失，因此，其实质是漩涡损失。

(2) 发生的地点：管段有局部改变的地点，如突变、渐变、转折、弯曲、分汇流及有阀门等管道附件处。

(3) 计算式：
g c h m 22
ς=
式中，-ς局部损失系数。

4、两种水头损失大小比重
第二节流体运动的两种状态
一、雷诺实验
1. 实验装置
由于实际流体具有粘性，因此流体在管道中流动时，紧贴管壁的流体其速度必然为零。

而离开管壁越远，流速逐渐增大，到管道中心处的流速最大。

2. 实验结论
(1) 如图，出现层流、临界流及紊流的流动状态。

A．层流：流体质点间分层运动，不相掺混；
B．紊流：流体质点间不再分层运动，而是相互掺混，呈现较混乱的状态。

C．临界流：又称过渡流，是层流向紊流或紊流向层流转变的过渡状态流动。

(2) 层流向紊流转变时的临界速度
A. 下临界速度c nx: 紊流向层流转变时的临界速度；
B. 上临界速度c ns: 层流向紊流转变时的临界速度。

工程上，下临界速度更有实际意义。

(3) 影响流动状态的因素
A.流速；
B. 流体的物性，主要是密度、黏度等；
C. 管道的特征尺寸，管
流动一般取管直径。

上述因素的综合，便是雷诺数Re。

二、雷诺数
1. 表达式
ννμρd Q cd cd π4Re ===
式中：ρ——密度 kg/m ³
μ——动力粘度 mPa.s
ν——运动粘度 ㎡/s （运动粘度等于动力粘度与流体密度ρ之比，ν=μ/ρ）
с——管道截面上的平均流速 m/s
d ——管道直径 m
Q ——管路中介质体积流量，米3/秒
雷诺数Re 是判断流体流动状态的判据。

它表示流体所受的惯性力与黏性力之比。

若Re 数较小，则黏性力占主导地位，流体易保持原来状态而呈现层流状态；若Re 数较大，则惯性力占主导地位，流体易打破原来状态而呈现紊流状态。

2. 管流动时的临界雷诺值Re c
2000Re ===νμρd c d c nx nx c
3. 一般管流(粗糙管)管流动时流态的判定
Re<2000时，流体为层流；Re>4000时，流体为紊流；4000>Re>2000时，流体为临界流。

三、圆管中紊流的运动学特征—速度分布
1．圆管横截面积的紊流结构
（1）近壁处：流体呈层流体；
（2）管中心较大区域：流体呈紊流状态；
（3）层流至紊流过渡区
2．水力光滑和水力粗糙
（1）绝对粗糙度与相对粗糙度：平面凸起的平均高度称为绝对粗糙度，记作△；绝对粗糙度△与管直径d之比△/d称为相对粗糙度。

（2）水力光滑与水力粗糙：紊流的层流底层厚度δ大于壁面的绝对粗糙度△，即δ>△，称此时管道为水力光滑管；反之，即δ<△，则为水力粗糙管。

（注意）水力光滑和水力粗糙是相对的，不是绝对不变的。

影响因素主要为雷诺数、相对粗糙度△/d等。

四、雷诺数算图
雷诺数算图
例：已知流速为2米/秒，管径150mm ，介质粘度5厘沱，求雷诺数。

解：联AB 交辅助线于C 点，从C 点与D 点联直线交Re 轴于E 点，可读出雷诺数Re=60000
第三节 沿程水力损失
一、计算方法：
沿程水力损失的计算有多种经验公式，下面介绍达西公式和列宾宗公式 沿程摩阻g
V D L h T 2*2λ= 式中：h r ——管道沿程摩阻，m
L ——管道长度，m
D ——管道径，m
V ——液流平均流速，m/s
g ——重力加速度，m/s 2
λ——水力摩阻系数
水力摩阻系数与管道中液体流动状态（雷诺数）、管子的粗糙度、管径等因素有关。

不同λ值可按下表进行计算。

（一）
不同流态下的的λ值 （达西公式）
粗糙区 Re>Re 2 2
)2174.1(1ελg -= （二）利用莫迪图(Moody Figure)查λ值。

莫迪图查法：横坐标为雷诺数Re ，右侧纵坐标为当量的相对粗糙度/d '∆(其中当量粗糙度'∆可按经验查书P 158表4-4)，左侧纵坐标即为沿程水力损失系数λ。

查图时，利用Re 和/d '∆所对应的曲线交点，即可获得λ。

利用莫迪曲线图，确定沿程阻力系数值λ，即能确定流动是在那一区域，非常方便。

莫迪图
在以上不同流态下的的λ值表中，雷诺数是一个划分流态的标准，Re=VD/v 它标志着液流中因粘滞性造成的阻力损失和由于液体质点碰撞造成的惯性力损失，在总的阻力损失中所占的地位。

Re 很小时，粘滞阻力起主要作用。

Re 很大时，惯性力损失起主要作用。

v ——流体的粘度（㎡/s ）.
e —管子的绝对粗糙度（mm ）表示管道壁突起的绝对高度，绝对粗糙度与管道径的比值称为相对粗糙度，即D
e r e 2==ε。

由于管道壁的绝对粗糙度分布不均，且大小不等，因此，在实际上采用的是绝对粗糙度平均值，称之为当量粗糙度，
（以K 表示）。

其植受管子材料、使用年限、腐蚀程度的影响。

对于绝大数钢管，当量粗糙度K=0.1-0.2mm 。

对于输油管建议采用K=0.14-0.15mm 。

东北输油管道设计时取K=0.2mm （三）
管壁当量粗糙度K
m A Re =
λ表示水力摩擦系数，并将24D Q V π=,νD Q
R 54e =
代入上式，整理后写出： L D Q Ht m
m m
--=52νβ
式中 g
A
m
m -=
248πβ（秒2/米）， Q ——体积流量（m ³/s ）
ν——液体运动粘度（㎡/s ） D 、L ——管径、管道长（米）。

A 、m 是与流态有关的常数。

不同流态下的A 、m 、β值见列宾公式
输油管道水力学计算公式（列宾宗公式）
不同流态的A 、m 、β值
注：混合区计算式为从25.0)Re
68
(
11.0ελ+=推导出，其误差约为5%。

（五）、各流态区域液流摩阻T h 与流量Q 、粘度ν、管径D 、管道长L 等参数间的关系。

1、流量Q 对摩阻的影响。

在管径一定及其它条件相同的情况下，液体的流量越大，摩阻损失也越大。

而且在不同的流态区，流量对摩阻的影响程度各不相同：层流区，摩阻与流量成正比（T h αQ ）；紊流水力光滑区摩阻与流量的1.75次方成正比（T h αQ 1.75）；紊流粗糙区摩阻与流量的平方成正比（T h αQ 2）。

即流量增加一倍，紊流区摩阻
增加三倍，层流区和水利光滑区各增加1倍和2.36倍。

2、粘度对摩阻的影响
当其它条件都相同时，液流的粘度越大，摩阻损失也越大、层流区，粘度对摩阻的影响最显著，摩阻与粘度成正比（T h αν）；水力光滑区，摩阻与粘度的0.25次方成正比（T h αν0.25）；阻力平方区，粘度不影响摩阻损失
3、管道L 长对摩阻的影响
摩阻损失与管道长度成正比关系（T h αL ），这对各流态都一样。

4、管径D 对摩阻的影响
管径越大，摩阻损失越小。

在层流区，（T h α41D ν）；水力光滑区（T h α75
.41
D
）；紊流粗糙区，（T h α
51
D
）。

即，当管径增加一倍时，不同流态区的摩阻相应减少为原来的1/16，1/27，1/32。

从以上的分析可以看出，管道直径对摩阻损失的影响最大。

因此，要改变摩阻损失，变更管道直径，效果最为明显。

在实际输油管道中，一般很少出现紊流粗糙区。

热油管道常在水力光滑区。

轻油（汽油、煤油、柴油等）管道多在混合摩擦区。

只有输送高粘度的中质油时才可能出现在层流区。

第四节 局部水力损失
一、局部水力损失的计算
1．计算式(半经验公式—根据相似理论推导)
g
c h m 22
ξ=
由上式可知，其计算关键是局部水力损失系数ξ。

2. 局部水力损失系数ξ的影响因素
)/(Re,，局部阻件的性质等△d f =ξ
式中ξ——局部摩阻系数。

它随着管件的尺寸，液流的流态以及粘度的不同而不同。

二、当量长度和局部摩阻系数
有时为了计算方便，还用当量长度∑=∂λ
ξ
D
L 来表示局部摩阻，管件的局部
阻力相当长∂L 的直管道的沿程摩阻。

计算摩阻损失的时候，在管道长度L 这项加上∂L 即可。

各种管件，阀件等的当量长度和局部阻力系数一般由试验测得，可查水力学和有关手册。

这里必须注意的是，各种文献手册中介绍的ξ和∂L 值，都是在紊流状态下测得的，且数值各有出入，应注意选择。

下表中摘录了部分文件、阀件等的∂L （
D
L ∂
）和ξ值，它们只适用于紊流状态。

表中ξ是根据λ=0.022算的。

如实际中的水力摩阻系数为λ，则应换算为：
ξ=022
.0λ
ξo。

当量长度和局部摩阻系数
=n ξ0ϕξ
式中0ξ—紊流状态下的局部阻力系数 ϕ—辅助系数，见下表
辅 助 系 数
第五节管道的水力计算
通过计算可以获得管径d、流速c、流量q v、两类损失h f及h m、位置水头差H、压强p等，进一步可选取动力源类型、确定经济运行方式及进行分析、比较等。

一、管道流体的允许流速（经济流速供参考）
对于常规管路系统计算，可在“管道设计规”指导下，根据上述容进行即可。

其中若有较多未知项，还需依经验先行选取，最后进行校核。

管道流体输送
的允许流速yx c，即经济流速，下表可作为流速选取的参考。

经济流速——当输送的液体流速控制在某一围时，管道的建设投资和生产管理费用都比较经济。

（经济流速的表格较多，供参考表2）
给水经济流速参考表1
油气混输、原油、污水管线经济（经验）输量表2
注：油气混输流速0.5-2.0m/s时，原油流速0.8-1.2m/s；污水速度1.5-2.0m/s。

经济（经验）流速表3
二、简单管道的水力计算
1、管径初选，根据体积流量和经济流速初选管径 管线径的计算公式
ν
Q
d 8
.18=
式中：d ——管径，mm
Q ——体积流量，m ³/小时
——流速， m/秒 （参考经济流速） 2、确定Re 3、计算λ
4、计算T h ，长管以沿程损失为主，只计算T h ，并将求得的T h 值进行修正（一般修正系数1.05-1.10）作为总水力损失w h ，即w h =（1.05-1.10）T h 。

5、根据压力降选择动力（泵的扬程、排量和中间加压站的距离），若泵的扬程、排量和中间加压站的距离已确定，则压力降不符合工艺要求时，则应调整流速重新确定管线径。

再按上述程序进行计算，达到符合要求为止。

第二章 玻璃钢管道水力计算
第一节 玻璃钢管道水力计算公式
根据中华人民国石油天然气行业标准SY/T6769.1—2010，《非金属管道设计、施工验收规》第1部分：高压纤维管线管。

一、玻璃钢管道水力计算公式
玻璃钢管道的水力压降可按式（1）计算，其中摩擦系数的计算，可采用式（2）（伍德公式）和式（3）.
p d
q L f p 5
2
225.0•••=∆ρ （1） c
R b a f -•+=
（2） d
q R ••=
μρ
22.21
（3）
225.0094.0K a =K 53.0+ （4）
b=8844.0K （5）
c=1.62134
.0-K
（6）
K=ε/d （7） 式中：
P —管道水的压力，单位为兆帕（Mpa ）； △P —压降，单位为兆帕（Mpa ）；
ρ—密度，单位为千克每立方米（Kg/m3）； f —摩擦系数；
L —长度，单位为米（m ）；
q —流量，单位为每升每分钟(L/min)； d —径，单位为毫米(mm)； a —系数； b —系数； c —系数 ；
R－雷诺数,适用条件为雷诺数大于10000和1×10-5＜ε/d＜0.04；
μ—动力粘度，单位为毫帕·秒(mPa•s)；
K—相对光滑度；
ε—绝对光滑度，单位为毫米(mm)，取0.0053mm。

二、管道水力压降曲线
根据科尔布鲁克(Colebrook)公式得出水在不同管径的玻璃钢管道压降和流速及流量的关系（图1）,可由径和流量直接查出水在玻璃钢管道的压降。

三、常用液体压降的换算
可按式（8）换算：
=
p/
=或 (8)
•
W
F
P
F
W
式中：
P—常用液体压降，单位为兆帕（Mpa）
W—水力压降，单位为兆帕（Mpa）
F—常用液体压降换算系数，见表3
表3 常用液体的换算系数F
流量－L/mi n
压降－MPa/100m
流速－m/s
管径－mm
10 4.0 5.0 2.0
1.0 0.4 0.3 0.2 0.1 0.05 0.03 0.02 0.01 0.004 0.003 0.002 压降(P )
0.001
图1 水的压降曲线
图1中给出的流速围较大。

流速宜取1.0m/s～3 m/s围的数值，当流速大于3 m/s，应考虑管道运行中水锤的影响。

四、常用管件压降
管件当量长度
第二节 油气集输管道压降计算
油气集输管道的压降可按式（9）计算。

[][]L p
v v H H d G v g H H p sg m g L L
L m
m m g L L
L ρρπλθρρ
⎪⎭
⎫ ⎝⎛⎪⎭
⎫ ⎝⎛-+-
+-+=
∆112sin 13 (9)
式中：△P －混输管线压降，单位为帕（Pa ）
H L －截面含液率，无因次，其值可按流态（分离流、过渡流、间歇流、和分散流）计算确定；
ρL —液相密度，单位为千克每立方米（Kg/m ³）；
ρg —气相密度，单位为千克每立方米（Kg/m ³）；
g－重力加速度，g＝9.81（m/s2）；
θ－管道倾角（流体上坡θ为正，下坡为负，水平管θ＝0）；单位为（°）λm－混输摩阻系数，可根据无滑脱水力摩阻系数λ0、持液率H L和无滑脱持液率R L，经计算确定。

v m－气液混合物平均流速，单位为米每秒（m/s）；
G m－气液混合物质量流量，（单位为千克每秒（kg/s）；
d－管道径，单位为米（m）；
νsq－气相折算流速（m/s）；
p－管线介质的平均绝对压力，单位为帕（Pa）；
L－管道长度，单位为千米（km）；
采用Pipe Phase软件计算时，多种倾角的油气混输管道计算公式均可选用贝格斯－布里尔法。

第三节玻璃钢输水管线的水力学特性
一、玻璃钢输水管水流量计算
目前输水管材很多，有钢材、铸铁、混凝土、塑料、玻璃钢等。

由于玻璃钢壁光滑，流速系数比较大，在同样的管道直径下，水流量比较大，或者，在同样
的水流量要求下，可采用较小的管道直径，具体由管道的水流量的计算公式可见。

当管道流体力学特性用埃赞、维利阿姆式公式计算，其管道直径与流量关系为：D=1.6285C-0.36•Q0.38•I0.205 （1）
式中：D—管径（米）；
C—流速系数；
Q—流量（m³/秒）；
I水流坡度。

以钢管、铸铁管为例，C为100，玻璃钢管，C为150。

在同样适用条件下，水流坡度I是同样的，当在同样流量的情况下，玻璃钢管与钢管的直径之比为：
D GRP/D=0.86419 （2）
在同样管直径情况下，其流量之比为：
Q GRP/Q=1.46832 （3）可见在输送能力相同时，工程可选径较小的玻璃钢管道从而降低一次性工程投入，玻璃钢管道在水流量方面比钢管大许多，提高了输送能力，这是玻璃钢管的特性之一。

若采用同等径的管道和同样的流量，玻璃钢管道可比其他材质的管道减少压力损失，即节省泵的功率和能源（约30-40%），降低长期运行费用。

二、玻璃钢输水管水击强度计算
在输水管道中有泵和阀门，当泵或阀门关闭时，管道中的水会产生水击现象，
管道的水压会急烈上升，会对管道产生很大压力，有时，正因为突然关闭阀门或泵，会破坏管道。

管泵中的水击压强计算分二种情况：○
1直接水击；○2间接水击。

直接水击，是阀门、泵关闭很快的情况，这决定于管道长度和水击波的传播速度C 。

管道长度是明确，关键是水击波的传播速度C ，这不仅与管道的直径D ，壁厚t 有关，还与管道材料有关，有下列计算C 的公式：
2/1)
1(Et
D E C C O O
+=
（4）
式中：C 0 为水中声波的传播速度，C 0 =1425米/秒； E 0水的弹性模量， E 0=2.04GPa ；
E 为管壁材料的弹性模量，钢制材料取E=200GPa ，玻璃钢取E=15GPa ； 以同样的管直径和壁厚，计算出两种管道的水击传播速度，当取D=500mm ，t=10mm 时，计算结果为：
玻璃钢管道：C GEP =509.1米/秒 钢管道：C=1159.6米/秒 管道中水击产生的附加压强为：
直接水击：△P=ρсν0 （5） 间接水击：△P=ρсν0Tz
T
=ρν0
C l 2 （6）
式中：T=2l/C ；
Tz—阀门或泵的关闭时间；
ρ—水密度
l—管道长度
由式（5）可见，钢管的水击波的速度C比玻璃钢管道的水击波的速度大一倍左右，因此，水击增加的水压强度也增加一倍，所以，玻璃钢管道抗水击能力比钢管强这主要是玻璃钢材料的弹性模量低，在水击的时候容易膨胀变形，从而减小水击压强。

从式（6）可见，当阀门或
泵关闭时间Tz越长，水击产生的压强越小，这在实际使用中很重要，延长关闭时间，可大大降低水击产生的压强。

综上所述管材两点特性，可见玻璃钢输送管道水力学特性比传统管材优越。

第三章管道水力学计算中应注意的几个问题
上述管道水力学计算公式适用于单相液体。

（除玻璃钢管道中的油气集输管道压降计算公式）
一、热油管道的工艺计算
加热油品的目的在于：保证油流温度高于凝固点，以免冻结，降低油品输送时的粘度，减小流动阻力。

热油管的摩阻损失，不是一个常数，这是因为热油在沿管道流动的过程中，由于温度的不断降低，油的粘度不断增大。

因此管道单位长度上的摩阻也不断增加，计算热油管道摩阻时，必须考虑管道沿线的温降情况及油品的粘度特性。

热油管摩阻的计算方法很多，常用一种是平均粘度计算方法：
L D v Q h m m cp
m •=--52β
式中：v cp —油流平均温度下的油品粘度，平均温度按下式计算
k h cp T T T 3
231+= 其中：T h T k 分别为起始加热温度和终点温度。

二、油水两相液体的工艺计算
原油中随着含水量的增加，则油水混合粘度（又称表观粘度）亦随之增加，而且比原油粘度大很多，不同的原油粘度含水后增加的幅度不同，管道的摩阻损失也随之增加，主要是液流以油包水乳化状态为主。

当含水大约在65-75%围之间，则油水混合粘度会出现一个拐点（原油性质不同，则拐点出现点的含水率不同），拐点之后，则含水量再增加，则混合粘度下降，此时液流出现游离水和以水包油状态为主，则管道的摩阻损失下降。

所以，输送油水两相液体在不同的含水量对摩阻损失影响很大。

三、地形变化时的水力坡降
当管道途径地形起伏较大时，从纵面图上会出现下图虚线所示的情况。

这时如按起终点高差计算起点处压头，并作水力坡降图时，在终点之前水力坡降线就与管道纵断面线相交。

说明在这种情况下，按起终点高差计算的起点压头不能将原油输送到终点。

翻越点与计算长度
这是由于没有考虑到管道中间高峰影响的原因。

设该高峰出标高为Z f，它距离起点为L f，则为将原油输送到F1点所需的起点压头为：
H1=iL f+Z f-Z H> iL f+Z k-Z H=H
因而，为使原油通过F1点必须建立更高的扬程H1。

而在f1点之后，其位差（Z f-Z k）大于这段管道（L-L f）所需要的摩阻，说明在该水力坡降下液流不仅可自流到达终点，而且能量还有富余。

我们将F1点称作翻越点。

在翻越点以前的管道中原油是满管流。

在翻越点以后的管道中则出现下图所示情形。

翻越点之后
由于高差大于在该水力坡降下原油所需要消耗的能量。

这一能量供求关系的变化，打破了旧的的平衡关系，使后一段管道的某些段落流速加快。

在流速大于满管流速的管段将出现不满流。

这种情况下的不满流管段中的压力，即是此时油品的蒸汽压。

下图为不满流管段，管道原油流速加快，摩阻损失增加，水力坡降变大，使翻越点
翻越点后的流动状态
后的整个势差能量全部消耗在这段管段上。

形成了图中所示的新的平衡关系。

可见翻越点后的不满流段多消耗的能量是个浪费。

为此在设计新管道时，应考虑在这样的地段敷设小管径管，或延长站间距，以节省投资。

由以上讨论可以得出这样的结论：一是利用水力坡降线和纵面图，可以判断管道有无翻越点出现，即水力坡降线与管道纵断面线的切点为翻越点。

二是出现的翻越点不一定是管道地形起伏的最高点。

三是翻越点的出现不仅与地形起伏有
关，还与水力坡降大小有关，水力坡降越小即坡降线越平缓，越容易出现翻越点。

四是出现翻越点时，输油需要的总压力头应该按起点与翻越点之间的情况计算。

即为：
H1=iL f+Z f-Z H H1
L f——起点与翻越点之间的距离，即管道计算长度。

参考资料：
1、《水力学工程力学》——石油工业袁恩熙
2、《油库和管道设计》——石油工业
3、SY/T6769.1—2010 《非金属管道设计、施工验收规》第1部分：高压玻璃纤维管线管
4、《玻璃钢输水管的水力学特性》——文理玻璃钢新材料周祝林
5、《玻璃钢（夹砂）管道与其他管材的比较分析》——天津水力勘测。