230吨锅炉屏式过热器热力计算
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第十二节
省煤器的计算………………………………………………………………………………21
第十一节
int level(BinTreeNodlesevt}r*Beutsl,icnBt(rtrTuiontrcaoTetgtert,_eyapNnpetg)oy;oeN_pddinoeeodtd;fde*esreafc*ttrphsB*au{l)ti;cilrn/duh/tT;ciB/lr/tdo1eiTt;u1ea//NcnrNgoto_loiu(fdn(dtnbe*oetpivdlt{(roe(e}TbidpEititrcfrl(ero!-pbmu>tintrTvritgaey-l(>hlpbulteeie,rtrf=xdt)e,=apr{xkextta,)rt;ru{;k,kr)sd+n;tra+;u1t;ac}0txyBpieTNxv},ooidi{ndet&m*lkac)hi}nil(de)}l;s/e/ js+tr}+uj;cBf+BtoB.+Bid.r.L(;+adikTe+taanN=;t[agojB]e[tdkh=l.se+L+eA1e*+]nr.i;dfc=g(d.-[d;{aiB]1a/it;f/a.;t(dkaA[}ia[]>.kBtdB<}=a];aii.T[BLjt+;aNke.+d[Loni;-]aed-g>t)netahg,B[jt*]+h.)wBd+]{avhi;T=otilareiAedi[n(Be.i{dtm;.<Laive=etAoarngi.0[dLgie],e;jt2Ch=n(o{Sg-0ut9q1h,n/kAL])/t)/iL/[;2s1/e1AtA…aABBmf"…,.S(h+Bq"mniLT6m+irsnet8]e&mhBTen),amidn+dtn&a2Ot*acx(7o10u)n+t)0x{11*ixf=0( nT+o1)d*{ex2i_1f c(+(o!uT2/xn/-*10>tx+l2+cxh=1il;+dnx)o&2/d/h&e=tt_(pn!c:To0o//-duw>1enrw*_c2t/wchx-oi0.1ldu;xon)/)1c*t;cinx6o42.1ucleonfmtt+d/+5ap;t-a5//r7iLg9Cihs4ot8lNuet5nmof9ttdreLp4iegme.=h*ap3tMfAmBol(a[aTrTlit]ex(-;(><i2)nAlccetl[ha0i]}ise=l=ds1,0}A…Tc;[yoine2pu<-nT6ein=-yH>12tp)(]Te;v;enn[Co1-A-ti1o3m1d[u]nA)pHin-[/;in(tv-kL21]ene;]1reyais=A+)nef=[+(t-nm(k1Ta])eAT-p){y>nyA;r-p%c2eh…1iAld3e[2,1]3c,2e1oi20Vn0(u3e=bt×n4i{)n3t1a5)B0);,5b20A}{7,B(2ce[2a150,(l0)ds0cn(a20e,a)]×ie[13j1)1cnr2,a17Af2e0A4,i58g2jtB]b1u(B03}(a5r4,21[En)]06a1B;=07A51([}{0]b937S<A/3)56/HaL([06C0c,sT1b3)]uo[A.>81A0c5u,493]cBn<B0.]=taC5H[L8(0,A1De(4g]k/,Aa5>2EBef0,[)Fy,<]*4C[G)G]b[=2B1,,DHk)g+[]e>,I1AEJy,/[<(,81%C1c]-[8,a5bD1)]C>3C]B,D1<[D1]2Bd62,GFc3E>=41A,V5</1I5EdH475,Gf1231>01+0*J5,91<420G4+0e*30G241,7W1d+*787>13P031,4*9<1L74=41f=0+,515a24953>**/546,17<5+15=0g37413,2*0c5572>/4+517,5<6451*g524,0d+3>956,*5<0315f9+2,3e5W12>14P,12*<3L157g+=56,52f13053>105*693}64*1,{73+80217+9596510*77046873+1*71249264+*9503182+79012*176208590=*2092+8123169831731237*793}W2+531P352L5*0313173+s3T3125158*,21T2052=5,2…915W063…303P5,LTS Tini k1i(2i={a1b,2c,d…e…fg}S0)1,1k10in1i011k11k10n+1kk1Pn21>r+0ikm…00…11+1k0s1=0n11+n21K…ru…snkas1l ns,s=nk,nk a11a121a02K1)aru2s2kaa=2l203*:9(a1i+03/1jA2-03aB(3a131+Aa12=3B+42[…0+]3A…+a3aij1+n3inn149-+iH10-41au+jnfi84+fnm4+16a5B8n+58F1544):52=5706305306.986,2T76:0150,D811:00148110683171,F10ST6:06D413S024H515,1H12:007412101402H*1291u60+22f{f7m4*63a2+n58307*71836+21102*72306+722774*0674128+493}*()4+86*312=513219 5:13/5671(130+7822+6261+p03a1+341352+401143,41)p0=83,21a.8425,913,,p66331:121,0A1a24B13G,,CP4pJ9AD3KG21EHD12AFDaJ3GBH,EPaDHKBApGIBM3J2HEKIF1AJMCKCAEFCMFIIM
屏的热力计算
5．1 烟气进屏温度 ' = 1186.87 0C 查表 3-9，炉膛校核热力计算即炉膛 P
出口烟气温度 ' l
I 5．2 烟气进屏焓
' = 14374.748
P
KJ kg
查表 3-9，炉膛校核热力计算即
I 炉膛出口烟气焓 '' L
5．3 烟气出屏温度
'' = 1000 0C 《先估后校》
=327.0856 0C
t t 5．58 平均传热温差
1073.435-327.0856=766.3494 0C
3
PJ PLDpj
5．59 屏区顶棚对流吸热量
Q t H d
3.6k * *
3
PFJ
PLD
Bj
= 3.686.4704 766.3494 45.7 31642.3221
=
344.544
KJ kg
Q Q H 5．23 屏区水冷壁吸收的辐射热量
f
f
*
SL
PSL
H H PQ
PJ
PFJ
549.622
30.1 317 45.7
45.6124
KJ
kg
Q Q H 5．24 屏区顶棚吸收的辐射热量
f
f
*
DP
PLD
H H PQ
PJ
PFJ
KJ kg
549.622 15.6 23.6397 317 45.7
5． 10 炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量
Q Q I F S ' f
(
') ' /
P
YC
L
P
锅炉热力计算
式中： 为保热系数，考虑炉膛向外部环境散热的系数
1 q5 (14 4) gq5
4/12
炉内烟气放热量
VC pj 为温度Ta 至 T 之间燃烧产物的平均热容量
式中：I
0 rk
、I 0lk
分别为理论热空气、冷空气的焓，KJ/Kg。
5/12
炉膛出口烟气温度及 辐射传热量计算式
高温烟气和管壁间辐射换热量应等于炉内烟气的放热量，由此可得 炉内辐射传热基本方程式
a 0 p F jT h 4 y B jV p(C T ja T ）
根据相似理论将上述方程变换为无因次相似准则方程可得到炉膛出
Q d f ( I I I 0 f ) ， k / k J （ 1 g 4 ） 5
I I 0 y ( 1 )I k 0,k/k Jg I I 0 y ( 1 ) I k 0 ,k /k J
对于空气预热器以外的各
对流受热面，漏风焓值
I
0 f
取冷空气温度（20～30℃） 计算
对管式空气预热器，I
0 f
按该段空气预热器进、出口 空气温度的平均值计算
1/22
工质对流吸热量Qdx
过热器和省煤器：
Q dxB D j(ii)k , /J k g(1 57)
屏式过热器及吸收炉内辐射热的 对流过热器：
Q dx B D j(ii)Q f,k/J k g(1 5 6) Q f Q f Q f ,k / k J ( 1 g 9 ) 5
口烟气温度计算式
T
Ta
MaB0j VFC pTaj3
,K （ 144） 3 0.61
锅炉温升率计算公式表
我们在供热运行一线经常会听到有些运行人员会说：某某品牌或者类型的锅炉不行——烧不上温度。
但具体怎么不行？他也说不清楚。
其实锅炉热效率大概怎么样还是很容易判断的。
一是看锅炉排烟温度高不高；二是检测燃料是否充分燃烧，烟气过氧系数是否超标，排烟量是否过大；三是看锅炉整体保温效果如何；如果以上三条都基本达标的话锅炉热效率就是合格的。
以下就简单介绍一下燃气锅炉热效率测算方法：锅炉蒸发量与锅炉热效率1吨/时（t/h）≈60×104千卡（大卡）/时（kcal/h）≈0.7兆瓦（MW）锅炉的热效率的测定和计算通常有以下两种方法：1．正平衡法用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法叫正平衡法，又叫直接测量法。
正平衡热效率的计算公式可用下式表示：热效率＝有效利用热量/燃料所能放出的全部热量*100％＝锅炉蒸发量*（蒸汽焓－给水焓）/燃料消耗量*燃料低位发热量*100％式中：锅炉蒸发量——实际测定，kg/h；蒸汽焓——由表焓熵图查得，kJ／kg；给水焓——由焓熵图查得，kJ／kg；燃料消耗量——实际测出，kg/h；燃料低位发热量——实际测出，kJ／kg。
上述热效率公式没有考虑蒸汽湿度、排污量及耗汽量的影响，适用于小型蒸汽锅炉热效率的粗略计算。
从上述热效率计算公式可以看出，正平衡试验只能求出锅炉的热效率，而不能得出各项热损失。
因此，通过正平衡试验只能了解锅炉的蒸发量大小和热效率的高低，不能找出原因，无法提出改进的措施。
2．反平衡法通过测定和计算锅炉各项热量损失，以求得热效率的方法叫反平衡法，又叫间接测量法。
此法有利于对锅炉进行全面的分析，找出影响热效率的各种因素，提出提高热效率的途径。
反平衡热效率可用下列公式计算。
热效率＝100％－各项热损失的百分比之和＝100％－q2－q3－q4－q5－q6式中：q2——排烟热损失，％；q3——气体未完全燃烧热损失，％；q4——固体未完全燃烧热损失，％；q5——散热损失，％；q6——灰渣物理热损失，％。
锅炉热力计算讲解
高温烟气和管壁间的辐射换热
根据传热学基本公式，高温烟气每小时传给辐射受热面的热量可
用下列公式计算：
Qf a 0 ( xi Fi )(Th4y
Tb4 )
a 0 ( xi Fi )Th4y
(1
Tb4 Th4y
), kW
式中：a 为炉膛黑度；Fi 为布置水冷壁的炉墙面积，m2 ，xi为 水
2/3
工质质量流速ρω与 烟气速度Wy的选择
工质质量流速ρ ω 太低，工质的传热能力下降，受热面管壁温度升 高；ρ ω 太高，工质的流动阻力大，电耗大
通常要求过热器系统的总阻力应不大于过热器出口压力的10%；再热 系统的总阻力应不大于再热蒸汽进口压力的10%；省煤器中水的阻力应 不大于汽包压力的10%。推荐值见表12-5
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算 设计计算 给定锅炉容量、参数和燃料特性 确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率； 各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等 常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
1/2
热力计算方法
校核计算 已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性 确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等 用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及 经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常 采用校核计算方法 锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行 对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度 包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数， 故需先假定，然后用逐步逼近法去确定
2/2
炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
大型锅炉屏式过热器热力计算方法分析
ｆ＇ ｈｐ
７
３ 均计入 法 即在入口处计及 那
么在出口也计入
３
４
５ 式中Ｑｆｈ＇ｐ 按
２
式计算
而
Ｑ
ｆ＇＇ ｈｐ
应按下式计算
Ｑ
ｆ＇＇ ｈｐ
Ｑ
ｆ＇ ｈｐ
１－ａ
ϕｐ
８
关于屏间烟气向屏后辐射的热量 Ｑ ｐ ｈ 也有
两种处理方法
１ 传统方法 即认为该辐射热来自从炉
膛的辐射热 校核的热量 Ｑｐｑｄ 为下式
Ｑｐｑｄ ϕ Ｉ＇ｈｐ－Ｉ＇＇ｈｐ
Abstract： Ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｔｈｅｒｍａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｐｌａｔｅｎ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ ｉｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ａｎｄ ａ ｍｏｒｅ ｓｔｒｉｃｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ． Ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｍｅｔｈｏｄｓ，ｔｈｅ ａｕｔｈｏｒ ａｎａｌｙｚｅｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｌａｔｅｎ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ ｂｒｏｕｇｈｔ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ． Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｎｏｔ ｅｘａｃｔ ｉｎ ｐｈｙｓｉｃｓ ａｎｄ ｎｏｔ ｆａｖｏｒａｂｌｅ ｔｏ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ． Key words: Boiler Platen superheater Thermal Calculation
由炉膛的热力计算可得炉膛的出口烟温 炉膛的
平均热负荷
锅炉热量计算,锅炉的主要参数
锅炉热量计算,锅炉的主要参数锅炉热量计算锅炉的主要参数文章来源：/锅炉的主要参数,包括锅炉产生热能的数量和质量两个方面的指标。
如蒸汽锅炉的主要参数是生产蒸汽的数量和蒸汽的压力、锅炉计算,热水锅炉的主要参数是热水的流量和热水的压力、温度。
一、锅炉出力蒸汽锅炉的出力是指每小时所产生的蒸汽数量,也称为锅炉的蒸发量,用以表示其产汽的能力。
蒸发量又称为容量,用符号 d 来表示,锅炉计算的单位是“t/h“。
新锅炉出厂时,铭牌上所标示的蒸发量,指的是这台锅炉的额定蒸发量。
所谓额定蒸发量, 是指锅炉燃用设计的燃料品种,并在设计参数下运行,即在规定的压力、温度和一定的热效率下,长期连续运行时每小时所产生的蒸汽量。
热水锅炉的出力是指锅炉在确保安全的前提下长期连续运行,每小时输出热水的有效供热量,锅炉设计招聘锅炉的额定供热量。
热水锅炉的额定供热量用热天元锅炉性质表示,其单位为“mw“。
二、锅炉压力压力是指垂直作用在单位面积上的力,通常叫压力(实际上是压强)。
用符号p 表示,单位是“锅炉热量计算“。
锅炉的压力是根据所用广州沼气炉材料在一定温度条件下的强度,受压元件的几何形状以及受压特点等条件,按照国家颁布的有关强度计算标准,对各个受压元件分别进行壁厚计算, 然后从中选出一个所能承受的压力最低值,作为这台锅炉的最高允许使用压力。
蒸汽锅炉内为什么会有民用锅炉原理呢这是因为锅炉内的水吸收热量后,由液体状态哈尔滨二手锅炉气体状态,体积膨胀。
由于锅筒是密闭容器,蒸汽不能自由膨胀,而被迫压缩在锅筒内,因此对筒壁就产生压力。
热水锅炉压力主要由热水本身的压力造成的。
热水锅炉的水是由给水泵送入锅炉的,给水泵的出口压力减去管道阻力就是锅炉的给水压力。
大气压力是指空气作用在地球表面上的质量力。
由于1m3 空气在0。
时的质量为 1.29kg, c 所以地球上部的大气层对地球表面有一定的压力,这个压力叫大气压力。
0。
时在北纬22.5。
c 的海平面上(即海拔零米处)大气压力是0.1013mpa,工程上常用工程大气压,它是每kg 质量的物质作用在1cd 面积上的力,数值是0.0981mpd 工程上常把二者简化为同一数值,约为0.1mpa)。
锅炉本体热力计算
qf
Bj 'Qf Hf
kW / m2
qV
B' Qne t,a r Vl
kW
/ m3 ；qR
B' Qne t,ar R
kW / m2 B’—每秒燃料消耗量，kg/s。
5
七、锅炉本体热力计算
6.2 对流传热面传热计算
6.2.1基本方程式
以燃烧1kg燃料为计算基础：
传热方程式： Qcr 热平衡方程式：
七、锅炉本体热力计算
7.1 锅炉传热过程及计算
7.1.1炉膛几何特性
炉膛容积Vl：由炉子火床表面至炉膛出口烟窗之间的容积。
炉膛周界面积Fl：包围炉膛容积的所有周界封闭面积的总和，包 含火床面积R、全部水冷壁面积、未有水冷壁的炉墙面积和出口 烟窗第一排水管中心线面积。
有效辐射受热面Hf ： 有效角系数x：火焰投射到管壁受热面的总热量与投射到炉壁
KHt Bj'
kJ / kg
烟气侧： Qrp (I'I"Ik0)
工质侧：
Qrp
D' (i"i' ) Bj' Qf
kJ / kg
kJ / kg
炉膛出口烟窗后的对流受热面，受到的炉膛辐射热：
Qf
'
ch
q f Fch Bj '
xgs
kJ / kg
6
七、锅炉本体热力计算
6.1.6炉膛换热计算
炉膛换热无因次方程式： Bo( 1 )＝ 4h "l4n
al m 1 l " 1 l "
波尔茨曼准则—Bo＝
B 0
锅炉热力计算
锅炉热力计算锅炉热力计算是指根据给定的燃料热值、锅炉效率、蒸汽参数等数据，计算出锅炉的热效率、蒸汽产量、烟气排放等相关参数的过程。
下面是锅炉热力计算的一些相关参考内容：1. 锅炉热力计算的基本原理：锅炉热力计算基于能量平衡原理，即燃料的能量输入必须等于锅炉输出的热能和热损失的总和。
根据能量平衡原理可以得出以下公式：燃烧器燃料输入 = 燃料热值 ×燃料用量锅炉热效率 = 锅炉输出热能 / 燃料热值 × 100%蒸汽产量 = 锅炉输出热能 / 蒸汽焓值2. 锅炉热力计算中的关键参数：(1) 燃料热值：指燃料所含热能的大小，不同燃料的热值有所差异，常用的单位是千焦/千克（kJ/kg）或大卡/千克（kcal/kg）。
(2) 锅炉效率：指锅炉从燃料中转化为有效热能的百分比。
锅炉效率受燃料的质量和燃烧过程的控制，常用的单位是百分比。
(3) 蒸汽参数：包括蒸汽压力、蒸汽温度和蒸汽湿度等，蒸汽参数直接影响锅炉的输出能力和蒸汽的质量。
(4) 烟气排放：指锅炉燃烧后产生的废气中的污染物种类和浓度，一般包括烟尘、SO2、NOx等，烟气排放直接关系到锅炉的环保性能。
3. 锅炉热力计算的步骤：(1) 确定锅炉运行工况：包括燃料种类、燃烧方式、蒸汽参数要求等。
(2) 选择合适的燃料：根据工况要求和燃料性能进行选择，同时考虑燃料的成本和环保性能。
(3) 计算燃料用量：根据燃料热值和锅炉热效率计算出燃烧器燃料输入。
(4) 计算锅炉热效率：根据锅炉输出热能和燃料热值计算出锅炉热效率。
(5) 计算蒸汽产量：根据锅炉输出热能和蒸汽焓值计算出蒸汽产量。
(6) 评估烟气排放：根据燃料成分和燃烧条件计算出烟气中污染物的生成量和浓度。
4. 锅炉热力计算的应用：锅炉热力计算广泛应用于锅炉设计、运行管理和节能改造等方面。
通过热力计算，可以准确评估锅炉的热效率和蒸汽产量，以指导合理的锅炉选择和操作管理。
此外，通过锅炉热力计算，还可以评估锅炉的污染物排放情况，以指导锅炉环保改造和减排工作。
锅炉课程设计
d fj
2、工质侧热平衡方程：
d Qp
'' ' D(hp hp )
Bj
Q pf
3、传热方程：
Q
d p
3.6 K tS j Bj
9
屏式过热器传热系数
K
1
1 1 (1 )( )α1 Q α2 Q
f p d p
10
三、 凝渣管的热力计算
后水冷壁引出的一排10根管子，上方布置 宽7.68m，深0.55m的顶顶棚管过热器作为附 加受热面。 凝渣管内是汽水混合物，工质的温度各处相等。 1、烟气侧热平衡方程：
Q (I I ) Q
d nz ' nz '' nz
2、传热方程：
d fj
3.6 K tSnz Q Bj
d nz
11
传热系数
凝渣管内是汽水混合物
K ψ 1 1 α1 α 2 ψα1
为热有效系数，与煤种有关。
12
四、对流过热器的计算公式
1、烟气侧热平衡方程：
' '' 0 d Qd ( I I I ) Q dg dg dg h fj
220t/h 锅炉课程设计
1
2
一、 对流受热面的热力计算
3
基本计算公式
1、烟气侧热平衡方程：
0 Qd ( I ' I '' I h )
2、工质侧热平衡方程：
D(h'' h' ) Q Bj
d
3、传热方程：
Qd 3.6 K tS Bj
4
加热炉锅炉吨位计算公式
加热炉锅炉吨位计算公式在工业生产中，锅炉是一种重要的能源设备，用于产生蒸汽或热水，供应给生产过程中的各种设备。
而加热炉锅炉的吨位计算是锅炉选型和设计的重要环节之一。
本文将介绍加热炉锅炉吨位计算的公式和相关知识。
首先，我们需要了解什么是加热炉锅炉吨位。
所谓锅炉吨位，是指锅炉的蒸发量，即锅炉每小时产生的蒸汽量。
吨位的大小直接影响着锅炉的选型和设计，对于工业生产过程中的能源消耗和生产效率有着重要的影响。
加热炉锅炉吨位的计算公式如下：锅炉吨位 = 锅炉热效率锅炉热量 / (蒸汽干度蒸汽定容热)。
其中，锅炉热效率是指锅炉在燃烧燃料时产生的热量与燃料热值之比，通常以百分比表示；锅炉热量是指锅炉每小时产生的热量，通常以千焦或千瓦时表示；蒸汽干度是指蒸汽中干燥部分所占的比例，通常以百分比表示；蒸汽定容热是指单位质量蒸汽在定容过程中释放的热量，通常以焦耳/千克或千焦/千克表示。
在实际应用中，我们需要根据具体的生产工艺和能源需求来确定锅炉的吨位。
首先，我们需要确定生产过程中所需的蒸汽量，然后根据锅炉的热效率和热量来计算锅炉的吨位。
在计算过程中，还需要考虑蒸汽的干度和定容热，以确保锅炉能够满足生产过程中的能源需求。
除了计算公式之外，还有一些其他因素需要考虑。
例如，锅炉的工作压力和温度、燃料的种类和质量、锅炉的结构和材料等都会影响锅炉的吨位计算。
因此，在进行锅炉吨位计算时，需要综合考虑这些因素，以确保锅炉的选型和设计能够满足生产过程中的能源需求。
在实际工程中，通常会根据生产工艺和能源需求来确定锅炉的吨位。
一般来说，锅炉的吨位越大，产生的蒸汽量就越大，能够满足更大规模的生产需求。
因此，在进行锅炉吨位计算时，需要充分考虑生产过程中的能源消耗和生产规模，以确定最合适的锅炉吨位。
总之，加热炉锅炉吨位计算是锅炉选型和设计的重要环节，直接影响着工业生产过程中的能源消耗和生产效率。
通过合理的计算和选择，可以确保锅炉能够满足生产过程中的能源需求，提高生产效率，降低能源消耗，从而实现经济效益和环保效益的双赢。
220th高压煤粉锅炉热力计算
第1章设计任务书
1.1设计题目220t/h高压煤粉锅炉
1.2原始资料
(1)、锅炉额定蒸发量；D1=220t/h
(2)、过热蒸汽压力：P1=9.9MP
(3)、过热蒸汽温度；t1=540℃
(4)、给水温度；tgs=215℃
(5)、给水压力；pgs=11.3Mpa
(6)、排污率； Ppw=1.5%
4576
4637
4729
600
4449
3715
5340
5451
5563
5637
5749
700
5264
4378
6318
6449
6580
6668
6799
800
6094
5053
7311
7462
7614
7715
900
6939
5738
8305
8477
8649
1000
7798
6423
9353
9545
9738
1100
高过出口
α＂=1.20
低过出口
α＂=1.23
省煤器出口
α＂=1.25
空预出口
α＂=1.28
℃
Iºy
Iºk
Iy
Iy
Iy
Iy
Iy
100
693
591
897
200
1403
1191
1781
1817
300
2132
1804
2707
2761
400
2885
2426
3612
3660
3733
7后屏过热器结构尺寸和热力计算
序号符号单位计算公式或数据来源1d×mm 选用2z 1片3n 1根 4c m 据图计算5h pj m 据图计算6s 1mm 7s 1/d s 1/d 8s pj 2mm9s pj 2/d s pj 2/d10x hp 赵翔《锅炉课程设计》附录三图I(a)之511A f pq m 2A f pq =A ch12A p m 2按图计算13A js p m 2A p x hp 14A ld m 2据图计算15A cq m 2据图计算 A ld +A cp17A f p m 218A fld pfj m 2 A sl20m 2根据结构图21m 2根据结构图A24 kg/(m 2*s)（D-D jw2)/()名称符号单位公式单片管子根数屏的深度屏的平均高度横向节距后屏过热器结构尺寸计算名称管径及壁厚屏片数屏区接受炉膛热辐射面积屏的对流受热面积屏的计算对流受热面积屏区炉顶受热面积比值纵向平均节距比值屏的角系数 后屏过热器热力计算序号25m屏区两侧水冷壁受热面积屏接受炉膛热辐射面积炉顶附加受热面辐射面积烟气进屏流通截面烟气平均流通截面积蒸汽流通截面积烟气有效辐射层厚度16192223烟气出屏流通截面蒸汽质量流速m 2m 2m 2A pfj A pj S屏区附加受热面积水冷壁附加受热面辐射面积m 2烟气进屏温度Θ'p ℃查表炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气温度Θ"1烟气进屏焓h'ypkJ/kg 查表炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气焓h"y1烟气出屏温度Θ"p ℃先估后算烟气出屏焓h"yp kJ/kg 查焓温表烟气平均温度Θpj ℃(Θ'p +Θ"p)/2屏区附加受热面对流吸热量Q d pfj kJ/kg 先估后计算，Q ld pfj =83 ,Q slb pfj =130屏的对流吸热量Qd pkJ/kg υ*（h'yp -h"yp +Δα*hlk )-Q dpfj炉膛与屏相互换热系数β赵翔《锅炉课程设计》附录三图Ⅵ炉膛出口烟囱的沿高度热负荷分配系数ηyc赵翔《锅炉课程设计》附录三图Ⅶ屏入口吸收的炉膛辐射热量Q 'f pkJ/kgQ ‘f p =Q hp屏间烟气有效辐射层厚度s m 查表屏的结构数据表屏间烟气压力p Mpa 近似0.1MPa 左右水蒸气容积份额r H2O 查表烟气特性表三原子气体辐射减弱系数k y1/(m ·Mpa)10*（(（0.78+1.6*ΥH2O ）/sqrt(10*p n s ))-0.1)*(1-0.37*T pj /1000)三原子气体和水蒸气容积总份额r nkg/m ³查表烟气特性表灰粒的辐射减弱系数k h 1/(m ·Mpa)55900/power((Θpj +273)^2*d h ^2)烟气质量飞灰浓度μhkg/kg 查表烟气特性表烟气的辐射减弱系数k1/(m ·Mpa)K y *r n +k h *μh567812341314151691011121718屏区烟气黑度α 1-e -kps屏进口对出口的角系数x sqrt((c/s 1)^2+1)-c/s 1注：s 1单位为m燃料种类修正系数ξτ取用屏出口烟囱面积A"pm ²查表4-5屏的结构数据计算炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量Q f p"kJ/kg(Q'fp *(1-α)*x)/β+3600*(б0*α*A ch *T 4pj *ξr )/B j注：σ0=5.67*10-11W/(M ²·K 4)屏区吸收的炉膛辐射热Q f pqkJ/kgQ 'f p -Q"f p屏区附加受热面吸收额辐射热量Q f pfjkJ/kgQ f pq *(A pfj /(A pj +A pfj ))屏区水冷壁吸收的辐射热量Qf pslkJ/kg Qf pq*(A sl /(A pj +A pfj ))屏区顶棚吸收的辐射热量Q f pld kJ/kg Q f pq *(A dp /(A pj +A pfj ))屏吸收的辐射热量Q f p kJ/kg Q f pq -Q f pfj -Q f psl -Q f pld屏吸收的总热量Q p kJ/kg Q dp +Qf p第一级减温水喷水量D jw1kg/h取用第二级减温水喷水量D jw2kg/h 取用屏中蒸汽流量D p kg/h D-D jw2蒸汽进屏焓h'pkJ/kg (（D-D jw1-Dj w2)h"dw +D jw1h gs )/(D-D jw2)蒸汽进屏温度t'p℃查蒸汽特性表，p= 11 mpa蒸汽出屏焓h"p kJ/kg h 'p +B j *Q p /(D-D jw2)蒸汽出屏温度t"p ℃查蒸汽特性表，p= 10.5屏内蒸汽平均温度t pj℃(t 'p +t"p )/221222324192029303132252627283733343536屏内蒸汽平均比容v pj m ³/kg 查蒸汽特性表，p= 10.75 ,t=396.85屏内蒸汽平均流速ωm/s （D-D jw2）V pj /（）管壁对蒸汽的放热系数α2W/(m ²·℃)赵翔《锅炉课程设计》附录三图Ⅸ烟气侧对流放热系数αdW/(m ²·℃)赵翔《锅炉课程设计》附录三图Ⅺ灰污系数ε(m ²·℃)/W赵翔《锅炉课程设计》附录二表Ⅶ管壁灰污层温度t hb ℃t pj +(（ε+1/α2）*B j *Q p )/(3.6*A p js )辐射放热系数αfW/(m ²·℃)赵翔《锅炉课程设计》附录三图xv 利用系数ξ赵翔《锅炉课程设计》附录三图XIV烟气对管壁放热系数αl W/(m ²·℃)ξ*（3.14*αd *d/2s 2x hp +αf ）对流传热系数k W/(m ²·℃)α1/(1+(1+Q fp /Q dp )*(ε+1/α2)*α1)较大温差△t d ℃01p -t 1p较小温差△t x℃0"p -t"p平均温差△t ℃若△t d /△t x ＜1.7则 △t=0.5*（△t d +△t x ）；若△t d /△t x ＞1.7则△t=（△t d -△t x ）/2.3㏒（△t d /△t x ）屏对流传热量Q p ct kJ/kg 3.6*k*△t*A js p /B j误差△Q %100*(Q d p -Q ct p )/Q d p 误差﹤2屏区两侧水冷壁水温t bs ℃查蒸汽特性表平均传热温差△t ℃0pj -t bs 屏区两侧水冷壁对流吸热量Qd pckJ/kg 3.6k △tA cq /B j误差△Q %100*(Qslbpfj -Q d pc )/Q slbpfj 误差﹤10屏区炉顶进口气焓h 1pld kJ/kg h bq +Q ld B j /(D-D jw1-D jw2)屏区炉顶进口气温t1pld℃查蒸汽特性表p=11.4383940464748494243444554555657505152535859屏间烟气平均流速ωy 41m/sB j V y （ Θpj +273）/（273*3600A pj ）数值42*516102.2686.2759114.150.41.20.92101.35398.17366.3222.4128.4450.85896.9093990466.9194.8563.02 75.726192440.129 784.7760551 0.785184744结果1173.57 16214.1107614741.7 1124.785195 1271.51040.970.95880.19 0.7851847440.10.0586 10.052875960.2042 80.876557250.01486 3.2546229130.225508060.1281512690.563.02 328.9943814 551.1956186 221.4341944 30.09066438 87.18018825329.7614242 1601.27182470507050462950 2945.84370 3109.5989694404050.0246 19.305490961916.75 11.22651712390.005 722.431595854.481 109.9419565 62.30738693803.57636719.7851249.198173 1.754781332316.3808.485 138.3931579 -6.456275318 2753.97328。
锅炉课设热力计算电子版
课程设计任务书一、课程设计题目：二、课程设计任务：1.任务：2.已知条件：三、原始资料1.锅炉结构及设计参数锅炉型号为SHL10-1.3/350-WⅢ型，如图8-1所示，炉膛内前墙、后墙、炉顶及两侧墙均布置有水冷壁，炉膛后沿烟气流程布置有凝渣管、过热器、对流管束、鳍片式铸铁省煤器和管式空气预热器。
锅炉设计给水温度105℃，给水压力1.4MPa，排污率5%，冷空气温度30℃，热空气温度150℃，排烟温度180℃，炉膛出口处负压20Pa。
设计煤种为山西阳泉无烟煤，煤质资料为：C ar=65.65%，H ar=2.64%，O ar=3.19%，Q24426kJ/kg。
N ar=0.99%，S ar=0.51%，M ar=8%，A ar=19.02%，V daf=7.85%，=ar,net锅炉受热面的设计过量空气系数及漏风系数见表8-8。
设计热力计算结果见表8-9。
平均烟温 t av ℃ 952 850 516 351 309 221 进口介质温度 t ' ℃ 197 197 197 197 105 30 出口介质温度 t ''℃ 197 197 324197137 144 介质流速 w m/s 20.42 0.52 6.56 受热面积 Hm 2 51.87 11.52 H hx =28.64H zx =16.32230.194.4 169.8 温压 t ∆℃ 755 587 319 187131传热系数 K kW/m 2·℃0.0306 0.0306 0.0309 0.0227 0.0228 吸热量QkJ/kg10781.5735.22229.46289.21111.3 1409.2图8-1 SHL10-1.37/350-W Ⅲ型锅炉本体结构简图 1-炉膛；2-烟窗及凝渣管； 3-过热器；4-对流管束； 5-省煤器，6-烟道门；7-空气预热器；8-风室；9-炉排四、热力计算步骤 （一）辅助计算1．理论空气量、理论烟气量的计算名称符号单位 计算公式结果理论空气量 0k V m 3/kg 0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar 三原子气体容积 2RO Vm 3/kg 0.01866(C ar +0.375S ar )理论氮气容积 0N 2V m 3/kg 1008.079.0ar 0k N V ⨯+理论水蒸汽容积OH 2V m 3/kg0.111H ar +0.0124W ar +0.01610k V2．各受热面烟道中烟气特性表名称符号单位计算公式炉膛与凝渣管 蒸汽过热器锅炉管束 省煤器 空气预热器 进口过量空气系数 α' 给定 出口过量空气系数 α''给定 漏风系数 ∆α平均过量空气系数 αav2/)(αα''+'实际水蒸汽容积 O H 2Vm 3/kg 0k av 0OH )1(1610.02V V -+α烟气总容积V ym 3/kg0k av O H N 0RO V )1(V V V 222-+++α当netar,arfh 4190Q ≤6时，飞灰焓fh h 可忽略不计；实际烟气焓值只需要计算设备所处温度环境对应的焓值，不必全部算。
锅炉计算公式
锅炉计算公式锅炉计算公式是指用于计算锅炉相关参数的数学公式。
锅炉作为工业生产和生活中常用的热能设备，其性能参数的计算对于锅炉的设计、运行和维护都具有重要意义。
下面将介绍一些常用的锅炉计算公式。
一、锅炉容量计算公式锅炉容量是指锅炉每小时产生的蒸汽量或热水量，通常用吨/小时或千瓦表示。
锅炉容量的计算公式如下：锅炉容量（吨/小时）= 锅炉效率× 燃料热值（千焦/千克）/ 锅炉热效率（千焦/千克）其中，锅炉效率是指锅炉的热效率，表示锅炉将燃料中的热能转化为蒸汽或热水的能力；燃料热值是指燃料每千克所含的热能。
二、锅炉燃料消耗量计算公式锅炉燃料消耗量是指锅炉每小时消耗的燃料量，通常用吨/小时或千克/小时表示。
锅炉燃料消耗量的计算公式如下：锅炉燃料消耗量（吨/小时）= 锅炉容量（吨/小时）/ 锅炉效率通过这个公式，可以计算锅炉每小时的燃料消耗量，以便进行燃料供给和成本估算。
三、锅炉排烟温度计算公式锅炉排烟温度是指燃烧产生的烟气在锅炉燃烧室排出时的温度。
锅炉排烟温度的计算公式如下：锅炉排烟温度（℃）= 炉膛出口温度（℃）- 空气预热器出口温度（℃）- 烟气净过热器出口温度（℃）锅炉排烟温度的计算可以帮助判断燃烧是否充分，以及烟气冷凝和余热回收的潜力。
四、锅炉效率计算公式锅炉效率是指锅炉将燃料中的热能转化为蒸汽或热水的能力，它反映了锅炉的能量利用率。
锅炉效率的计算公式如下：锅炉效率（%）= 实际蒸发量（或供热量）/ 理论蒸发量（或供热量）× 100%其中，实际蒸发量是指锅炉每小时产生的蒸汽量或热水量；理论蒸发量是指锅炉在理想状态下的蒸汽量或热水量。
五、锅炉水处理计算公式锅炉水处理是指对锅炉水进行化学处理，以保证锅炉运行的安全可靠。
常用的锅炉水处理计算公式包括：1. 硬度计算公式：硬度（mg/L）= 水样中的钙离子（mg/L）+2.5 × 水样中的镁离子（mg/L）2. 硷度计算公式：硷度（mg/L）= 2.8 × 水样中的碱度（mmol/L）3. 水碱度计算公式：水碱度（mmol/L）= 碳酸盐碱度（mmol/L）+ 磷酸盐碱度（mmol/L）+ 氢氧化物碱度（mmol/L）以上是一些常用的锅炉计算公式，通过这些公式可以对锅炉进行容量、燃料消耗量、排烟温度、效率和水处理等方面的计算。
锅炉整体热力计算和壁温计算
一、锅炉整体热力计算1 计算方法本报告根据原苏联73年颁布的适合于大容量《电站锅炉机组热力计算标准方法》，进展了锅炉机组的热力计算和中温再热器与低温过热器出口垂直段管壁金属温度计算，计算报告中所选取的有关计算参数和计算式均出自该标准的相应章节。
对所基于的计算方法的主要内容简述如下。
锅炉的整体热力计算为一典型的校核热力计算，各个受热面与锅炉整体的热力计算均需经过反复迭代和校核过程，全部热力计算过程通过计算机FORTRAN5.0高级语言编程计算完成。
管壁温度计算分别通过EXCEL 和FORTRAN5.0完成。
1．1锅炉炉膛热力计算所采用的计算炉膛出口烟气温度的关联式为：式中，M —考虑燃烧条件的影响，与炉内火焰最高温度点的位置密切相关，因此，取决于燃烧器的布置形式，运行的方式和燃烧的煤种； T ll —燃煤的理论燃烧温度，K ； Bj —锅炉的计算燃煤量；kg/h 。
1．2锅炉对流受热面传热计算的根本方程为传热方程与热平衡方程除炉膛以外的其它受热面的热力校核计算均基于传热方程和工质与烟气侧的热量平衡方程。
计算对流受热面的传热量Q c 的传热方程式为：式中，H —受热面面积；CV B T F M T cpjj a ︒--+ψ⨯=2731)1067.5(6.031111111"11ϕϑKgKJ Bjt KH Q c /∆=⊿t —冷、热流体间的温压， 热平衡方程为：既：烟气放出的热量等于蒸汽、水或空气吸收的热量。
烟气侧放热量为：工质吸热量按如下各式分别计算。
a ．屏式过热器与对流过热器，扣除来自炉膛的辐射吸热量Q fb ．布置在尾部烟道中的过热器、再热器、省煤器与直流锅炉的过渡区，按下式计算：2 计算煤种与工况2.1 计算煤质表1 设计煤质数据表(应用基)2.2 计算工况本报告根据委托合同书的计算要求，分别计算了两种不同的工况。
计算工况一—— 设计工况计算〔100％负荷〕根据表1中的设计煤质数据，各设计和运行参数均按《标准》推荐的数据选取。
锅炉热力计算
锅炉热力计算摘要：一、锅炉热力计算的概述二、锅炉热力计算的方法三、锅炉热力计算的实例四、锅炉热力计算的重要性正文：一、锅炉热力计算的概述锅炉热力计算是指对锅炉的燃料消耗、热效率、污染物排放等进行定量分析和计算的过程。
在锅炉设计和运行过程中，热力计算是至关重要的环节，它有助于优化锅炉的性能，提高燃料利用率，降低污染物排放，确保锅炉安全、经济、环保地运行。
二、锅炉热力计算的方法锅炉热力计算主要包括以下几个方面：1.燃料消耗计算：根据锅炉的燃料种类、发热量、灰分等参数，计算燃料的消耗量。
2.热效率计算：热效率是指锅炉有效利用的热量与燃料消耗的热量之比。
通过计算热效率，可以评估锅炉的热能利用情况，为提高热效率提供依据。
3.污染物排放计算：根据燃料的成分和燃烧过程，计算锅炉排放的烟尘、二氧化硫、氮氧化物等污染物的量。
4.锅炉运行参数计算：根据锅炉的工作压力、工作温度等参数，计算锅炉的运行状况，以确保锅炉在安全、经济、环保的范围内运行。
三、锅炉热力计算的实例以一台燃煤锅炉为例，我们可以通过以下步骤进行热力计算：1.确定燃料发热量：查阅燃煤的发热量数据，假设为24MJ/kg。
2.计算燃料消耗量：假设锅炉每小时产生10t 蒸汽，根据蒸汽的热值（假设为2MJ/kg）和燃料发热量，计算燃料消耗量为500kg/h。
3.计算热效率：根据燃料消耗量和产生的热量（10t 蒸汽×2MJ/kg），计算热效率为20%。
4.计算污染物排放量：根据燃料的含硫量（假设为1%）和含氮量（假设为0.5%），计算二氧化硫和氮氧化物的排放量。
四、锅炉热力计算的重要性锅炉热力计算对于锅炉的设计、运行和优化具有重要意义。
通过热力计算，可以确保锅炉在满足生产需求的同时，降低燃料消耗、减少污染物排放，实现绿色、可持续发展。
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热力计算 入口烟温 入口烟气焓 屏区对流传热 θ' I' Q
fh
℃ kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ K kJ/kg kJ/kg kJ/kg
炉膛出口烟温 查焓温表 假定后复校 假定后复校 I'-(Q+Qfh)/ψ 查焓温表 1/2(θ'+θ") θ+273 假定后复校 假定后复校 Q-ΔQd-ΔQn
（5）炉内传热数据 炉内屏区辐射热流 考虑反向辐射的系数 屏区改正辐射强度 计算煤耗量 保热系数 屏入口辐射热 qf β qfp Bj ψ Qf kJ/kg qfpH'f/Bj Kw/m2 — Kw/m2 kg/s 给定 θ=1127,从图11-17取得 βqf 95.37 0.96 91.5552 7.153 0.995 871
℃ ℃ kJ/kg % kg/s ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ ℃ kJ/kg % ℃ ℃ kJ/kg % %
θ"-t" 1/2(Δtx+Δtb) HΔtk/Bj×103 (Qd-Qch)/Qd×% (230t-12t)*1000/3600(12t减温蒸汽流量) 查上表 查蒸汽表（P=10.79MPa） I'd+BjΔQd/Dd 查蒸汽表（P=10.79MPa） 1/2×(t'd+t"d) θ-td HdΔtdk/（Bj×103） (ΔQd-ΔQchd)/ΔQd×% 给定 θ-t's HsΔtsk/（Bj×103） (ΔQs-ΔQchs)/ΔQs×% Q-(Qch+ΔQchd+ΔQchs)/Q
小温差 温压 屏本身对流传热量 屏本身传热误差 顶棚过热器附加受热面蒸汽流量 顶棚入口蒸汽温度 顶棚入口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽温度 顶棚蒸汽平均温度 温压 顶棚蒸汽附加受热面吸热 误差 水冷壁附加受热面工质温度 温压 水冷壁附加受热面吸热量 误差 总误差
Δtb Δt Qch e Dd t'd I'd t"d I"d td Δtd ΔQchd ed ts Δts ΔQchs es e
63.9kg/s高压锅炉屏式过热器结构 名称 符号 单位 （1）屏式过热器结构 管径 壁厚 管距： 横向 相对节距 纵向 相对节距 屏长 屏横向排数 每片屏纵向排数 屏深 炉宽 入口辐射受热面 出口辐射受热面 烟气流通截面： 出口烟道高度 入口面积 出口面积 平均面积 蒸汽流通截面 屏本身辐射角系数 屏受热面积 入口到出口角系数 辐射层有效厚度 l' F' F" F f x H ψh s m m2 m2 m2 m2 — m2 — m (l+b)(a-zd) l(a-zd) 2F'F"/(F'+F") Znπdn2/4 1+d/s×arctg((s/d)2-1)1/2-(1-(d/s)2)1/2 2zblx ((b/s1) +1) -b/s1 1.8/(1/l+1/s1+1/b)
kJ/kg kJ/kg kJ/kg — kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ m3/kg m/s —
Q'f(1-a)ψk/β Q'f-Q"f Qd+Qf 煤及重油0.5，天然煤气0.7，页岩0.2 σ0*aH"fT4ζr/Bj i+BjQΣ/D 查蒸汽表（P=10.69MPa） 1/2(t'+t") 查蒸汽表（P=10.69MPa） Dυ/f 查图
a Q'f ψh Q"f Qf QΣ ζr
— kJ/kg
1-e-kps (5)炉内传热数据 (5)炉内传热数据
0.271 871 0.1377 91.2 780.2 2195.7 0.5 181.30 3143.8 420 385.5 0.0233 12.2 0.960 0.0690 0.00000056 1.1793 2363 4.89 0.11389
568.00 672 1423.07 -0.53 60.56 320 2735.18 2744.75 321.4 320.7 736.8 80.86 0.17 320 737.50 190.25 0.13 -0.43
W/(m·℃) 查蒸汽表（P=10.69MPa） m2/s — 查蒸汽表（P=10.69MPa） 查蒸汽表（P=10.69MPa）
W/(m2·℃)0.023λ/dn(ωqdn/v)0.8Pr0.4Cd m/s Bjvy/F(1+θ/273)
W/(m·℃) 查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ m2/s — — — — —
查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ 0.000184 查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ (0.94+0.56*rH2O)*Prave 参考《原理》式（12-20）Z＞10,Cz=1 0.92+0.726rH2O（参考12-20） (1+(2σ1-3)(1-σ2/2) ) (σ1取3)（参考12-20
2 1/2
公式及计算
结果
d σ
m m
0.042 0.003
s1 σ1 s2 σ2 l z n1 b a H'f H"f
m s1/d m s2/d m
0.583 13.88 0.046 1.095 7.7 12 4×10 40 2.076 7.544 (l+b)az/(z+1) laz/(z+1) 68.08 53.62
屏区烟气对屏后受热面的辐射热量Qfh 屏出口蒸汽焓 屏出口蒸汽温度 蒸汽平均温度 蒸汽平均比容 蒸汽平均流速 管径改正系数 蒸汽热导率 蒸汽运动黏度 蒸汽普朗特数 蒸汽侧放热系数 烟气流速 标准烟气热导率 标准烟气运动黏度 平均烟气普朗特数 烟气普朗特数 管排改正系数 烟气成分及温度改正系数 节距改正系数 烟气放热系数 灰污系数 管壁温度 管壁灰污黑度 辐射放热系数 屏利用系数 烟气侧放热系数 传热系数 大温差 I" t" t υ ωq Cd λ ν Pr a2 ωy λ ν Prave Pr Cz Cw Cs ad ε tb Tb ab af ζ a1 k Δtx
kg/m3 — — 钢球滚筒磨煤机
1.32 0.0205 13
（4）工质有关数据 1.屏式过热器入口蒸汽压力 出口蒸汽压力 入口蒸汽温度 入口蒸汽焓 蒸汽流量 2.顶棚过热器蒸汽压力 蒸汽入口温度 蒸汽流量 3.两侧水冷壁工质温度 p' p" t' I' D p td' Dd t MPa MPa ℃ kJ/kg kg/s MPa ℃ kg/s ℃ 给定 给定 给定 蒸汽物性表 给定 给定 给定 给定 给定（饱和温度） 10.79 10.6 351 2898 62.78 10.79 320 60.56 320
1127 13867 1687 179.2 11991 988 1057.5 1330.5 81 190.5 1415.5 10.54 86.54 0.316
屏区烟气辐射给屏后受热面的热量 Q 屏出口烟气焓 屏出口烟温 烟气平均温度 炉顶辐射受热面吸热量 屏区水冷壁附加受热面吸热量 屏本身对流传热 烟气辐射减弱系数 飞灰辐射减弱系数 烟气辐射吸收力
I" θ" θ T ΔQd ΔQs Qd kq Kfh kps
1/(MPa·m)10.2((0.78+1.6rH20)/(10.2PnS)0.5-0.1)(1-0.37T)/1000 1/(MPa·m)43850py/(T2dfh2)1/3 — (kqrΣ+kfhufh)ps
烟气黑度 屏入口有效辐射热量 屏入口到出口辐射角系数 屏出口漏出炉膛辐射热量 屏吸收炉膛辐射 屏总吸收热量 屏区烟气辐射燃料品种改正系数
3 Байду номын сангаас2
0.576 0.56382566 1 0.97 0.61 25.55 0.01 822.83 1095.83 0.80
W/(m2·℃) 0.2λ/d(wyd/v)0.65Pr0.33CzCsCw — ℃ k — — — 查图12-20曲线3 t+(ε+1/σ2)Bj*1000*QΣ/H tb+273 一般受热面取0.8，
（3）屏区烟气有关数据 入口温度 入口焓 烟气容积 水蒸气容积份额 三原子气体容积份额 θ' I' Vy rH2O rΣ ℃ kJ/kg 炉膛出口 查焓温表 1127 13867 7.91 0.0694 0.214
Nm3/kg 烟气性质表 — —
烟气密度（标准状态） 飞灰浓度 飞灰颗粒直径
ρg ufh dfh
m m m2 m2
6.78 68.8 47.7 56.4 0.122 0.976 374.33 0.1377 0.774
（2）附加受热面结构数据 顶棚过热器受热面积 两侧水冷壁受热面积 Hd Hs m2 m2 （2.076+0.5）*7.544 2*（2.076+0.885）*7.7 19.4 45.6
5.7*10-8(ab+1)/2*a*T3*(1-(Tb/T)4/(1-(Tb/T)) 100.1449 根据烟气流速，查12-20图 0.85 117.0 40.47 776.00
W/(m2·℃)ζ(ad*πd/2×s2x)+af W/(m2·℃)a1/(1+(1+Qf/Qd)*(ε+1/a2)a1) ℃ θ'-t'