连墙件计算计算书_20160617_153455999
连墙件的计算1
连墙件设计方案一、连墙件布置尺寸脚手架设计方案中立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米；依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定及实际工程情况，连墙件采用螺杆式连墙件，布置取两步二跨，连墙件水平间距为3.0米，竖直间距为3.6米。
施工方法：在浇筑砼前（支模和钢筋绑扎过程中），根据脚手架搭设方案确定的连墙件水平和垂直方向布置间距，安装埋设件。
埋设件埋设时应保证预埋件（即大小头）同墙、梁、柱外侧平齐且垂直，待砼墙、梁、柱内的钢筋固定牢固，然后把预埋的L形螺杆与主体钢筋绑扎牢固。
待砼墙、梁、柱浇筑成型拆去模板，砼强度达到10Mpa 以上时，把连墙杆的螺杆拧入预埋件的螺母内，螺杆采用焊接与脚手架内小横杆连结起来。
连墙件简图如下：二、连墙件所受轴向力的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中N lw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：N lw= 1.4 ×w k× A ww k ——风荷载基本风压值，w k = 0.35kN/m2；A w ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3×3.6 = 10.8m2；N o ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），根据物流外包基地脚手架方案可知N o = 5 kN。
经计算得到N lw = 5.29kN，连墙件轴向力计算值N l = 10.29kN。
三、连墙件螺杆的容许承载力计算预埋L形螺杆与结构钢筋连接，和钢筋一起承受外部拉力，抗拉承载力完全可以满足要求。
所以连墙件螺杆容许承载力计算，主要包括螺杆抗拉、抗压承载力，预埋件螺母或螺杆螺纹脱扣时所需的荷载，螺杆与钢管的焊接强度验算，取其中较小值，即为容许承载力。
1、螺杆抗拉、抗压承载力：本工程采用M14的螺杆，螺杆有效直径de=11.55mm，有效截面积Ae=105mm2，安装后的最大长度取200mm，螺杆抗拉强度设计值f=170N/mm2。
1~5层双排架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书本工程为中华名园1＃和5＃楼工程，在一层至六层为落地式扣件钢管脚手架，七层以上为整体悬挑架。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.106+0.10×0.933)×1.5002=0.229kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×0.933)×1.5002=-0.270kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.270×106/5080.0=53.065N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=0.667kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.088+0.990×0.667)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.451mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式双排钢管脚手架计算书
十、悬挑式双排钢管脚手架计算书:钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20。
4米，立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.80米.施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层,脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度1。
50米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物1。
40m。
（一）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1。
050/3=1。
050kN/m静荷载的计算值 q1=1。
2×0。
038+1。
2×0.052=0。
109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1。
050=1。
470kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0。
10×1。
470）×1。
6002=0.399kN。
m 支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=—（0。
10×0。
109+0。
117×1.470）×1.6002=-0.468kN。
m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.468×106/5080.0=92.169N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3。
脚手架工程计算书(范例)
脚手架工程计算书（范例）［作者：佚名转贴自：东南建设安全资讯网点击数：722 更新时间：2004-5-8 文章录入：jjx ］1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN·mMQk= kN·mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m<f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。
脚手架计算书
落地式脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20m；纵距为1.5m；横距为0.85 m；步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.1m；钢管Φ48X3.2；钢管I：11.36cm4钢管W：4.73cm3连墙件布置取二步二跨；连墙件连接方式为焊接连接；2.荷载参数施工均布活荷载标准值:3kN/m2；本工程地处江西南昌；基本风压为0.45kN/m2；为1.82；风荷载高度变化系数μz为0.58；风荷载体型系数μs每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；脚手板自重标准值:0.3kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m2安全设施与安全网:0.005kN/m2；每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；同时施工层数和脚手板搭设层数为:2 层；侧立面图正立面图二、纵向杆的计算:1.均布荷载值计算纵向杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/3=0.09kN/m；活荷载标准值: Q=3×0.85/3=0.85kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.15 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；设计值：q=q1+q2=0.15+1.19=1.34 kN/m；纵向杆计算简图2.强度验算Mmax=0.1×q×l2Mmax=0.1×1.34×1.52=0.30kN.m；σ=M max/W=0.30×106/(4.73×103)=63.42N/mm2；[f]=205 N/mm2；"满足要求"3.挠度验算:计算公式如下：v=0.677q1l4/100EI < [v]静荷载标准值: q1=0.038+0.09=0.12kN/m；活荷载标准值: q2=0.85kN/m；标准值：q=q1+q2=0.12+0.85=0.97kN/m；最大挠度计算值为：V = 0.677×0.97×1500.004/(100×210000.000×113600.00)=1.39mm；[v]=1500.00/150=10.00mm"满足要求！"三、横向杆的计算:1.荷载值计算纵向杆跨中的自重标准值: p1=0.038×1.5=0.06kN；横向杆跨中的自重标准值: p2=0.038×0.85/3=0.01kN；脚手板跨中的自重标准值：p3=0.3×0.85×1.5/3=0.13kN；跨中活荷载标准值: p4=3×0.85×1.5/3=1.27kN；跨中集中荷载的设计值: P1=1.2×(0.06+0.13+0.01)+1.4×1.27 = 2.02kN；横向杆悬臂的自重标准值: p5=0.038×0.1/2=0.00kN；脚手板悬臂的自重标准值：p6=0.3×0.1×1.5/2=0.02kN；悬臂活荷载标准值: p7= 3×0.1×1.5/2=0.22kN；悬臂集中荷载的设计值: P2=1.2×(0.00+0.02)+1.4×0.22=0.33kN；横向杆计算简图2.强度验算跨中最大弯矩计算: M1=P1B/3-P2a/3M=2.02×0.85/3-0.33×0.1/3=0.56kN.m；支座最大弯矩计算:M2=P2a/2=0.33×0.1/2=0.02kN.m；最大应力计算值σ=0.56×106/(4.73×103)=118.39N/mm2；[f]=205 N/mm2；"满足要求"3.挠度验算横向杆跨中荷载标准值:P1=0.06+0.13+1.27=1.46kN支座最大弯矩计算:M2=0.02kN.m 跨中最大挠度计算:V=23P1B3/648EI-M2B2/16EI=23×1460.00×850.003/(648×210000×113600.00)-20000.00×850.002/(16×210000×113600.00)=1.30mm[v]=850.00/150=5.67mm"满足要求！"四、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向杆的自重标准值: P1= 0.038×1.5×4/2= 0.11 kN；横向杆的自重标准值: P2= 0.038×(0.85/2+0.1)=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3= 0.3×1.5×(0.85/2+0.1) = 0.24 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.5×(0.85/2+0.1)= 2.36 kN；荷载的设计值: R = 1.2×(0.11+0.02+0.24)+1.4×2.36 = 3.75kN；"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"五、脚手架立杆荷载的计算:1.静荷载计算(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)N=0.1248×20=2.50kN；G1(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);=0.3×2×1.5×(0.85+0.1)/2=0.43kN；NG2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；=0.15×2×1.5/2=0.22kN；NG3(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);N=0.005×1.5×20=0.15kN；G4经计算得到，静荷载标准值=2.50+0.43+0.22+0.15=3.30kN；NG2. 活荷载计算活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
脚手架连墙件的计算
连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk ——风荷载基本风压值，wk = 0.388kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.868kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.868kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 10.868kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
防电避雷措施
避雷针用Ø12的镀锌圆钢筋制作，设在建筑脚手架的立柱上，
高度为超出脚手架2m，最好与钢管作绝缘处理，并将所有最上层的避雷针全部接通，形成避雷网络，避雷针保护范围按60。
计算。
接地线用不小于25mm2的多股双色软线引下，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格，接地装置完成后要用电阻表测定电阻是否符合，接地电阻不大于4欧姆。
在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员离开脚手架。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
钢管连墙件计算(两步两跨)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.382×2.4×3=3.851kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.851+3)×103/(0.896×450)=16.992N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
1.2
立杆横距lb(m)
0.9
连墙件水平间距L(m)
2.4
连墙件竖直间距H(m)
3
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)
450
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
满足要求！
扣件抗滑承Leabharlann 力验算：Nlw+N0=3.851+3=6.851kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-2019
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。
为满足施工需求，需在建筑物外侧搭建扣件式脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米2、立杆横距：＿____米3、立杆纵距：＿____米4、步距：＿____米5、内立杆距建筑物距离：＿____米三、荷载计算1、恒载标准值每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²同时施工层数：＿____层3、风荷载标准值基本风压：＿____kN/m²风荷载体型系数：＿____风压高度变化系数：＿____四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（纵向水平杆传来）：＿____kN恒载（脚手板传来）：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。
连墙件计算计算书
连墙件计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20104、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、风荷载参数架体高度(m) 22 脚手架钢管类型 Φ48×3.5 立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距la(m) 1.2 立杆横距lb(m) 0.95 连墙件水平间距L(m) 2.4 连墙件竖直间距H(m)3连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管 连墙件型号Φ48×3.5 连墙件截面面积Ac(mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.8 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9连墙件示意图N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.24×2.4×3=2.419kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.419+3)×103/(0.896×489)=12.368N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.419+3=5.419kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！。
螺杆式连墙件容许承载力计算
螺杆式连墙件容许承载力计算当采用螺母焊接方式，直角焊缝，E43 型焊条，手工电弧焊，焊缝h f=3 mmM12六角螺母周长L w=m;M14六角螺母周长L w=m焊接允许抗拉、抗剪、抗压强度 f f=160N/ m 2 , 则焊缝允许承受的最大轴向力M2N=hL w f f二 h 丄w f f = x 3XX 160=22378N=M4N=hL w f f二 h 丄w f f = x 3XX 160=26006N=螺杆抗拉抗压承载力:M12螺杆有效直径de=mm,有效截面积Ae=m2 ,安装后的最大长度为60 m , 螺杆抗拉强度设计值ft=170N/ m2 , 则M12螺杆可承受的最大拉力为N 拉二Aeft二x 170=14331N=由入二L/? de=60/=,得© =M12螺杆可承受的最大压力为N压=© Aeft= xx 170=13987N=14KNM14螺杆有效直径de=mm,有效截面积Ae=115m 2 ,安装后的最大长度为60 m , 螺杆抗拉强度设计值ft=170N/ m2 , 则M14螺杆可承受的最大拉力为N拉二Aeft=115 x 170=19550N二由入二L/? de=60/=,得© =M14螺杆可承受的最大压力为N压=© Aeft= x 115x 170=螺杆与钢板连接焊缝容许承载力:M12螺杆围焊直角贴角焊缝ft=160N/ mm2 , h f=5 mm,则Ni2拉压==h e L w f t= ML w f t=x 5xnx 12x 160=同理,N i4拉压==h e L w f t= h f L w f t=x 5xnx 14x 160=。
联梁型钢悬挑脚手架计算书(小横杆在上,双排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)
联梁型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.30 米。
脚手架连墙件计算书
脚手架连墙件计算书本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。
立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。
搭设高度为20m 。
外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
连墙件验算1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32•=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求安全生产管理体系及保证措施为认真贯彻执行“预防为主，安全第一”的方针，控制和减少伤亡事故。
普通型钢悬挑脚手架计算书(小横杆在上,双排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为
普通型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.30 米。
工字立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算
≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【合格】
连墙件稳定验算
风载产生轴力设计值New= 1.4×WK×Aw=1.4×0.36×3.6×8.1=14.7kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN
取同时作业层数n1=1
活载
作业层施工荷载qk=1.8kN/m
《建筑施工手册》表5-16
NQK（规范值）=n1×La×qk=1×1.5×1.8=2.7kN
轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85×1.4NQK=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN
Байду номын сангаас风载产生弯矩
风压高度变化系数µz=1.14
立杆稳定验算
资料强度附加分项系数rmˊ=1.1705
按受弯构件思索
立杆计算长度系数µ=1.53
《建筑施工手册》表5-20
计算长度lo=µ×h=1.53×1.8=2754mm
长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3
轴心受压构件稳定系数ψ=0.235
《建筑施工手册》表5-22
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
《建筑构造荷载标准》
风荷载体型系数µs=1.3
《建筑施工手册》表5-6
北京地域根本风压wo=0.35kN/m2
《建筑构造荷载标准》
风载规范值WK= 0.7×µz×µs×wo=0.7×1.14×1.3×0.35=0.36kN/m2
MW（设计值）=0.12×WK×La×h2=0.12×0.36×1.5×1.82=0.21kN·m
预埋钢筋焊接连墙件验算
连墙件承载力验算
连墙件设置：0~90米每层二跨，90米以上每层一跨，施工电梯通道
两侧、(临时)开口处、外立面变化错层镂空部位及悬挑段卸荷层按照每层一跨设置。
按A座标准层层高3米进行计算。
连墙件承载力验算
1、 < 90n 连墙件承受压力计算：
N w =1.4 X 3 k X hx 2X1 a =1.4 X 0.874 X 3X 2X 1.5= 11.012kN (N w +N) =11.012+3 =14.012KN
2、 > 90n 及v 160m ,连墙件承受压力计算：
N w =1.4 X 3 k X hX l a =1.4 X 1.032 X 3X 1.5=6.502kN (N w +N) =6.502+3 =9.502KN
3、钢筋焊接连墙件受压计算：
4立吉皆通钢筋和预应力筋的弹性槌虽瓦应接表42S 采用
表贬圧 mm 性橫量⑴沪和mn,）
查《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010第425条①20圆钢弹性模量E=210000N/mm ；
预埋钢筋焊接连墙件，受压杆一端固定一端铰接，l o=0.7l
64
1=3.14*20 /64=7850mm
P fJ二
P=(3.14 2*210000N/mn2*7850mm( )/(0.7*600mm )2=92.14KN
架体W 90m寸，连墙件按一层两跨设置：P=92.14KN > (N w+N)) =14.012KN 架体〉90n及v 160m寸，连墙件按一层一跨设置：P=92.14KN > (N w+N)
=9.502KN
满足要求!。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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连墙件计算书
1#、2#、6#、7#楼外架连墙件因甲方要求配合排窗施工，对现有外架连墙件与排窗施工有冲突部分连墙件进行重新移位布置，具体连墙件移位重新布置及计算书如下： 计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、风荷载参数
架体高度(m) 19.8 脚手架钢管类型 Φ48×2.7 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 0.8 连墙件水平间距L(m) 3.5 连墙件竖直间距H(m)
3 连墙件连接方式 膨胀螺栓 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3
连墙件计算长度l 0(mm)
800
连墙件截面类型 钢管 连墙件型号
Φ48×2.7 连墙件截面面积Ac(mm 2
) 384 连墙件截面回转半径i(mm) 16 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2
) 205 螺栓直径d(mm)
10 螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2)
210
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb (N/mm 2
)
1.5
连墙件示意图
N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.316×3.5×3=4.645kN
长细比λ=l0/i=800/16=50，查《规范》表A.0.6得，υ=0.852
(N lw+N0)/(υAc)=(4.645+3)×103/(0.852×384)=23.367N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85
×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
螺栓粘结力锚固强度计算
螺栓锚固深度:h ≥(N lw+N0)/(πd[τb])=(4.645+3)×103/(3.14×10×1.5)=162.232mm σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(4.645+3)×103/(3.14×102/4)=97.339N/mm2≤f t=210N/mm2 满足要求！
混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：f cc=0.95f c=0.95×14.3=13.585N/mm2
(N lw+N0)=(4.645+3)×1000=7645N≤(b2-πd2/4)f cc=(2500-3.14×102/4)×13.585=32895.537 N
注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×10=50mm
f c为混凝土轴心抗压强度设计值
对接焊缝强度验算：
连墙件的周长l w=πd=3.142×48=150.796mm；
连墙件钢管的厚度t=2.7mm；
σ=(N lw+N0)/(l w t)=(4.645+3)×103/(150.796×2.7)=18.777N/mm2≤f t=185N/mm2 满足要求！
三、连墙件移位部分平面图。