双排脚手架稳定性计算
30m双排脚手架搭设方案(sheng)
工程名称：施工单位：编制人：职务审批人审批意见审批人签字审批日期公司技术负责人项目经理工程总监现场工程监理第一章方案说明部份本工程结合实际情况，采用扣件式双排钢管脚手架进行搭设，钢管外径φ48，壁厚 3.5mm，采用焊接钢管或者无缝钢管(Q235-A 级)。
扣件采用材质符合国家有关规定的 3 号钢。
安全网必须是经有关部门认证的生产厂家的产品。
其钢管立杆间距 1.5m，脚手架宽度 0.8m，立杆步距 1.7 m，剪刀撑按45º进行搭设。
为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处下地埋件设置连墙杆，以保证架体的稳定性。
主楼外架高度约为 30m。
脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建造手之间采用兜网进行封闭。
考虑材料从楼屋运出，在每层楼层侧设置卸料平台，卸料平台必须与建造物拉结，不得与脚手架连结。
必须按规定设置连墙拉结点，连墙件按三步三跨设置，每根连墙件覆盖面积不大于 40 ㎡。
在每层边梁进行预埋铁管，脚手架的水平杆与预埋铁管连接,水平杆与外架进行连接。
双排外架立杆间距 1.5m，脚手架宽度为 0.8m，立杆步距 1.7m；内立杆距离墙面 40cm 摆布，剪刀撑搭设角度45º。
剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于 20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于 50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于 10cm，以防杆件滑落。
扣件式钢管脚手架的搭设顺序为→摆放成品立杆底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或者扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑。
1.底座、垫板：外脚手架内、外立杆座落于车库的混凝土顶板上，安装铁脚。
底座、垫板均应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空；垫板采用定制作成品的立杆底座。
双排脚手架计算原理(双排脚手架计算公式)
双排脚手架计算原理(双排脚手架计算公式) 1：正文：第一章双排脚手架计算原理1.1 双排脚手架概述双排脚手架是一种常见的搭建临时工作平台的工具，它由两排立柱和连接这两排立柱的横向和纵向杆件组成。
在搭建双排脚手架时，需要考虑各种因素，包括横向和纵向杆件的尺寸、角度和材质等。
1.2 双排脚手架计算原理双排脚手架的计算原理基于结构力学的知识，主要包括以下几个方面：1.2.1 立柱的承载能力计算立柱的承载能力是双排脚手架的关键参数之一，它与立柱的截面尺寸、材质强度以及支撑方式有关。
根据结构力学的原理，可以通过应力与截面积的关系来计算立柱的承载能力。
1.2.2 杆件的抗弯能力计算横向和纵向杆件通常会受到一定的弯曲力，因此需要计算其抗弯能力。
抗弯能力的计算涉及到杆件的截面形状、尺寸以及材质的弯曲强度等。
根据杆件的受力情况，可以采用梁的弯曲理论来进行计算。
1.2.3 连接件的耐力计算连接件的耐力是双排脚手架整体的稳定性和安全性的重要因素。
连接件的耐力计算通常涉及到连接件的截面尺寸、材质强度以及连接方式等。
根据连接件的受力情况，可以采用刚度法或强度法来进行计算。
1.3 双排脚手架计算公式双排脚手架的计算过程中会涉及到一些公式的应用，下面是一些常用的双排脚手架计算公式：1.3.1 立柱承载能力计算公式立柱的承载能力计算公式如下：N = S * σ其中，N为立柱的承载能力，S为立柱的截面积，σ为立柱材料的抗拉强度。
1.3.2 杆件抗弯能力计算公式杆件的抗弯能力计算公式如下：M = F * l其中，M为杆件的弯矩，F为作用在杆件上的力，l为杆件的长度。
1.3.3 连接件耐力计算公式连接件的耐力计算公式如下：P = A * σ其中，P为连接件的耐力，A为连接件的截面积，σ为连接件材料的抗拉强度。
附件：本文档附带的文件包括双排脚手架的设计图纸和计算表格等。
法律名词及注释：1. 承载能力：指材料或结构构件在一定条件下的负载承受能力。
脚手架规范130-2011
三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破
坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大 波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部 弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破 坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整 体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架 的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载 力可能低于整体失稳时的承载力。
整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细
比l0=λk0查•μ•表h或，由公式：7320 20
确定；
0
l0 i
，
扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆 接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。
其中：k—计算长度附加系数，μ—考虑整 体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过 规范查得；h—立杆步距。根据以上公式， 可以验算计算部位立杆的稳定性。
永久荷载+施工荷载
永久荷载+0.9（施工荷载+风荷 载）
永久荷载+可变荷载（不含风荷 载）
永久荷载+0.9（可变荷载+风荷 载）
连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+2.0kN 双排架，风荷载+3.0kN
将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85)
满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行 行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。
1.5
1.2
24
三跨
1.5
1.8
1.5
1.5
1.2
30
1.30
1.80
1.8
1.2
1.5
1.2
双排扣件落地式脚手架计算书
双排扣件落地式脚手架计算书编制日前2022-04-27一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝M max/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
双排外脚手架计算
主厂房外脚手架承载能力验算纳林河二号矿井选煤厂总承包工程-主厂房外脚手架采用钢管双排外脚手架搭设扣件连接，钢管型号①48.3 X3.6mm，自重39N/m，抗压强度设计值205N/mm 2。
钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011 )，计算中出现的查表数据除特殊说明外均出自此规范。
现场参数：双排脚手架搭设高度36m ，立杆采用单立杆，立杆纵距L a=1.5m，横距L b=0.8m，步距h=1.8m，连墙件采用二步三跨，竖向间距3.6m水平间距3m。
脚手板采用竹串片脚手板，自重0.35KN/m2;挡脚板采用竹串片脚手板挡板，自重0.172KN/m ；施工活载2KN/m2。
一、纵向、横向水平杆强度、扰度和连接扣件的抗滑移承载力验算1、横向水平杆的抗弯强度计算取一跨，按简支梁均布荷载计算。
小横杆恒载标准值q g1 包括：钢管自重0.039KN/m ，脚手板自重0.35KN/m 2x l.5m=0.525KN/m ，活载标准值q qi=2KN/m 2x i.5m=3KN/m。
弯矩设计值M=1.2M Gk+1.4EM Qk=1.2 X(q gi >L2)/8+1.4 (q qi >L2)/8=1.2 ».56KN/m >0.82/8+1.4 >KN/m X 0.82/8=0.39KN m截面模量W 查表B.0.1知W=5.26cm 2弯曲正应力o=M/W=0.39KN m/5.26cm 2=74N/mm 2<205N/mm 2 满足规范要求！2、横向水平杆的扰度计算扰度w=5qL4/384EIE 为钢管弹性模量=2.06>105I为钢管惯性矩=12.71cm4带入计算得w=1.02mm<800/150 与10mm满足规范要求！3、纵向水平杆抗弯强度计算取3跨计算，恒载均布，活载按最不利位置隔跨布置恒载q g=0.35KN/m 2>0.8m/2+0.039KN/m=0.18KN/m活载q q=2KN/m 2>0.8m/2=0.8KN/m自重弯矩标准值M GK=K1qL2施工荷载弯矩标准值M Qk=K2qL2K1、K2为最不利荷载布置时弯矩系数K1=0.08，K2=0.101弯矩设计值M=1.2M Gk+1.4 EM Qk数据代入得M=0。
《脚手架规范》JGJ130-2011(新)
2006 年 58 9 26 7 17 47 26 33 63 64 37 56 31 10 22 19 35 29 59 19 6 46 33 29 1 21 15 14 10 20 26 0 2007 年 39 15 22 6 26 24 27 35 62 82 41 63 28 13 26 21 33 32 46 21 6 21 39 33 0 13 16 12 16 15 24 2
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程
深基坑工程
（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程 （二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响 毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。 （一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。 （二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工 总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上； （三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载 700kg以上。 （一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊 装工程； （二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设 备的拆除工程。 （一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及 以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚 手架工程；
c.双排脚手架连墙件布置（立面图）
b.双排脚手架连墙件布置（剖面图）
•
• •
将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的 轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架 取5kN改为3kN ; （约束平面外变形） 强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写 得更明确(计算部分) 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立 网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化 了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭 设高度做了调整。
双排脚手架稳定性计算
双排脚手架稳定性计算双排脚手架稳定性计算一、介绍双排脚手架是一种常用的建筑施工工具，它可以提供安全的工作平台和支撑结构，以实现高空作业。
在使用双排脚手架时，稳定性是至关重要的，因为不稳定的脚手架可能导致严重的事故发生。
本将详细介绍如何计算双排脚手架的稳定性，以确保施工过程的安全性。
二、基本原理1. 加载计算：首先需要确定双排脚手架所承受的静态和动态加载。
静态加载包括工人、材料和设备的重量，而动态加载则考虑到风荷载和横向力。
2. 基础要求：根据双排脚手架的高度和支撑方式，需要确定适当的基础要求，包括地基承载能力和抗倾覆能力。
3. 稳定性分析：根据双排脚手架的结构特点，采用结构力学原理进行稳定性分析，确定脚手架的倾覆稳定性。
4. 安全因子：根据相关标准和规范，确定适当的安全因子，并将其考虑在计算中，以确保脚手架的稳定性和安全性。
三、加载计算1. 静态加载计算：根据工人、材料和设备的重量，计算双排脚手架的静态加载，包括垂直加载和水平加载。
2. 动态加载计算：考虑到风荷载和横向力，计算双排脚手架的动态加载，包括垂直加载和水平加载。
四、基础要求1. 地基承载能力：根据土壤工程资料，确定地基的承载能力，以确保双排脚手架的基础稳定性。
2. 抗倾覆能力：根据双排脚手架的高度和支撑方式，计算脚手架的抗倾覆能力，以确保脚手架的稳定性。
五、稳定性分析1. 结构特点：分析双排脚手架的结构特点，包括杆件连接方式、支撑方式和纵横向构件等。
2. 力学原理：采用结构力学原理，分析双排脚手架的受力情况，包括节点受力、杆件受力和支撑结构受力等。
3. 倾覆稳定性：根据力学原理，计算双排脚手架的倾覆稳定性，包括确定临界倾覆力矩和比较实际倾覆力矩与临界倾覆力矩的大小。
六、安全因子根据相关标准和规范，确定适当的安全因子，并将其考虑在计算中，以确保脚手架的稳定性和安全性。
附件：1. 双排脚手架结构图2. 静态加载计算表格3. 动态加载计算表格4. 地基承载能力计算表格5. 抗倾覆能力计算表格法律名词及注释：1. 建筑施工工具：指用于建筑施工过程中操作、支撑等目的的工具或设备。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2012
模板工程及支撑体 系
起重吊装及安装拆 卸工程
脚手架工程
拆除、爆破工程 其他
（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以 上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三） 开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程； （五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较 大的分部分项工程。
（单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设 高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采 用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。）
•
柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订 中予以取消。
上单立杆 接长口 直角扣件 大横杆
回转扣件
下双立杆 单杆相接 双杆联结 单立杆和双立杆的连接方式
规定脚手架高度不宜超过50m的依据：
建质[2009]87号 危险性较大的分部分项工程安全管理 办法
• 适用范围：
– 本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程 （以下简称“建筑工程”）的新建、改建、 扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安 全管理。
本办法自颁布之日起实施。原 《关于印发<建筑施工企业安全生产 管理机构设置及专职安全生产管理 人员配备办法>和<危险性较大工程安 全专项施工方案编制及专家论证审 查办法>的通知》（建质[2004]213 号）中的《危险性较大工程安全专 项施工方案编制及专家论证审查办 法》废止。
1995－2005三级事故趋势图 60 50 40 30 20 10 0
1995 1 1996 2 1997 3 1998 4 1999 5 2000 6 2001 7 2002 8 2003 9 2004 10 2005 11
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程
深基坑工程
（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程 （二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响 毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。 （一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。 （二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工 总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上； （三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载 700kg以上。 （一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊 装工程； （二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设 备的拆除工程。 （一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及 以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚 手架工程；
安全多发事故部位分析(2005)
触电 6.54% 机具伤害 5.87% 其它 11.64% 高处坠落 45.52%
物体打击 11.82% 坍塌 18.61%
资料来源：中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2005年度）》
安全多发事故部位分析(2007)
现场临时用电 外用电梯 临时设施 土石方工程 线路 2.47% 1.98% 1.19% 3.16% 外电线路 墙板结构 0.99% 3.75% 施工机具 3.85% 井字架与龙门 架 6.72% 基坑 6.72% 模板 6.82% 塔吊 11.86% 脚手架 11.86%
摘自 《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 》
2007年死亡人数
脚手架结构的设计规定和计算方法
脚手架结构的设计规定和计算方法1993年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。
经4年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
11.1对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.91.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0。
为此，在计算式中引入材料强度附加分项系数γ′m或抗力附加分项系数γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）。
1.1.5 规定脚手架的设计计算项目一般应包括：（1）构架的整体稳定性计算（可转化为对立杆稳定性的计算）；（2）水平杆件的强度、稳定性和刚度验算；（3）附着、连墙件的强度和稳定性计算；（4）抗倾覆验算；（5）地基基础和支承结构的验算。
当脚手架的结构和设置设计都符合相应规范的不必计算的要求时，可不进行计算；当作业层施工荷载和构架尺寸不超过规范的限定时，一般可不进行水平杆件的计算。
双排脚手架施工方案及计算书
双排脚手架施工方案及计算书一、施工设备1、材料要求根据本工程的特点以及国家有关标准，合理选择各种原材料，其中钢管选用48X3.5的普通钢管，用作立杆和斜杆时长度以4-6米为宜, 用作小横杆以1.3米左右为宜，且钢管上严禁打孔。
连接扣件要符合材质要求，脚手板选用木脚手板厚度50mm每块重量不大于30kg,基础混凝土选用商品碎，强度等级为C25。
2、作业条件搭设方案要经批准并向作业人员进行详细交底，对各种原材料进行验收，不合格的不准使用，合格的配件要按品种、规格堆放整齐，平稳且场地不得积水，搭设位置的场地要清理、平整。
二、脚手架的搭设1、工艺流程场地平整夯实浇注佐一准备工作检查一定位、放线一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一大横杆一小横杆一连墙杆一剪力杆一铺脚手板一垫底托一扎防护栏杆一扎平网一扎立网2、搭设要求①基础：基础采用20cm碎板带，浇筑基础前，首先将基础处的冻土挖出，并进行夯实，方可进行浇筑。
浇筑完成后在板带上铺设木板, 其中靠近挑檐部分的外排架体需铺设两层木板。
②从室外地坪起，设置三排脚手架，最里排搭至挑檐底部，中间排搭设屋顶檐口下50cm,最外排搭至挑檐上第三步架体。
③靠近挑檐部分的架体，中间排架距离建筑物1m,在挑檐的首层部分加设十字斜拉杆，以减少挑檐部分的承重，斜拉杆共设置三步，.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：4=2/?*3/M=2X1. 8X3X1. 5=16. 2 m由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：7V/K.=1. 4 必=1. 4X0. 48X16. 2=10. 89KN查规范得：N『5连墙件的轴向力设计值：N产M M，+ " = 10. 89+5=15. 89KN抗滑验算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：R c=8 KN由于采用双扣件设置故：—二15.89 KN<2/?C=2X8=16 KN满足要求.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：l（f =0. 6+0. 3+1. 05=1. 95m查规范得回转半径，= 1.58 cm长细比验算：»J95xlO2=123<"]=150（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》）i 1.58满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数0二0.434钢管截面积A=4. 89 cm 2连墙件稳定性验算：满足要求四）立杆地基承载力验算 1 .计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆。
双排脚手架稳定性计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度50.0米，30.0米以下采用双管立杆，30.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.2，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设11层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且小横杆全部在主结点。
基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8690。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/1=0.525kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/1=4.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×4.500=6.976kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=6.976×1.0502/8=0.961kN.m=0.961×106/4729.0=203.297N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.525+4.500=5.063kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×5.063×1050.04/(384×2.06×105×113510.0)=3.427mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。
双排脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书1 工程；工程建立地点:；属于构造；地上 0 层；地下 0 层；建筑高度：0m；原则层层高：0m ；总建筑面积：0 平方米；总工期：0 天。
本工程由投资建立，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任工程经理，担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)、?建筑地基根底设计规?(GB 50007-)、?建筑构造荷载规?(GB 50009-)、? 钢构造设计规?(GB 50017-)等编制。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距 L b为 1.2m，纵距 L a为 1.2m，大小横杆的步距为 1.5 m；排架距离墙长度为 0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距 3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处市，根本风压 0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取 0.92，计算立杆稳定性时取 0.74，风荷载体型系数μs为 0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的构造自重原则值(kN/m):0.1291；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；平安设施与平安网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:16；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kPa):80.00；立杆根底底面面积(m2):0.20；地基承载力调节系数:1.00。
满堂脚手架稳定计算公式(EXCEL)
182.45 N·m [f]=205N/mm
N/（φ×A）+M/W=
118.69 N/mm2
<2
满足要求
2.2 不组合风荷载的作用
立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 7950.58 N
立杆稳定性验算
[f]=20
N/（φ×A）=
93.44
N/mm2
< 5N/mm2
N/（φ×A×2）+M/(W×2)=
48.92 N/mm2
≤
满足要求
2.2 不组合风荷载的作用
立杆底端的轴力为
N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 6176.5 N
立杆稳定性验算
N/（φ×A×2）= 满足要求
36.30
N/mm2
≤
[f]=205N/mm
2
[f]=20 5N/mm2
1.95 1.04 0.4 kN/m2
2
wk=0.7×uz×us×wo=
2、立杆内力的计算
立杆采用单立杆
立杆自重N3=38.4×H=
249.6 N
有关参数的计算
计算长度lo=k×u×h=
2.69 m
其中： 计算长度附加系数k
0.57 kN/m2 1.155
单杆计算
长度系数
u查规范
表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3
普通双排钢管脚手架计算 KF002
适用范围：
普通钢管双排落地式脚手架
一、计算参数
搭设高度H
6.5 m
立杆横距lb
1200 mm
脚手架设计及验算
脚手架设计及验算1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为提高计算安全系数，计算时采用Φ48×3.0参数。
横杆与立杆连接方式为单扣件；在悬挑架最底部立杆上的扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件），钢管斜撑顶部扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件）；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处位于昆明市，基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.299，计算立杆稳定性时取0.909，风荷载体型系数μs 为1.357；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；5.水平悬挑支撑梁因本工程为装饰改造工程，不能按正常施工条件预埋水平支撑梁，悬挑脚手架的支撑梁采用与主体结构框架柱连接，与脚手架连接按铰支连接，不进行抗弯强度验算。
只进行轴向拉力验算。
6.拉杆与支撑参数：支撑数量为:2；脚手架下端支撑点与受力楼层支撑垂直距离为(m):3.600（层高）；最里面支点距离建筑物 0.45 m,支杆采用48×3mm。
7.脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值按技术规范附录a-1插值，为0.1278kN/m； NG1内= 0.1278×20.90 = 2.671kN；因技术规范表中统计值未包括外侧中部栏杆，在计算外侧立杆时：NG1外=(0.1278+1.6×0.0384/1.8) ×20.9=3.318KN.(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；NG2= 0.35×2×1.6×0.9/2 = 0.504 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；外侧每步中部设置一根栏杆NG3 :按搭设习惯每步距中部均设置栏杆，不按只设置两个施工层计算，换算并入NG1外中；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4 = 0.005×1.6×20.9/2 = 0.084kN；经计算得到，静荷载标准值NG内 = NG1+NG2+NG3+NG4 =2.67+0.504+0.084＝3.258 kN；NG外 = NG1外+NG2+NG3+NG4 =3.318+0.504+0.084＝3.906 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，同时施工两层，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
双排外脚手架计算
双排外脚手架计算1. 概述本文档主要介绍了双排外脚手架的计算方法，包括脚手架的搭设高度、跨度、立杆间距、横杆间距、纵距、步距等参数的计算方法，以及立杆、横杆、纵杆、扣件等受力分析和计算。
2. 脚手架搭设参数计算2.1 搭设高度脚手架的搭设高度应根据施工要求及建筑物的高度确定。
一般可根据建筑物的高度、施工层数、施工内容等因素综合考虑，适当预留一定的高度。
2.2 跨度脚手架的跨度指脚手架横杆的长度，一般可根据建筑物跨度和施工需求确定。
脚手架跨度不宜过大，以免造成脚手架不稳定。
一般跨度范围在6-8米之间。
2.3 立杆间距脚手架的立杆间距指立杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。
立杆间距应保持均匀，一般为跨度的1/3-1/4。
2.4 横杆间距脚手架的横杆间距指横杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。
横杆间距应保持均匀，一般为跨度的1/2-1/3。
2.5 纵距脚手架的纵距指纵杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。
纵距应保持均匀，一般为跨度的1/3-1/4。
2.6 步距脚手架的步距指脚手架横杆的步距，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。
步距应保持均匀，一般为跨度的1/2-1/3。
3. 受力分析和计算3.1 立杆受力分析立杆是脚手架的主要支撑构件，承受着脚手架的全部荷载。
立杆的受力计算应考虑立杆的自重、横向风力、纵向风力、施工荷载等因素。
3.2 横杆受力分析横杆是脚手架的连接构件，承受着立杆传来的荷载，并将其传递到立杆上。
横杆的受力计算应考虑横杆的自重、施工荷载、风力等因素。
3.3 纵杆受力分析纵杆是脚手架的拉结构件，承受着脚手架的纵向风力，并将其传递到立杆上。
纵杆的受力计算应考虑纵杆的自重、风力等因素。
3.4 扣件受力分析扣件是脚手架连接立杆和横杆的紧固件，承受着立杆和横杆传来的荷载。
扣件的受力计算应考虑扣件的自重、施工荷载等因素。
4. 结论本文档详细介绍了双排外脚手架的计算方法，包括脚手架搭设参数的计算和受力分析。
落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算一、计算参数：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 35 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度50.0米，30.0米以下采用双管立杆，30.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.2，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设11层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且小横杆全部在主结点。
基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8690。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/1=0.525kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/1=4.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×4.500=6.976kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=6.976×1.0502/8=0.961kN.m=0.961×106/4729.0=203.297N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.525+4.500=5.063kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×5.063×1050.04/(384×2.06×105×113510.0)=3.427mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。
三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1275N G1 = 0.128×50.000+30.000×0.038=7.525kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×11×1.500×(1.050+0.200)/2=3.609kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15N G3 = 0.150×1.500×11/2=1.238kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005N G4 = 0.005×1.500×50.000=0.375kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 12.746kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：U z = 1.670U s——风荷载体型系数：U s = 0.869经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7×0.500×1.670×0.869 = 0.508kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.746+0.85×1.4×2.362=18.107kN单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.2×7.771+0.85×1.4×2.362=12.136kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.746+1.4×2.362=18.603kN单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.2×7.771+1.4×2.362=12.633kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.85×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.85×1.4×0.508×1.500×1.500×1.500/10=0.204kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，底部N=18.603kN，单双立杆交接位置N=12.633kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度 (m),由公式 l0= kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m；A ——立杆净截面面积，A=6.301cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3；——由长细比，为2945/16=185；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.209；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=18603/(0.21×630)=140.956N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!经计算得到单双立杆交接位置=12633/(0.21×450)=134.003N/mm2；不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，底部N=18.107kN，单双立杆交接位置N=12.136kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度 (m),由公式 l0= kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m；A ——立杆净截面面积，A=6.301cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3；——由长细比，为2945/16=185；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.209；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.204kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=18107/(0.21×630)+204000/6621=168.009N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!经计算得到单双立杆交接位置=12136/(0.21×450)+204000/4729=171.878N/mm2；考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 5.222kN；N Q——活荷载标准值，N Q = 2.362kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.127kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H s = 63.762米。
脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 5.222kN；N Q——活荷载标准值，N Q = 2.362kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.127kN/m；M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M wk = 0.171kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H s = 40.416米。