pkpm建模及计算结构分析(原创)解析
PKPM计算结果图示说明ppt课件
为深入学习习近平新时代中国特色社 会主义 思想和 党的十 九大精 神,贯彻 全国教 育大会 精神,充 分发挥 中小学 图书室 育人功 能
2钢梁
• STEEL----钢梁标志。 • R1----表示钢梁正应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。 • R2----表示钢梁整体稳定应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F2/f。 • R3----表示钢梁剪应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。 • F1----抗弯验算值。 • F2----整体稳定验算值。 • F3----跨中、支座抗剪验算值。
积(cm)。 • G、VT----为箍筋和剪扭配筋标志。
4圆形混凝土柱
• As----为圆柱全截面配筋面积。
• Asvj、Asv、Asv0----按等面积矩形截面计算箍筋，分别为柱节点域、 加密区、非加密区箍筋面积(cm)。若该柱为剪力墙的边框柱，而且是构 造配筋控制，则程序取As、Asv均为0。
• Uc----为柱的轴压比。
• G----为箍筋标志。
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பைடு நூலகம்
8混凝土支撑
• AsxAsy----支撑X、Y边单边配筋面积（含两根角筋）。 • Asv----支撑箍筋面积。 • G----为箍筋标志。 • 支撑配筋的看法是：把支撑向Z方向投影，即可看到柱图一样的配筋形
式。
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• 。Asv----异形柱按双剪计算的箍筋面积(cm)。
赵兵PKPM系列软件在结构设计中的剖析
图6 柱内托转角墙的梁
2、PMSAP由于对偏心转换构件可以自动增加刚域， 因此刚性梁布不布都可以。如图所示
图7
图8
三、单梁托双墙的建模
1、转换梁的布置
图9
图10
2、对于框支梁上局部布置剪力墙的结构，SATWE 程序将剪力墙的荷载传递到剪力墙两端的节点上， 中间没有均布荷载，因此当剪力墙比较长时，建 议设计人员相应增加刚性梁。
（3）对于斜梁和斜板，程序自动按照纯弯、压弯和 拉弯进行截面设计，并按照最不利情况作为最终 配筋面积
图4
第五章 结构位移比的调整
第一节 结构位移比的调整方法
一、前言
由于结构位移比的大小是控制结构扭转效应 的重要指标，因此无论是《建筑抗震设计规范 （GB50011-2001）》【1】（以下简称《抗震规 范》），还是《高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ3-2002）》【2】（以下简称《高规》），对 位移比的控制都有明确的规定。
图15 SATWE软件中梁1、梁2、梁3的三维轴侧图
二、利用振动图判断模型的正确性
通过振动图查看模型的正确性，是非常重要 的，尤其是高位振型。当结构存在大量局部振动 时，有些局部振动很有可能是由于建模错误产生 的，因此要求每一阶振型都看。
• 工程实例一 • 某工程，振型数为30，第30振型作用下的第12层
二、工程实例
某高层框筒结构，地下5层，地上37层，其中 地上1~8层存在较大面积的裙房。出地面建筑总 高度为162m，结构抗震基本设防烈度为7度，设 计基本地震加速度为0.10g，场地土类别为二类， 设计时考虑偶然偏心和双向地震作用。结构的三 维轴侧图、首层平面图和第9层平面图分别如图1 所示。其中首层柱1、柱2、柱3的截面尺寸为 700×700mm，轴线1的其它柱子的截面尺寸为 1000×1000mm，柱4、柱5、柱6的截面尺寸为 1500×1500mm，梁1、梁2的截面尺寸为 500×750mm。
工程结构计算软件PKPM讲解
1.1-5）Sap2000
在SAP2000三维图形环境中提供了多种建模、分析和设计 选项，且完全在一个集成的图形界面内实现。
先进的分析技术提供了：逐步大变形分析、多重P-Delta效 应、特征向量和Ritz向量分析、索分析、单拉和单压分析、 Buckling屈曲分析、爆炸分析、针对阻尼器、基础隔震和 支承塑性的快速非线性分析、用能量方法进行侧移控制和 分段施工分析等。
极限状态设计
1. 内力分析 2. 荷载效应、组合 3. 安全系数 4. 地震作用分析 5. 截面配筋设计 6. 稳定计算
正常使用阶段
结构的变型、挠度计算 钢筋混凝土裂缝计算 适应设计规范不断修订的需要
设计规范不断地补充修订，大多数建筑要 经过抗震设计，其计算内容比常规设计要增 加数倍的内容。国内自主开发的软件才能及 时跟上不断修订的规范。
1.1-6）建筑结构分析与设计CSI ETABS
国际领先的建筑结构分析与设计软件，ETABS除一般高层 结构计算功能外，还可计算钢结构、钩、顶、弹簧、结构 阻尼运动、斜板、变截面梁或腋梁等特殊构件和结构非线 性计算（Pushover， Buckling，施工顺序加载等），甚至 可以计算结构基础隔震问题，功能非常强大。
从房屋模型中提取一榀框架
生成结构计算数据文件
完成结构分析计算
画施工图前交互输入绘图控制参数
人工干预设计
布置图面
施工图生成
钢筋混凝土梁柱施工图
广东地区的梁柱表施工图
梁柱钢筋的平面表示法
钢筋混凝土异型截面柱施工图
结构平面、楼板配筋图
钢结构施工图 门式刚架
钢桁架支架
框架柱 框架梁 节点大样
建筑电气施工图
二、进入PKPM软件系统 开始学习
PKPM结构CAD软件问题解惑及工程应用实例解析
《PKPM结构CAD软件问题解惑及工程应用实例解析》结构设计人员在采用PKPM软件进行设计时，经常会遇到各种各样的问题，例如软件与规范是如何结合的，在建立模型时最易犯哪些错误，一些特殊模型如何建立，计算结果的正确性如何判断，在设计时遇到的一些特殊问题该如何解决等。
笔者长期从事PKPM CAD系列软件的技术咨询工作，对上述问题进行了归纳和总结，写成此书。
本书最主要的特点是将软件、规范和具体的工程实例相结合，分篇分章地对设计人员在使用中所遇到的常见问题给予了系统的解答。
对于不同的结构类型，结合工程实例，着重阐述了软件与规范是怎样结合的，在设计时应注意哪些问题，复杂工程如何处理，并给出了具体的解决方案。
由于书中所列举的工程例题，绝大多数都来自于实际工程，因此本书简明实用，可读性和可操作性强。
书中所有的工程实例都是尽可能采用PKPM软件的最新版本进行计算的，并体现软件的最新功能。
但是随着软件的不断改进和完善，现在出现的常见问题将来有可能不再出现了。
因此，希望读者用发展的眼光来看待此书，与时俱进。
目录上篇常见疑难问题解答第一章特殊构件建模中的常见问题第二章结构建模中的常见问题第三章特殊模型的建立第四章SATWE软件各种参数的合理选取第五章砖混及砖混底框结构常见问题中篇工程设计实例解析第六章特殊荷载的输入实例解析第七章设计参数合理选取实例解析第八章结构计算结果合理性判断实例解析第九章弹性楼板的设计第十章斜屋面结构的设计第十一章剪力墙连梁的设计第十二章次梁的输入方法对结构设计的影响第十三章井字梁结构的计算第十四章短肢剪力墙结构的设计第十五章复杂高层结构设计实例解析第十六章构件设计实例解析第十七章砖混结构设计实例解析第十八章砖混底框设计实例解析下篇基础工程设计实例解析第十九章基础荷载实例解析第二十章天然地基设计实例解析第二十一章桩基础设计实例解析 (220)第一章特殊构件建模中的常见问题1．什么叫刚性梁?在设计中刚性梁起什么作用?刚性梁是一种刚度无穷大的梁，其主要作用是传递荷载以及由此而产生的内力。
使用PKPM软件进行结构分析
1.3.2 Structural calculation software limitations …………………
1. 4 Structural calculation software and research status atቤተ መጻሕፍቲ ባይዱhome …
1.5
Chapter 2 Initial stage of project preparation ………………
2.1Project Overview …………………………………………
2.1.1 Level of structural safety and design life ………………
3.13内力包络图 …………………………………………………………………………49
3.14地震作用反应力曲线 ………………………………………………………………52
3.15风载作用反应力曲线 ………………………………………………………………54
3.16本章小结 ……………………………………………………………………………56
本文从使用PKPM软件建立结构模型开始，按照软件及结构计算的程序对各个构件输入相关参数，之后进行加载，并对结构进行受力分析，详细介绍了该软件具备的功能和使用要求，并最后得出受力分析图。
期望本文的研究成果，能有助于提高宫PKPM软件的使用、利用水平，为我国建筑业的快速发展做出贡献。
关键词：PKPM；软件；结构分析
Expected results of this study can help to improve the use of software PKPM Palace, utilization levels, the rapid development of China's construction industry to contribute.
pkpm实例操作
pkpm实例操作如何使用PKPM进行结构分析PKPM是一款常用的结构分析软件，它可以帮助工程师进行结构分析、设计和优化。
在本文中，我们将介绍如何使用PKPM进行结构分析。
第一步：创建模型在使用PKPM进行结构分析之前，我们需要先创建一个模型。
在PKPM中，我们可以使用自动建模工具或手动建模工具来创建模型。
自动建模工具可以根据输入的参数自动生成模型，而手动建模工具则需要用户手动绘制模型。
第二步：定义材料和截面在创建模型之后，我们需要为模型定义材料和截面。
在PKPM中，我们可以选择预定义的材料和截面，也可以自定义材料和截面。
为了准确地模拟结构的行为，我们需要为每个构件定义正确的材料和截面。
第三步：定义荷载和边界条件在定义材料和截面之后，我们需要为模型定义荷载和边界条件。
荷载可以是静态荷载或动态荷载，边界条件可以是支座、固定端或自由端。
在定义荷载和边界条件时，我们需要考虑结构的实际工作状态，以确保模拟结果的准确性。
第四步：进行分析在定义荷载和边界条件之后，我们可以开始进行结构分析。
在PKPM中，我们可以选择静力分析、动力分析或稳定性分析。
在进行分析时，我们需要选择适当的分析方法和参数，以确保模拟结果的准确性。
第五步：查看结果在分析完成后，我们可以查看分析结果。
在PKPM中，我们可以查看结构的应力、位移、变形等信息，以评估结构的安全性和可靠性。
如果发现问题，我们可以对模型进行修改和优化，以改善结构的性能。
总结使用PKPM进行结构分析可以帮助工程师更好地理解结构的行为和性能，从而优化结构设计和提高结构的安全性和可靠性。
在使用PKPM进行结构分析时，我们需要注意模型的准确性和分析结果的可靠性，以确保分析结果的准确性和可靠性。
PKPM结构设计与分析中的问题探讨ppt
3、楼板配筋分析中的相关问题
• 3.1.规范对于混凝土板的计算及构造要求 • 3.2.应进行精细分析的楼板 • 3.3.楼板的设计现状 • 3.4.PMSAP精细化楼板应力分析 • 3.5.斜板对于相连构件内力影响 • 3.6.某工程楼板应力结果剖析
3.1.规范对于混凝土板的计算及构造要 求
3.5、斜板对于相连构件内力影响
• 考虑斜板时梁的弯矩图
3.5、斜板对于相连构件内力影响
• 不考虑斜板时梁的弯矩图
考虑斜板时梁端、柱端弯矩
不考虑斜板时梁端、柱端弯矩
3.5、斜板对于相连构件内力影响
项目 第一周期
考虑斜板
不考虑 斜板
1.155
1.199
误差 3.81 %
第二周期
1.081
1.184
• 高规10.5.7
1.3、复杂结构模型不确定性的包络设计
• 1.3.3.结构复杂部位的应力补充分析模型 • 高规5.1.15及条文说明
1.3、复杂结构模型不确定性的包络设计
• 1.3.4.连梁处理（铰接）之后的设计模型 • 高规7.2.26条文及说明
1.3、复杂结构模型不确定性的包络设计
• 高规7.2.26条文说明
• 3.3.2.对厚板等无梁楼盖的处理（逐层计算 配筋）
• 3.3.3.变形较大的平板配筋设计 • 3.3.4.斜板的配筋设计 • 3.3.5空心楼板的配筋设计
3.4.PMSAP精细化楼板应力分析
• PMSAP楼板应力分析： • 将楼板定义成弹性板，直接组装到整体结
构中去。板的所有应力和变形结果，均如 同梁、柱、墙一样，从整体分析中得到， 并以此为基础作配筋。
2.2、柱单双偏压的理解
PKPM软件在应用中的问题解析―多塔结构的计算
PKPM软件在应用中的问题解析―多塔结构的计算多塔结构的计算（一）带变形缝结构的计算⑴带变形缝结构的特点：①通过变形缝将结构分成几块独立的结构。
②若忽略基础变形的影响，各单元之间完全独立。
③缝隙面不是迎风面。
⑵计算方法：①整体计算的注意事项：a）在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；b）所给振型数要足够多，以保证有效质量系数＞90％；c）定义为多塔后，对于老版本软件，程序将对每一个缝隙面都计算迎风面，因此风荷载计算偏大；新版本软件增加了一项新的功能。
即可以人为定义遮挡面。
从而有效地解决了这一问题。
d）周期比计算有待商讨。
②分开计算的注意事项：a）旧版软件除风荷载计算有些偏大外，其余结果都没问题，新版软件定义遮挡面后，风荷载计算也没有问题了。
b）一般而言，对于基础连在一起的带变形缝结构，由于基础对上部结构整体的协调能力有限，所以建议采用分开计算。
（二）大底盘多塔结构的计算⑴大底盘多塔结构的特点：①各塔楼拥有独立的迎风面。
②各塔楼之间的变形没有直接影响，但都通过大底盘间接影响其他塔楼。
③塔楼与刚性板之间没有―一对应关系，一个塔楼可能只有一块刚性板，也可能有几块刚性板。
④大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。
⑵计算方法：①在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；②位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确；③周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。
⑶大底盘多塔结构刚度比的计算方法：大底盘多塔结构在大底盘与各主体之间的刚度比如何计算规范并没有说明，但也没有说不要求。
SATWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比较的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“＊”号表示。
①大底盘多塔结构刚度比的整体计算：根据龚思礼先生主编的《建筑抗震设计手册》提供的方法：要求在计算大底盘多塔结构的地下室楼层剪切刚度比时，大底盘地下室的整体刚度与所有塔楼的总体刚度比不应小于2，每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于1.5.②大底盘多塔结构刚度比的分开计算：a）根据《上海规程》第6.1.19条中条文说明中建议的方法：如遇到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况，在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献，塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。
PKPM电算结果分析
PKPM电算结果分析二振型曲线的评定结构基本自振周期的计算方法有三种：能量法，等效质量法，顶点位移法。
但是有钢筋混凝土框架的经验公式值：第一振型T1=(0.12-0.15)n，第二振型T2=(1/3-1/5) T1，第三振型T3=(1/5-1/7) T1。
详见《高层建筑混凝土结构技术规程》4.2.3，调入PKPM电算结果：考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.6323 92.50 0.88 ( 0.00+0.87 ) 0.122 0.6194 29.58 0.41 ( 0.31+0.10 ) 0.593 0.6159 168.83 0.72 ( 0.69+0.03 ) 0.284 0.2030 93.38 0.87 ( 0.00+0.87 ) 0.135 0.1996 12.68 0.85 ( 0.81+0.04 ) 0.156 0.1983 145.53 0.28 ( 0.19+0.09 ) 0.727 0.1144 100.79 0.86 ( 0.03+0.83 ) 0.148 0.1137 12.64 0.99 ( 0.95+0.05 ) 0.019 0.1119 113.59 0.15 ( 0.02+0.12 ) 0.8510 0.0783 101.70 0.90 ( 0.04+0.86 ) 0.1011 0.0780 12.72 1.00 ( 0.95+0.05 ) 0.0012 0.0763 111.88 0.10 ( 0.01+0.09 ) 0.9013 0.0605 104.63 0.93 ( 0.06+0.87 ) 0.0714 0.0603 15.07 1.00 ( 0.93+0.07 ) 0.0015 0.0587 110.72 0.07 ( 0.01+0.06 ) 0.93地震作用最大的方向= -89.783 (度)仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩二振型曲线的评定振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.75 -17.49 94.385 1 0.68 -15.52 82.734 1 0.58 -13.23 70.733 1 0.45 -10.18 54.502 1 0.29 -6.57 35.181 1 0.10 -2.29 12.26振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 142.02 81.74 2858.145 1 127.30 72.41 2505.304 1 109.62 61.74 2141.823 1 85.09 47.49 1650.442 1 55.40 30.65 1065.411 1 19.43 10.72 371.25振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 320.73 -64.25 -2969.615 1 287.41 -56.89 -2602.944 1 247.50 -48.51 -2225.233 1 192.15 -37.31 -1714.682 1 125.12 -24.08 -1106.861 1 43.96 -8.43 -385.70三地震力的评定各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 586.52 586.52( 8.52%) ( 8.52%) 2111.49645.615 1 457.13 987.36( 7.29%) ( 7.29%) 5610.46 370.204 1 429.11 1282.39( 6.35%) ( 6.35%) 10063.75 296.163 1 431.30 1521.80( 5.67%) ( 5.67%) 15239.86 222.122 1 412.49 1722.40( 5.14%) ( 5.14%) 21013.55 148.081 1 243.75 1822.43( 4.67%) ( 4.67%) 27180.54 61.69抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 2.40%X 方向的有效质量系数: 99.58%各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 585.10 585.10( 8.50%) ( 8.50%) 2106.35 631.555 1 447.24 974.08( 7.19%) ( 7.19%) 5556.49 360.994 1 421.46 1253.05( 6.21%) ( 6.21%) 9896.85 288.803 1 430.99 1480.42( 5.51%) ( 5.51%) 14902.85 216.602 1 415.22 1676.57( 5.00%) ( 5.00%) 20477.65 144.401 1 244.68 1776.43( 4.55%) ( 4.55%) 26448.71 60.15抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 2.40%Y 方向的有效质量系数: 99.57%四水平位移的特征所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移X方向最大层间位移角: 1/2345.(第2层第1塔)=== 工况 2 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Y方向最大层间位移角: 1/2255.(第2层第1塔)=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移X方向最大层间位移角: 1/9999.(第6层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Y方向最大层间位移角: 1/9999.(第6层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移=== 工况7 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy6 1 198 7.20 7.04 1.02 3600.198 0.67 0.66 1.025 1 165 6.53 6.39 1.02 3600.168 1.03 1.01 1.024 1 132 5.50 5.38 1.02 3600.132 1.29 1.26 1.023 1 99 4.21 4.12 1.02 3600.99 1.48 1.45 1.022 1 66 2.73 2.67 1.02 3600.66 1.58 1.55 1.021 1 33 1.15 1.13 1.02 3600.33 1.15 1.13 1.02Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第3层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第2层第1塔)五几个重要的比值1 轴压比虑地震作用组合的框架柱和框支柱的轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值。
PKPM软件计算结果分析详细说明
PKPM软件计算结果分析详细说明PKPM软件计算结果分析详细说明一、位移比、层间位移比控制规范条文：《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒1/800 筒中筒，剪力墙1/1000 框支层 1/1000《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。
”名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
新版PKPM结构软件工程应用及实例剖析
新版PKPM结构软件工程应用及实例剖析第一部分建模改进与操作技巧专题1合理选择结构计算软件1.1各类结构分析软件的功能特点《抗规》第3．6．6条规定：利用计算机进行结构抗震分析，应符合下列要求：计算模型的建立、必要的简化计算与处理，应符合结构的实际工作状况；计算软件的技术条件应符合本规范及有关标准的规定，并应阐明其特殊处理的内容和依据。
1、QITI采用基底剪力法，适用于砌体结构、底框结构和配筋砼砌块结构；2、PK适用于框排架结构和连续梁计算，尤其是带重型吊车的工业厂房，可用该软件进行牛腿的计算和施工图的绘制；3、TAT薄壁柱模型，适用于一般多高层；4、SATWE壳元模型，适用于复杂多高层；5、PMSAP通用有限元软件；6、TAT-D弹性动力时程分析；7、PUSH弹塑性静力分析；8、EPDA弹塑性时程分析。
1.2有无抗震设计效果大不一样《抗规》第3．1．1条的条文说明：2008年汶川地震表明，严格按照现行抗震规范进行设计、施工和使用的房屋建筑，达到了规范规定的设防目标，在遭遇到高于地震区划图一度的地震作用下，没有出现倒塌破坏——实现了生命安全的目标。
专题2新版PKPM软件建模改进2.1PKPM提供四种建模方式2.2建模操作实现三合一2.3荷载集中统一输入吊车荷载操作：1、牛腿标高处增加一节点（二维）或一标准层（三维）2、定义吊车资料，输入吊车参数3、选择两个与吊车轨道平行的网格线布置吊车4、显示吊车起重量和跨度信息5、布置吊车钢梁，STS完成计算PMCAD增加的荷载中，“无截面设计”指平面外荷载作用未计算配筋，仅给出内力结果，其对结构内力有影响，对杆件无影响——慎用专题3突破层模型限制3.1各标准层独立轴网3.2构件突破层高限制1、突破一根轴线只能布置一根梁的限制，允许在一根轴线的不同标高布置多根主梁，梁间距应大于500mm或梁高，此处的梁间距应指净距。
2.、墙突破楼层标高的限制，允许设置强顶和墙底的标高，可以分析斜墙和山墙等异形墙——解决了楼梯间窗户错层建模的问题。
PKPM软件在应用中的问题解析―多塔结构的计算
PKPM软件在应用中的问题解析―多塔结构的计算多塔结构的计算（一）带变形缝结构的计算⑴带变形缝结构的特点：①通过变形缝将结构分成几块独立的结构。
②若忽略基础变形的影响，各单元之间完全独立。
③缝隙面不是迎风面。
⑵计算方法：①整体计算的注意事项：a）在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；b）所给振型数要足够多，以保证有效质量系数＞90％；c）定义为多塔后，对于老版本软件，程序将对每一个缝隙面都计算迎风面，因此风荷载计算偏大；新版本软件增加了一项新的功能。
即可以人为定义遮挡面。
从而有效地解决了这一问题。
d）周期比计算有待商讨。
②分开计算的注意事项：a）旧版软件除风荷载计算有些偏大外，其余结果都没问题，新版软件定义遮挡面后，风荷载计算也没有问题了。
b）一般而言，对于基础连在一起的带变形缝结构，由于基础对上部结构整体的协调能力有限，所以建议采用分开计算。
（二）大底盘多塔结构的计算⑴大底盘多塔结构的特点：①各塔楼拥有独立的迎风面。
②各塔楼之间的变形没有直接影响，但都通过大底盘间接影响其他塔楼。
③塔楼与刚性板之间没有―一对应关系，一个塔楼可能只有一块刚性板，也可能有几块刚性板。
④大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。
⑵计算方法：①在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；②位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确；③周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。
⑶大底盘多塔结构刚度比的计算方法：大底盘多塔结构在大底盘与各主体之间的刚度比如何计算规范并没有说明，但也没有说不要求。
SATWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比较的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“＊”号表示。
①大底盘多塔结构刚度比的整体计算：根据龚思礼先生主编的《建筑抗震设计手册》提供的方法：要求在计算大底盘多塔结构的地下室楼层剪切刚度比时，大底盘地下室的整体刚度与所有塔楼的总体刚度比不应小于2，每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于1.5.②大底盘多塔结构刚度比的分开计算：a）根据《上海规程》第6.1.19条中条文说明中建议的方法：如遇到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况，在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献，塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。
PKPM设计参数分析详解
第7章 SATWE应用详解在PKPM系列设计软件中，用于结构分析计算的主要有SATWE、TAT、PK、PMSAP，目前结构设计人员最常用的是有限元分析软件SATWE。
本章主要详细叙述SATWE 的使用方法，包括计算参数的取值设置，特殊荷载的设定，计算分析方法的选择，计算结果分析，控制参数的调整，以及结构设计优化等。
之所以突出介绍SATWE,其原因如下：1.SATWE软件使用普遍，用户广泛。
2.SATWE软件功能强大，采用墙元模型，可以完成复杂多高层结构的计算分析工作，而且操作简单，适应性强。
3.SATWE软件参数较多，可以设置的项目也很多，计算输出的内容十分丰富，一旦学会了SATWE软件的使用，再去学PK、TAT、PMSAP等就是一件非茶馆容易的事了。
第7.1节设计参数设置详解PM建模完成后就进入结构计算分析阶段，SATWE软件可以直接读取建模数据，但是在计算之前还需要做一些前期处理工作，例如补充设置计算分析参数，定义特殊构件和特殊荷载等。
点击选择SATWE软件的第一项进入“接PM生成SATWE数据”屏幕弹出图示对话框，如图所示。
软件的参数设置是否正确直接关系到软件分析结果的准确性，这也是学好用好软件的关键一步。
本节主要介绍SATWE软件设计参数的取值设置。
详细叙述分别如下：7.1.1总信息结构总信息共有17个参数，其含义及取值原则如下：7.1.1.1水平力与整体坐标的夹角（度）这一参数主要是为了考虑水平力（地震最不利作用与最大风力作用）方向与模型坐标主轴存在较大夹角的影响。
一般设计人员实现很难预估算出结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值00，SATWE计算后会在计算书中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，就应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用个方向的影响。
7.1.1.2混凝土容重（KN/m3）程序钢筋混凝土容重初始值为25.0 KN/m3，以用于一般工程，考虑抹灰装修荷载可以取到26～28 KN/m3。
pkpm运用讲解
生的附加弯矩。
上柱轴力
转换为下柱的 轴力和弯矩
柱水平刚域
变形问题——梁抬墙的偏心问题
• 当转换梁抬偏心墙时，一般认为在竖向力作用下，墙对下部
转换梁作用一个大的扭矩。但事实上扭矩并不大，因为扭矩 是由梁两端转角不协调所产生，上部墙体虽然偏心，但它给 下部的梁柱作用的是一个同向的弯曲，所以，偏心的效果都 转化为两边柱的附加弯矩了。
建模问题——钢柱底铰接
• 当底层柱底都设定为铰接后，结构也将产生机构。应至少有
一根柱底是刚接。
应至少有一个节点是刚接。
底部结构产生机构
变形问题——主次梁的共同工作
• 当次梁当主梁输入后，次梁与主梁共同产生交叉梁系的体系
承担竖向荷载。竖向荷载将在主次梁之间，按刚度传递、分 配。
变形问题——梁抬柱的传力
放大前的设计包络
放大后的设计包络
放大前的设计包络
放大后的设计包络
设计问题——剪力墙加强区起算层号的合理应用
• 这个参数主要是针对有地下室结构、多层带剪力墙结构、
底框剪力墙结构而设臵的。起算层号是指建模输入的结构 自然层号。 • 当有多层地下室时，地下1层以下可以不按加强区设计，此 时该参数可以起到抬高起算层号的目的。 • 多层带剪力墙结构或底框剪力墙结构，由于剪力墙的轴压 比很小，按照抗震规范可以不设加强区，可以把“剪力墙 加强区起算层号”定义为大于结构层，则结构分析时将没 有剪力墙的加强区。
• 梁抬柱的传力，是由梁柱协调变形完成的，柱的轴力由梁的
剪力平衡，所以，可以通过查看梁剪力来确认上部柱传来的 集中力（即柱轴力）。
梁柱位移协调点，也是柱 轴力、梁剪力的平衡点
pkpm分析步骤（如梦出痕）
pkpm分析步骤（如梦出痕）Pmcad初步建模→荷载输入→楼层组装→楼板参数设计及结果分析→satwe 参数定义→总信息结果分析一、初步建模：（1）布置好轴网之后布置柱（2）布置梁：主梁（框架梁：抗震）的高度为跨度的1/12-1/8之间，次梁（非框架梁：承重与分割楼板）的高度为跨度的1/15-1/12，除了考虑计算之外，还需考虑建筑要求。
（3）布置楼板：双向板（长边与短边之比在2以内）为短边跨度的1/40、单向板（长边与短边之比大于3）为短边跨度的1/35，板厚最小取100。
二、荷载输入：（1）楼板荷载：恒荷载（根据建筑用途荷载值不一，需计算得到）与活荷载（需查规范得到，注意不同部位活荷载可能不一致，如卫生间、走廊、屋面等）（2）梁上荷载：根据墙体的材料、几何尺寸、装饰面层的类型来确定，注意空心墙（含门窗的墙）与实心墙的区别，空心墙为实心墙的0.8。
三、楼层组装：（1）第一步先复制标准层，然后根据建筑的实际情况对模型进行修改（如第一层没有楼板，则恒载减小，相应的梁截面可以进行优化，相应的荷载需重新布置）。
（2）先按第二层建模，然后再以第二层为基准进行建模。
建好模型之后，然后根据实际情况在本层信息中进行修改，这一步可以在以第二层为基准建模时操作。
（3）各标准层建好之后，以各标准层进行楼层组装。
组装完之后进行下一步操作。
四、楼板参数设计及结果分析：（1）这一步在砼结构施工图中进行，第一步对参数进行设计，第二步绘新图，第三步进行自动计算（2）对每一层进行楼板参数设计时都要进行上述后两步操作。
（3）这里注意板的支承方式，凡有错层的地方都要修改为简支（钢筋不贯通的都可修改为简支）,修改为简支之后然后自动计算，再查看结果（）检验楼板设计是否合理。
五、satwe参数定义（1）楼板参数设计完并检验无问题之后，就可以进行satwe参数定义。
风荷载信息时注意：X向与Y向的结构的基本周期要经过初步计算之后进行回代计算。
PKPM计算结果分析-
计算文件分析基本情况:框剪结构(带转换层,地上十二层(38m,地下一层,其他基本情况如下: ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SA TWE 中文版|| 文件名: WMASS.OUT || ||工程名称: 设计人: ||工程代号: 校核人: 日期:2006/ 5/25 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3: Gc = 27.00钢材容重(kN/m3: Gs = 78.00水平力的夹角(Rad: ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架-剪力墙结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号:MCHANGE= 2墙元细分最大控制长度(m DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 出口节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2: WO = 0.45地面粗糙程度: B 类结构基本周期(秒: T1 = 0.49体形变化分段数: MPART= 3各段最高层号: NSTi = 1 2 13各段体形系数: USi = 1.30 1.30 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联 CQC计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD = 3设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.45多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 4 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.80 结构的阻尼比(%: DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱,墙,基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数:BK = 1.50 梁端弯矩调幅系数:BT = 0.85梁设计弯矩增大系数:BM = 1.10 连梁刚度折减系数:BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数:TB = 0.40全楼地震力放大系数:RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号:KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号:KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号:NTL = 13 顶塔楼内力放大:RTL = 1.50配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2: IB = 300柱主筋强度(N/mm2: IC = 300墙主筋强度(N/mm2: IW = 210 梁箍筋强度(N/mm2: JB = 210柱箍筋强度(N/mm2: JC = 210墙分布筋强度(N/mm2: JWH = 210 梁箍筋最大间距(mm: SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm: SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm: SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%: RWV = 0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%: RWV1 = 0.60 设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm: BCB = 30.00柱保护层厚度(mm: ACA = 30.00荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50地下信息..........................................回填土对地下室约束相对刚度比: Esol = 3.00回填土容重(kN/m3: Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm: WCW = 35.00室外地平标高(m: Hout = -0.40地下水位标高(m: Hwat = -0.60室外地面附加荷载(kN/m2: Qgrd = 0.00人防设计等级: Mars = 6人防地下室层数: Mair = 1地下室顶板竖向等效荷载(kN/m2 QE1 = 60.00地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2 QE2 = 55.00 正负零以下解除回填土约束的层数MMSOIL = 0剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 4剪力墙底部加强区高度(m Z_STRENGTHEN= 12.50********************************************************* * 各层的质量、质心坐标信息********************************************************** 层号塔号质心X 质心Y质心Z 恒载质量活载质量(m (m (t (t13 1 35.468 16.118 38.600 124.9 2.312 1 35.481 16.257 35.700 544.4 14.311 1 35.454 16.394 32.800 734.1 57.210 1 35.466 16.384 29.900 724.2 57.29 1 35.475 16.420 27.000 715.0 56.78 1 35.475 16.420 24.100 715.0 56.77 1 35.475 16.420 21.200 715.0 56.76 1 35.475 16.420 18.300 715.0 56.75 1 35.475 16.420 15.400 715.0 56.74 1 35.475 16.420 12.500 715.0 56.73 1 35.475 16.420 9.600 715.0 56.72 1 35.484 16.736 6.700 1102.6 60.41 1 35.471 16.338 3.200 1174.4 65.6活载产生的总质量(t: 653.857恒载产生的总质量(t: 9409.759结构的总质量(t: 10063.616恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg ********************************************************* * 各层构件数量、构件材料和层高********************************************************** 层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土 (混凝土 (混凝土 (m (m1 1 114(30 79(30 75(30 3.200 3.2002 1 220(30 68(30 38(30 3.500 6.7003 1 182(30 85(30 35(30 2.900 9.6004 1 182(30 85(30 35(30 2.900 12.5005 1 182(30 85(30 35(30 2.900 15.4006 1 182(30 85(30 35(30 2.900 18.3007 1 182(30 85(30 35(30 2.900 21.2008 1 182(30 85(30 35(30 2.900 24.1009 1 182(30 85(30 35(30 2.900 27.00010 1 183(30 85(30 35(30 2.900 29.90011 1 203(30 85(30 35(30 2.900 32.80012 1 206(30 85(30 35(30 2.900 35.70013 1 63(30 24(30 14(30 2.900 38.600********************************************************* * 风荷载信息********************************************************** 层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y 13 1 55.94 55.9 162.2 102.70 102.7 297.812 1 59.95 115.9 498.3 148.75 251.4 1027.011 1 57.16 173.1 1000.2 142.00 393.4 2168.010 1 54.35 227.4 1659.6 135.19 528.6 3701.19 1 51.49 278.9 2468.4 128.26 656.9 5606.18 1 48.55 327.4 3418.0 121.10 778.0 7862.37 1 45.49 372.9 4499.5 113.61 891.6 10448.06 1 42.23 415.2 5703.4 105.63 997.2 13340.05 1 38.70 453.9 7019.6 96.94 1094.2 16513.14 1 35.41 489.3 8438.5 88.89 1183.1 19944.03 1 34.00 523.3 9956.0 85.63 1268.7 23623.22 1 39.13 562.4 11924.4 98.95 1367.6 28410.01 1 0.00 562.4 13724.1 0.00 1367.6 32786.5============================================================ ===============各楼层等效尺寸(单位:m,m**2============================================================ ===============层号塔号面积形心X 形心Y等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 602.17 35.48 15.97 47.99 16.70 47.99 16.702 1 564.36 35.49 16.69 43.56 14.48 43.56 14.483 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.834 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.835 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.836 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.837 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.838 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.839 1 535.55 35.48 16.22 42.83 13.83 42.83 13.8310 1 541.16 35.47 16.17 42.63 13.88 42.63 13.8811 1 540.87 35.49 16.16 42.62 13.88 42.62 13.8812 1 541.80 35.47 16.16 42.69 13.87 42.69 13.8713 1 51.12 35.47 19.58 43.29 6.24 43.29 6.24============================================================ ===============各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2============================================================ ===============层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1]1 1 2059.15 1.002 1 2060.85 1.433 1 1440.96 1.004 1 1440.96 1.005 1 1440.96 1.006 1 1440.96 1.007 1 1440.96 1.008 1 1440.96 1.009 1 1440.96 1.0010 1 1443.96 1.0011 1 1462.99 1.4212 1 1031.27 0.7013 1 2488.76 2.41============================================================ =============== 计算信息============================================================ =============== Project File Name : 11计算日期: 2006. 5.25开始时间: 13:34:32可用内存: 784.00MB第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间: 13:34:32第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间: 13:34:47FALE 自由度优化排序Beginning Time : 13:34:52.31End Time : 13:34:56. 3Total Time (s : 3.72FALE总刚阵组装Beginning Time : 13:34:56. 3End Time : 13:34:58.96Total Time (s : 2.93VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 13:34:58.96End Time : 13:34:59.39Total Time (s : 0.43VSS 模态分析Beginning Time : 13:34:59.40End Time : 13:34:59.54Total Time (s : 0.14形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 13:35: 7.78End Time : 13:35: 8.81Total Time (s : 1.03第五步: 计算杆件内力开始时间: 13:35:18结束日期: 2006. 5.25时间: 13:36:23总用时: 0: 1:51============================================================ =============== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif,Ystif : 刚心的X,Y坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass,Ymass : 质心的X,Y坐标值Gmass : 总质量Eex,Eey : X,Y方向的偏心率Ratx,Raty : X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1,Raty1 : X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX,RJY,RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度============================================================ =============== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 35.4675(m Ystif= 18.7028(m Alf = -0.2167(DegreeXmass= 35.4713(m Ymass= 16.3381(m Gmass= 1305.5305(tEex = 0.0002 Eey = 0.1309Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 142.0880 Raty1= 155.1798 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 7.0081E+08(kN/m RJY= 6.3129E+08(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 35.4528(m Ystif= 15.4350(m Alf = -0.2864(DegreeXmass= 35.4836(m Ymass= 16.7358(m Gmass= 1223.5151(tEex = 0.0018 Eey = 0.1091Ratx = 0.0101 Raty = 0.0092Ratx1= 4.5304 Raty1= 2.6543 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 7.0461E+06(kN/m RJY= 5.8116E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 35.4520(m Ystif= 17.4620(m Alf = -0.1750(DegreeXmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(tEex = 0.0012 Eey = 0.0800Ratx = 0.3153 Raty = 0.5382Ratx1= 2.1014 Raty1= 2.0637 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.2218E+06(kN/m RJY= 3.1279E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(DegreeXmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(tEex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.6798 Raty = 0.6922Ratx1= 1.6283 Raty1= 1.7561 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.5104E+06(kN/m RJY= 2.1652E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(DegreeXmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(t Eex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.8464 Raty = 0.8135Ratx1= 1.5059 Raty1= 1.6271 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =1.2785E+06(kN/m RJY= 1.7614E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(Degree Xmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(t Eex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.8953 Raty = 0.8606Ratx1= 1.4540 Raty1= 1.5736 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =1.1446E+06(kN/m RJY= 1.5159E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(Degree Xmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(t Eex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.9222 Raty = 0.8853Ratx1= 1.4538 Raty1= 1.5804 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =1.0555E+06(kN/m RJY= 1.3419E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(Degree Xmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(t Eex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.9319 Raty = 0.8956Ratx1= 1.5228 Raty1= 1.6066 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =9.8362E+05(kN/m RJY= 1.2018E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 9 Tower No. 1Xstif= 35.4521(m Ystif= 17.4563(m Alf = -0.1811(Degree Xmass= 35.4747(m Ymass= 16.4200(m Gmass= 828.3961(t Eex = 0.0012 Eey = 0.0795Ratx = 0.9281 Raty = 0.8892Ratx1= 1.5785 Raty1= 1.6707 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =9.1288E+05(kN/m RJY= 1.0686E+06(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 10 Tower No. 1Xstif= 35.4490(m Ystif= 17.4545(m Alf = -0.1702(Degree Xmass= 35.4662(m Ymass= 16.3838(m Gmass= 838.6104(t Eex = 0.0010 Eey = 0.0821Ratx = 0.9050 Raty = 0.8551Ratx1= 1.7276 Raty1= 1.8632 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =8.2619E+05(kN/m RJY= 9.1376E+05(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 11 Tower No. 1Xstif= 35.4490(m Ystif= 17.4525(m Alf = -0.1700(Degree Xmass= 35.4544(m Ymass= 16.3942(m Gmass= 848.4893(t Eex = 0.0003 Eey = 0.0811Ratx = 0.8269 Raty = 0.7667Ratx1= 2.3127 Raty1= 2.5293 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 6.8318E+05(kN/m RJY= 7.0060E+05(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m---------------------------------------------------------------------------Floor No. 12 Tower No. 1Xstif= 35.4490(m Ystif= 17.4525(m Alf = -0.1700(DegreeXmass= 35.4805(m Ymass= 16.2566(m Gmass= 573.0540(tEex = 0.0017 Eey = 0.0917Ratx = 0.6177 Raty = 0.5648Ratx1= 5.1204 Raty1= 6.5880 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 4.2200E+05(kN/m RJY= 3.9571E+05(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m---------------------------------------------------------------------------Floor No. 13 Tower No. 1Xstif= 35.4679(m Ystif= 19.9288(m Alf = 0.0000(DegreeXmass= 35.4680(m Ymass= 16.1177(m Gmass= 129.5021(tEex = 0.0000 Eey = 0.2846Ratx = 0.2441 Raty = 0.1897Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.0302E+05(kN/m RJY= 7.5081E+04(kN/m RJZ = 0.0000E+00(kN/m---------------------------------------------------------------------------============================================================ ================ 高位转换时转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比============================================================ ================ 采用的楼层刚度算法:层间剪力比层间位移算法转换层所在层号= 2转换层下部结构起止层号及高度= 2 2 3.50转换层上部结构起止层号及高度= 3 3 2.90X方向下部刚度= 0.7046E+07 X方向上部刚度= 0.2222E+07 X方向刚度比= 0.2613Y方向下部刚度= 0.5812E+07 Y方向上部刚度= 0.3128E+07 Y方向刚度比= 0.4460============================================================ ================ 抗倾覆验算结果============================================================ ================ 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%X风荷载2231607.3 15072.3 148.06 0.00Y风荷载1000071.9 36653.0 27.28 0.00X 地震2231607.3 38868.4 57.41 0.00Y地震1000071.9 41758.4 23.95 0.00============================================================ ================ 结构整体稳定验算结果============================================================ ================ X向刚重比EJd/GH**2= 8.64Y向刚重比EJd/GH**2= 9.87该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应******************************************************************** *** 楼层抗剪承载力、及承载力比值********************************************************************* ** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------13 1 0.1227E+04 0.3522E+04 1.00 1.0012 1 0.5557E+04 0.1029E+05 4.53 2.9211 1 0.6428E+04 0.1122E+05 1.16 1.0910 1 0.7212E+04 0.1259E+05 1.12 1.129 1 0.7921E+04 0.1374E+05 1.10 1.098 1 0.8752E+04 0.1485E+05 1.10 1.087 1 0.9566E+04 0.1577E+05 1.09 1.066 1 0.1028E+05 0.1663E+05 1.07 1.055 1 0.1089E+05 0.1731E+05 1.06 1.044 1 0.1139E+05 0.1780E+05 1.05 1.033 1 0.1200E+05 0.1813E+05 1.05 1.022 1 0.1749E+05 0.2225E+05 1.46 1.231 1 0.3169E+05 0.3612E+05 1.81 1.62============================================================ ========== 周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器============================================================ ========== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y 扭转系数1 1.0740 0.03 1.00 ( 1.00+0.00 0.002 0.9540 90.02 1.00 ( 0.00+1.00 0.003 0.8662 132.55 0.00 ( 0.00+0.00 1.004 0.3012 179.96 1.00 ( 1.00+0.00 0.005 0.2453 89.97 0.90 ( 0.00+0.90 0.106 0.2370 44.38 0.00 ( 0.00+0.00 1.007 0.2160 90.96 0.04 ( 0.00+0.04 0.968 0.2082 123.72 0.00 ( 0.00+0.00 1.009 0.2047 89.51 0.37 ( 0.00+0.37 0.6310 0.1497 179.99 0.97 ( 0.97+0.00 0.0311 0.1247 3.81 0.00 ( 0.00+0.00 1.0012 0.1217 177.88 0.01 ( 0.00+0.00 0.9913 0.1213 178.37 0.01 ( 0.01+0.00 0.9914 0.1196 179.72 0.33 ( 0.33+0.00 0.6715 0.1138 179.10 0.00 ( 0.00+0.00 1.00地震作用最大的方向= -0.409 (度============================================================ 仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m13 1 41.85 0.02 -7.5512 1 172.91 0.15 -15.0711 1 227.17 0.19 -14.3210 1 204.34 0.16 -8.689 1 179.55 0.13 -5.288 1 154.89 0.10 -3.787 1 128.26 0.07 -4.136 1 100.43 0.04 -6.085 1 72.41 0.01 -9.264 1 45.60 -0.01 -13.003 1 21.82 -0.02 -16.122 1 7.96 -0.02 -21.291 1 0.08 0.00 -0.08振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m13 1 0.00 -0.05 -0.0112 1 0.00 -0.22 -0.0411 1 0.00 -0.28 -0.0510 1 0.00 -0.25 -0.049 1 0.00 -0.21 -0.048 1 0.00 -0.18 -0.037 1 0.00 -0.15 -0.036 1 0.00 -0.11 -0.025 1 0.00 -0.08 -0.024 1 0.00 -0.05 -0.013 1 0.00 -0.03 -0.012 1 0.00 -0.01 0.001 1 0.00 0.00 0.00Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.00 0.00 0.91 12 1 0.00 0.00 4.61 11 1 0.00 -0.01 6.08 10 1 0.00 -0.01 5.449 1 0.00 0.00 4.848 1 0.00 0.00 4.187 1 0.00 0.00 3.476 1 0.00 0.00 2.745 1 0.00 0.00 2.024 1 0.00 0.00 1.333 1 0.00 0.00 0.732 1 -0.01 0.00 0.401 1 0.00 0.00 0.00振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 -40.76 0.07 -17.63 12 1 -130.13 -0.17 -78.97 11 1 -114.14 -0.10 -73.03 10 1 -36.43 0.04 -22.929 1 37.70 0.16 28.838 1 99.95 0.26 73.067 1 141.74 0.30 100.596 1 157.20 0.29 105.415 1 145.15 0.22 86.604 1 109.83 0.12 49.403 1 60.83 0.02 5.092 1 26.49 -0.05 -33.991 1 0.32 0.00 -0.08振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.00 0.22 0.03 12 1 0.00 0.32 0.08 11 1 0.00 0.25 0.07 10 1 0.00 0.04 0.029 1 0.00 -0.14 -0.028 1 0.00 -0.28 -0.067 1 0.00 -0.38 -0.086 1 0.00 -0.40 -0.095 1 0.00 -0.37 -0.08振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.04 -0.11 48.35 12 1 -0.28 -0.11 127.17 11 1 -0.33 -0.09 110.81 10 1 -0.13 -0.01 35.579 1 0.03 0.06 -35.398 1 0.17 0.11 -95.367 1 0.32 0.14 -136.636 1 0.45 0.15 -154.115 1 0.57 0.13 -146.624 1 0.63 0.10 -117.573 1 0.62 0.06 -75.062 1 0.82 0.04 -46.441 1 0.01 0.00 -0.44振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.00 0.00 0.00 12 1 0.00 0.00 0.00 11 1 0.00 0.00 0.00 10 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.01 -0.01 -9.15 12 1 -0.02 0.01 9.38 11 1 -0.01 0.01 10.16 10 1 0.00 0.00 5.529 1 0.01 0.00 0.624 1 0.02 -0.01 -8.343 1 0.03 0.00 -5.492 1 0.06 0.00 -3.481 1 0.00 0.00 -0.03振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.00 -0.08 0.00 12 1 0.00 0.07 -0.01 11 1 0.00 0.08 -0.01 10 1 0.00 0.04 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 -0.03 0.017 1 0.00 -0.06 0.016 1 0.00 -0.07 0.015 1 0.00 -0.07 0.014 1 0.00 -0.06 0.013 1 0.00 -0.04 0.012 1 0.00 -0.02 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 39.00 -0.02 75.43 12 1 66.39 0.07 53.72 11 1 13.41 0.01 -7.79 10 1 -57.35 -0.05 -78.049 1 -92.01 -0.07 -104.518 1 -80.21 -0.02 -73.007 1 -28.42 0.07 2.416 1 38.52 0.16 85.615 1 89.44 0.19 135.224 1 101.55 0.13 126.003 1 71.67 0.01 63.772 1 38.34 -0.11 -6.251 1 0.53 0.00 0.33振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.04 0.00 2.109 1 -0.02 0.00 -1.148 1 -0.04 0.00 -0.877 1 -0.03 0.00 -0.236 1 0.00 0.00 0.535 1 0.03 0.00 1.104 1 0.04 0.00 1.283 1 0.03 0.00 1.022 1 0.01 0.00 0.721 1 0.00 0.00 0.01振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.15 0.01 -1.98 12 1 0.08 0.00 -0.53 11 1 0.09 0.00 0.36 10 1 0.03 -0.01 1.219 1 -0.04 -0.01 1.478 1 -0.09 -0.01 1.137 1 -0.07 0.00 0.336 1 -0.02 0.00 -0.595 1 0.05 0.01 -1.304 1 0.10 0.01 -1.563 1 0.09 0.01 -1.302 1 0.07 0.01 -1.021 1 0.00 0.00 -0.01振型13 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.21 0.01 -3.12 12 1 0.09 0.00 -0.67 11 1 0.10 0.00 0.53 10 1 0.03 -0.01 1.699 1 -0.04 -0.01 2.088 1 -0.09 0.00 1.617 1 -0.08 0.00 0.496 1 -0.02 0.00 -0.825 1 0.05 0.01 -1.834 1 0.10 0.01 -2.193 1 0.10 0.01 -1.822 1 0.08 0.00 -1.401 1 0.00 0.00 -0.02 振型14 的地震力13 1 -12.26 0.06 -102.72 12 1 6.99 0.00 -44.88 11 1 8.82 -0.02 15.75 10 1 3.10 -0.06 73.059 1 -3.80 -0.05 93.808 1 -8.06 -0.03 74.167 1 -7.18 0.01 25.166 1 -1.67 0.05 -33.165 1 5.11 0.08 -79.244 1 9.09 0.08 -97.633 1 8.03 0.05 -84.242 1 5.72 0.02 -68.961 1 0.07 0.00 -0.71振型15 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.08 0.00 -2.67 12 1 -0.03 -0.01 -3.69 11 1 -0.05 0.00 -0.97 10 1 -0.03 0.00 2.759 1 0.00 0.01 4.838 1 0.02 0.01 4.567 1 0.01 0.00 2.186 1 0.00 0.00 -1.265 1 -0.02 -0.01 -4.264 1 -0.01 -0.01 -5.583 1 0.01 -0.01 -4.792 1 0.05 0.00 -3.651 1 0.00 0.00 -0.04各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN1 1357.282 0.003 0.004 457.755 0.006 2.837 0.008 0.139 0.0010 200.8611 0.0612 0.13各层X 方向的作用力(CQCFloor : 层号Tower :塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比 (整层剪重比 Mx Static Fx(kN (kN (kN-m (kN (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构13 1 69.79 69.79( 5.49% ( 5.49% 202.39 240.48 12 1 225.73 292.19( 4.26% ( 4.26% 1043.75 240.66 11 1 254.26 537.23( 3.64% ( 3.64% 2586.89 313.14 10 1 215.18722.85( 3.20% ( 3.20% 4644.13 281.899 1 205.30 872.71( 2.88% ( 2.88% 7092.33 251.398 1 201.25 1003.49( 2.64% ( 2.64% 9866.43 224.397 1 193.57 1118.54( 2.45% ( 2.45% 12925.35 197.386 1 191.44 1219.51( 2.28% ( 2.28% 16234.27 170.385 1 187.40 1309.15( 2.14% ( 2.14% 19763.21 143.384 1 159.26 1383.20( 2.01% ( 2.01% 23482.62 116.383 1 98.87 1428.82( 1.87% ( 1.87% 27348.80 89.382 1 48.97 1450.05( 1.64% ( 1.64% 32143.92 94.021 1 0.65 1450.31( 1.44% ( 1.44% 36594.62 47.87X 方向的有效质量系数: 87.98%============================================================ 仅考虑Y向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t : Y方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m13 1 0.03 0.00 0.0012 1 0.11 0.00 -0.0111 1 0.14 0.00 -0.0110 1 0.12 0.00 -0.012 1 0.00 0.00 -0.011 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.01 49.86 6.59 12 1 -0.02 198.14 33.97 11 1 -0.08 255.14 44.61 10 1 -0.10 225.19 39.739 1 -0.13 194.33 35.188 1 -0.15 164.88 30.187 1 -0.18 134.58 24.926 1 -0.20 104.23 19.525 1 -0.22 74.92 14.184 1 -0.21 47.98 9.143 1 -0.18 25.10 4.712 1 -0.15 13.41 1.971 1 0.00 0.13 0.01振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.01 0.01 -7.21 12 1 -0.03 0.03 -36.49 11 1 -0.02 0.05 -48.12 10 1 -0.02 0.04 -43.069 1 -0.02 0.03 -38.338 1 -0.02 0.03 -33.067 1 -0.01 0.02 -27.486 1 0.00 0.02 -21.715 1 0.01 0.01 -15.984 1 0.02 0.01 -10.553 1 0.03 0.00 -5.792 1 0.05 0.00 -3.151 1 0.00 0.00 -0.02振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m6 1 0.40 0.00 0.275 1 0.37 0.00 0.224 1 0.28 0.00 0.123 1 0.15 0.00 0.012 1 0.07 0.00 -0.091 1 0.00 0.00 0.00振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.05 -68.70 -9.35 12 1 0.22 -101.50 -24.03 11 1 0.15 -78.70 -21.39 10 1 0.07 -13.62 -7.149 1 0.00 44.63 6.328 1 -0.05 90.97 17.687 1 -0.12 120.19 25.476 1 -0.19 129.18 28.705 1 -0.27 118.12 27.144 1 -0.32 90.82 21.453 1 -0.33 54.58 13.212 1 -0.41 32.27 7.271 1 0.00 0.45 0.07振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.01 -0.02 8.11 12 1 -0.05 -0.02 21.34 11 1 -0.05 -0.02 18.59 10 1 -0.02 0.00 5.979 1 0.00 0.01 -5.948 1 0.03 0.02 -16.007 1 0.05 0.02 -22.936 1 0.08 0.02 -25.865 1 0.09 0.02 -24.604 1 0.11 0.02 -19.733 1 0.10 0.01 -12.602 1 0.14 0.01 -7.791 1 0.00 0.00 -0.07(kN (kN (kN-m 13 1 -0.05 2.44 -0.11 12 1 0.02 -4.34 0.26 11 1 0.00 -4.16 0.15 10 1 0.00 -1.89 0.029 1 0.00 0.36 -0.088 1 0.00 2.32 -0.147 1 0.01 3.74 -0.186 1 0.01 4.40 -0.205 1 0.01 4.25 -0.194 1 0.00 3.39 -0.163 1 0.00 2.10 -0.122 1 -0.01 1.27 -0.111 1 0.00 0.02 0.00振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.00 0.00 1.46 12 1 0.00 0.00 -1.50 11 1 0.00 0.00 -1.63 10 1 0.00 0.00 -0.889 1 0.00 0.00 -0.108 1 0.00 0.00 0.657 1 0.00 0.00 1.236 1 0.00 0.00 1.575 1 0.00 0.00 1.594 1 0.00 0.00 1.333 1 -0.01 0.00 0.882 1 -0.01 0.00 0.561 1 0.00 0.00 0.01振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.27 30.20 0.91 12 1 -0.11 -27.50 2.94 11 1 0.03 -28.89 3.40 10 1 0.05 -15.14 1.619 1 0.05 -0.88 -0.338 1 0.01 12.21 -2.197 1 -0.04 22.17 -3.636 1 -0.09 27.40 -4.425 1 -0.12 27.21 -4.444 1 -0.12 22.12 -3.74振型10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.07 0.00 0.14 12 1 0.12 0.00 0.10 11 1 0.02 0.00 -0.01 10 1 -0.10 0.00 -0.149 1 -0.17 0.00 -0.198 1 -0.15 0.00 -0.137 1 -0.05 0.00 0.006 1 0.07 0.00 0.165 1 0.16 0.00 0.254 1 0.18 0.00 0.233 1 0.13 0.00 0.122 1 0.07 0.00 -0.011 1 0.00 0.00 0.00振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 0.01 0.00 -0.27 12 1 0.00 0.00 -0.05 11 1 -0.01 0.00 0.04 10 1 0.00 0.00 0.129 1 0.00 0.00 0.158 1 0.01 0.00 0.117 1 0.00 0.00 0.036 1 0.00 0.00 -0.075 1 0.00 0.00 -0.144 1 -0.01 0.00 -0.173 1 0.00 0.00 -0.132 1 0.00 0.00 -0.091 1 0.00 0.00 0.00振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN (kN (kN-m 13 1 -0.03 0.00 -0.40 12 1 0.02 0.00 -0.11 11 1 0.02 0.00 0.07 10 1 0.01 0.00 0.249 1 -0.01 0.00 0.308 1 -0.02 0.00 0.23振型13 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
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==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]========== 层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 X向调整系数 1.453 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 Y向调整系数 1.211 :本层地震剪力不满足抗震规范 (5.2.5),已作调整 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
5、点击荷载输入，输入出相应的梁板荷载。
6、点击楼层组装，根据建筑添加楼层，完成楼层组装
7、点击设计参数，根据工程实际情况填写各参数，输入完毕之后，存盘之后退
8、点击SATWE界面，运行第1项，根据工程实际情况及规范要求，填好各种 参数；之后依次运行2、5、6项，生成数据文件。
SATWE 计算结果分析
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 2.40% X 方向的有效质量系数: 99.09%
地下室可以不受最 小剪重比的控制
============================================================
须大于%
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各层 X 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号 Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx : X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力 -----------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 424.29 2074.07 1096.26 995.19 988.31 1037.96 1038.40 1066.55 1074.79 1081.06 1037.50 2198.31 949.96 1127.89 443.58 82.15 424.29( 9.75%) ( 9.75%) 1272.86 1780.51 2496.49( 9.04%) ( 9.04%) 21240.45 1389.86 3253.31( 7.06%) ( 7.06%) 34573.18 971.71 3852.76( 5.97%) ( 5.97%) 49926.23 902.30 4323.64( 5.21%) ( 5.21%) 66748.69 832.89 4737.57( 4.67%) ( 4.67%) 84687.70 763.49 5122.91( 4.27%) ( 4.27%) 103596.30 694.08 5488.89( 3.96%) ( 3.96%) 123425.59 624.67 5848.67( 3.73%) ( 3.73%) 144193.27 555.26 6199.13( 3.53%) ( 3.53%) 165949.39 485.85 6528.78( 3.38%) ( 3.38%) 187089.30 398.57 7418.21( 3.21%) ( 3.21%) 208055.33 729.54 7854.46( 3.14%) ( 3.14%) 231841.33 292.56 8306.62( 3.03%) ( 3.03%) 256066.31 299.28 8489.78( 2.91%) ( 2.91%) 289587.19 152.15 8518.24( 1.65%) ( 1.65%) 327807.75 1043.95
主要关注对象
• 轴压比 剪重比 层刚度比 • 位移比、层间位移比 周期比 • 刚重比 层间受剪承载力之比 • 有效质量系数90％ • 最大值层间位移角 • 最大、最小配筋率 • 梁、柱的适宜配筋率
轴压比控制
---主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求。
规范条文： 见抗规6.3.6和6.4.5
1、双击PKPM图标，进入PKPM界面，找到工作目录，点击应用进入 PKPM,输入文件名，创建新文件
2、进入PKPM,点击轴线输入，选择正交轴网，按照建筑的开间进深输入轴网，
3、进入楼层定义，分别点击梁、柱、墙布置，弹出相应对话框，点击新建， 输入所需的梁、柱、墙截面尺寸，并布置在相应的轴线上。
4、点击本层信息，输入相应的参数
轴压比N/(fcA)指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计 值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值；对不 进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值；
短柱应降低0.05，沿柱全高采用井字复合箍或复合螺旋箍筋并 满足一定肢距要求时，可增加0.1。
剪重比控制
---主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性。
规范条文：《抗规》5.2.5条 。
规范之所以规定剪重比，主要是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快， 由此计算出来的水平地震作用下的结构效应有可能太小。而对于长周期结构，地震动 态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时 尚无法对此做出较准确的计算。因此出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震剪力 的最小值。