临时固结计算书
1、60 100 60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书
新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书计算：刘东跃复核：审定：刘东跃中铁九局集团有限公司2011年5月16日一、工程概况新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。
其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。
连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。
28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。
28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。
箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m。
顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。
中支点处梁高7.85m，跨中10m 直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。
0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。
边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。
1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。
为悬臂浇筑稳定，T 构设置临时固结。
二、墩梁临时固结设计荷载新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。
此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。
均安二桥临时固结设计计算书
均安二桥临时固结设计计算书1、计算依据（1）、均安二桥设计图（2）、0#块支架设计相关图纸（3）、混凝土结构设计规范GB50010-2010（4）、钢管混凝土结构设计与施工规程 CECS28：20122、临时固结设计概况主梁采用C50混凝土，为单箱单室箱梁断面。
箱梁高度按二次抛物线变化，由根部的3.30m渐变到跨中的1.70m；箱梁顶板宽12m，顶板箱室内厚度为28cm，翼板悬臂长2.5m，翼板悬臂根部最大厚度为60cm。
底板宽6m（中支点）～6.593m （端支点），底板厚度从跨中向支点逐渐加大，厚度为28～60cm。
腹板采用斜腹板，腹板厚度从跨中向支点逐渐加大为45～55至125cm。
主桥墩采用花瓶式板式桥墩，墩高4.3m，墩厚2.1m，顶部宽6m，底部宽5m。
根据设计图纸拟选择墩外固结这种临时固结结构形式，详细布置见附件——均安二桥临时固结设计图）。
3、荷载统计设计荷载包括混凝土自重、混凝土浇筑偏差、不平衡浇筑、施工荷载和风荷载等。
①混凝土自重，钢筋混凝土的容重取26kN/m3；②挂篮控制重量380KN。
由于设计未提供最大竖向支反力及对应的最大不平衡弯矩，施工阶段允许不对称重量等数据，按如下工况确定。
工况一;以混凝土浇筑偏差控制，即T构其中一侧每个节段都多浇5%的混凝土，而另一侧每个节段都少浇5%的混凝土。
本工程连续梁共有6个悬浇段（不包括0#块），临时固结的不平衡力矩及竖向荷载计算过程详见下表。
计算得出由浇筑偏差引起的最大不平衡弯矩为5564.2KN.M,最大竖向反力为12130KN。
工况二：悬浇最后节段，以挂篮连带悬臂节段混凝土意外坠落。
示意图如下：临时固结支墩采用φ529*6mm钢管，上端直接支撑于梁底，下端立于承台面，位置设置于墩身轴线外201.45cm处。
按上述结构示意图建立简化力学模型，计算可得出该工况下最大不平衡弯矩M=（654.19+380）*22.25=23010.7275KN.m及相应的竖向反力N=（752.44+685.21+629.63+597.44+669.54+654.19+380）*2+3393=12129.99038KN。
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
[VIP专享]现浇梁临时锚固计算书
![[VIP专享]现浇梁临时锚固计算书](https://img.taocdn.com/s3/m/8be51bdcc850ad02de8041df.png)
中交第三公路工程局有限公司临时锚固计算书墩梁临时固结计算一、设计依据及相关规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工计算手册》二、工程概况杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m 下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。
本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工，在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。
40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。
40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）临时锚固锚下钢筋网片1:10A 大样 1:10B 大样 1:10下端垫板立面1:5上端垫板平面1:5下端垫板平面1:5三、临时锚固临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。
连续梁悬臂浇筑临时固结验算书
鹤壁至辉县高速公路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0#块墩梁临时固结验算书施工单位:中城建鹤壁至辉县高速公路项目部计算:江光军2014年3月1. 计算依据(1)鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图；(2)《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》；(3)《钢管混凝土结构技术规程CECS 28 : 2012》；(4)《混凝土结构设计规范GB 50010-2002》；(5)《钢结构设计规范GB 50017-2003》。
2. 临时固结概述悬臂法施工时，主墩临时固结（临时支座）是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时支座时，应确保其施工质量。
连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。
同时，验算不考虑固定支座受力（并不是固定支座不能受力，而是因为墩梁固结后，在悬臂荷载作用下，固定支座受力很小，所以不予考虑，这样偏安全），所有荷载均由临时支座(支撑)承担。
本桥设计文件提供了临时固结方案，采用“墩顶临时垫块”和“墩外钢管支撑加预应力”两套措施。
并要求施工单位“自行补充构造细节”，作必要的计算，选择支撑钢管的根数、尺寸、规格及预应力数量。
根据现行连续梁悬臂施工临时固结的习惯做法，一般只在墩顶或墩外采用一套固结措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的不平衡力矩。
本着这一思路，施工单位拟对本桥采用墩外钢管柱加锚固钢筋，取消预应力，取消墩顶临时垫块的施工方案。
3. 临时固结验算3.1悬臂施工荷载组合设计文件未提供不对称荷载作用时的支座不平衡弯距数据，现对桥墩两侧悬臂施工不平衡荷载设定为：a、浇筑混凝土相差1/4个梁体节段；b、移动挂篮时相差一个梁段；c、风荷载；d、结构自重；e、其它施工荷载，以荷载系数计入。
a、b两项取其中最大者与c、d进行荷载组合，计入荷载系数，以此计算出单根临时固结立柱的最大轴力及最小轴力。
连续梁墩梁临时固结计算
XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。
根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。
因此，临时固结结构采用内固结结构型式。
临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。
在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。
2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。
4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。
1）竖向支反力①梁体混凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。
40+60+40连续梁临时固结计算
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m，箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24～25.334m，两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
图1 箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2×3.5m、4×4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
满堂支架主墩临时固结设计计算书
新建地方铁路寿平线寿光至广饶段工程32+48+32m连续梁施工主墩临时固结设计计算书编制：审核：山东省路桥集团有限公司寿平铁路寿广段路桥施工一标项目部二○一二年十一月三日目录一、检算依据 (1)二、临时固结布置方案 (1)2.1墩梁固结方案 (1)2.2施工中的注意事项及说明 (2)三、临时固结受力分析 (2)3.1荷载分析 (2)3.2计算模型 (2)3.3梁上荷载估算 (3)3.4、最不利支反力R1，R2计算 (3)四、临时支墩强度检算 (4)4.1、材料参数 (4)4.2、混凝土支墩的承载能力验算 (4)4.3、锚固钢筋承受不平衡弯矩能力验算 (4)(32+48+32m预应力混凝土连续梁)主墩临时固结设计计算书一、检算依据（1）、新建地方铁路寿广线路桥施工一标招标文件、设计图纸。
（2）、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）（3）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）（JGJ 130-2011）。
（4）、《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ203-2008）。
（5）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）。
（6）、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）。
（7）、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）。
（8）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（9）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）（10）、国家、铁道部和地方政府的有关政策、法规和条例、规定（11）、本企业历年来积累的成功施工技术与经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力以及各类专业人才等资源条件。
（12）、根据现场勘察和调查情况。
二、临时固结布置方案2.1墩梁固结方案采用在墩顶四角设置临时混凝土支墩的临时固结方案（见附图所示），具体做法如下：在墩顶四角个设置一个临时支墩，采用C30混凝土。
临时固结计算书
二、临时支墩计算书临时支墩计算考虑了九种工况，五种组合工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； 工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m 均布荷载，并在端头有200KN 集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向8号段移动时不同步，一端移到8号段位置，另一端相差2.0m ； 工况五：8号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半； 工况六：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，冲击系数取2.0；工况七：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况八：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
工况九：最大悬臂长度时，两端悬臂承受横向方向相反的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载8计算图式荷载1：A 侧悬臂自重系数调整为1.05，B 侧悬臂自重系数调整为0.95。
荷载2：挂篮及施工机具重550KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 2=550KN ×1.2=660KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 2=550KN ×0.8=440KN荷载3：A 侧悬臂施加均布荷载:a q 3=10KN/mA 侧梁端施加集中荷载：a F 3=200KN荷载5：8号段重946.05KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 5=946.05KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 5=473KN荷载8：梁宽12.2m ，故B 侧悬臂施加均布风荷载：b q 8=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F F a a a a 05.1616532=++=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F F b b b 91352=+=荷载组合1在荷载组合1情况，临时支墩反力 f1=12939.9KNf1’=4625.7KN组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载8计算图式荷载4：A 侧梁端施加集中荷载：b F 4=660KNB 侧距梁端2m 处施加集中荷载：b F 4=440KN如图所示，荷载组合2在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 86043=+=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F b b 4404==在荷载组合2情况，临时支墩反力 f2=11996.3KNf2’=5751.9KN荷载组合2组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：A 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ，挂篮及机具重550KN,则A 侧梁端施加集中荷载：a F 6= (946.05+550×1.2)×2=3212.1KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 6=1060KN如图所示，荷载组合3在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 364063=+=B 侧加载荷载：0=b qKN F F F b b b 150062=+=荷载组合3在荷载组合3情况，临时支墩反力 f3=15811.5KNf3’=2697.1KN组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载7计算图式荷载7：B 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ， A 侧梁端施加集中荷载：a F 7=1060KN如图所示，荷载组合4在A 侧加载荷载：m KN q q a a /122.13=⨯=KN F F F F a a a a 23042.1)(732=⨯++=B 侧加载荷载：0=b q0=b F荷载组合4在荷载组合4情况，临时支墩反力 f4=15552.4KNf4’=1573.6KN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=15811.5KN ，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
临时固结计算
临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。
分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。
考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。
分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载； 工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。
列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。
以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯ 单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。
1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。
截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。
临时固结计算书
附件三：跨津山铁路（60+100+60m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座和临时锚固设于主墩顶，承受中支点处最大不平衡力矩65368kN-m及相应竖向支反力52033 kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.6m，长2.75m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入16根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（60+100+60）m悬灌连续梁图纸《通桥（2008）2368A-Ⅴ中给定最大不平衡力矩为65368kN〃m。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算M=n〃F〃Lmaxn=M/（F〃L）=65368/（591×3.5）=31.6根max实际设置32根。
n ——钢筋根数M——最大不平衡力矩maxF ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm与200cm两种形式交错布置埋设。
也可通过钢筋与混凝土的粘结力计算锚固长度。
螺纹钢筋与混凝土的粘结强度为25～65kg/cm2，粘结强度随着混凝土标号的提高而增大，这里取45kg/cm2。
连续梁临时固结体系计算书
京杭运河大桥主桥临时支墩及临时锚固计算书编制：审核：批准：2013年06月1 概述京杭运河大桥主桥上部结构采用（70+120+70）m预应力砼矮塔斜拉桥，主塔一跨跨越京杭运河，主墩墩身位于航道驳岸之外。
主梁采用双箱梁加横梁组合体系，顶面全宽43m，箱梁为单箱三室截面，边腹板采用斜腹板，箱底宽7.313~8.5m，外侧悬臂长3m，两箱梁通过横梁及桥面板连接。
采用挂篮悬臂浇筑法施工，箱梁纵向悬浇分段长度为（15×3.0m＋2×3.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0号块）总长14.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为8.92(8.84)m。
在变截面箱梁挂篮分段浇筑施工时，在梁体两悬臂端由于挂篮移动、混凝土浇筑不同步、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，因此必须采用临时固结体系来保证悬浇箱梁施工的安全性及悬臂抗倾覆稳定，本工程拟采用φ1.3m钢筋混凝土柱临时固结的方式。
在施工过程中，墩顶永久支座不承受荷载，临时支座承受整个主桥箱梁的设计荷载和全部施工荷载。
2 结构形式临时固结体系的结构形式为在每个主墩墩身外侧设置两排6根φ1.3m钢筋混凝土柱作为临时支撑系统座，柱间间距8m，混凝土强度等级为C50。
同时在每根柱预埋6根f pk=785MpaφJL32精轧螺纹钢用来抵抗不平衡弯矩，具体结构形式详见《主桥墩梁临时固结构造图》。
3 不平衡弯矩计算在施工中由于挂篮移动出现坠落、混凝土浇筑不同步、施工荷载、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，对于浇筑梁段过程中出现的涨（缩）模情况，在施工中采取措施，首先保证模板的刚度及标高的准确性，其次对两悬臂端的浇筑混凝土方量严格控制，出现偏差及时调整两侧不平衡荷载，确保两侧已浇筑箱梁永久荷载一致，因此不做考虑。
对于不平衡弯矩按以下几种工况进行计算：工况一：根据设计图纸，当悬浇挂篮施工到最后一个块段（17#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡荷载为17# 块施工时重量的30%，此时对近侧临时支撑顶处将产生一个最大偏心弯距。
连续梁临时固结计算
连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。
在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。
临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。
3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。
因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。
3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。
单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。
墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。
设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。
临时固结计算
不平衡力矩计算
重力加速度9.8
挂篮重55T
施工荷载重7.8T
箱梁荷载20.5375T
不平衡力臂50.5m
不平衡力矩41243.73KN*m
临时固结尺寸临时固结材料
临时固结墩长6m混凝土标号
临时固结墩宽0.5m抗压强度设计值
临时固结墩净距2m抗拉强度设计值
临时固结墩轴距 2.5m钢筋标高
锚固钢筋根数120抗拉强度设计值
锚固钢筋直径32mm抗压强度设计值
钢筋最小锚固长度计算总荷载3005.644t钢筋外形系数
箱梁荷载2795.644t最小锚固长度
挂篮荷载110t
施工荷载重100t
受不平衡力矩作用时
临时固结墩反力31225.15KN
-1769.84KN
此时一端受拉
受压墩反力45952.8KN
受拉墩反力16497.49KN
混凝土抗压强度计算15317.6Kpa
钢筋抗拉强度计算170941.2Kpa
安全系数计算
受拉墩锚固钢筋临近屈服时
受拉墩拉力计算28952.92kN
提供抗倾覆力矩72382.29kN*m
安全系数 1.754989
C40
19.1Mpa
1.71Mpa HRB335
300Mpa
300Mpa
0.14 785.9649mm。
临时固结专项方案及计算书(20110728完整稿)
贵阳至广州线贵阳至贺州段贵阳枢纽DK5+058 圣泉1号双线特大桥(40+6×80+40)m刚构—连续组合梁0#节段临时固结施工专项方案GGS(2011) 桥施专04号编 制：复 核：审 核：批 准：中铁八局集团贵广引入贵阳枢纽工程指挥部昆建项目经理部二0一一年七月二十八日1、编制依据及编制说明1.1、编制依据1.1.1、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部设计图；1.1.2、国家及铁道部现行的《铁路桥涵设计规范》、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》、建指文件及有关规定等；1.1.3、《高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001）、<<施工现场临时用电安全技术规范>>(JGJ46—2005)等相关技术规范。
1.1.4、《贵广铁路圣泉1#双线特大桥菱形挂篮设计图》（中铁重工有限公司） 1.1.5、《白水河大桥、颍河特大桥、泉河特大桥0#块施工技术总结》（中铁八局集团有限公司）1.1.6、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部变更设计图。
1.2、编制原则1.2.1、创优质工程，树百年品牌。
按照工程的创优规划，严格施工质量和技术措施。
1.2.2、遵循设计文件的原则，根据与设计单位相关专业负责人咨询的意见，认真阅读领会设计文件资料，深刻了解设计意图，并在充分掌握现场情况的基础上，编制可直接实施的专项方案。
1.2.3、遵循“安全第一、预防为主”的方针，严格按照铁路施工安全操作规程，严格执行安全相关规程，制定切实可行的安全防护措施，确保施工安全。
1.2.4、遵循实事求是的原则。
结合悬浇施工架子作业队现场作业人员的现有的技术水平及施工作业能力，稳妥地组织施工作业。
高速铁路桥梁64m连续梁临时固结计算书
XXX64m连续梁临时固结计算书编制：复核：审核：项目负责人：XXX二〇一七年一月目录1 临时固结概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计参数 (1)4 临时固结荷载 (1)5 墩梁临时固结结构内力设计计算 (2)6 临时固结结构强度设计 (2) (2)6.1 临时支座混凝土强度设计 (3)6.2 临时支座锚固钢筋设计 (3)6.3 Φ32精轧螺纹钢筋锚固长度计算XXX64m连续梁临时固结计算书1 临时固结概况本桥临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度为0.4m、长度为2.7m，临时支座顶面与梁底在同一水平面上。
本方案布置60根φ32精轧螺纹钢，详见设计图纸。
2 设计依据(1)《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线) 跨度：40+64+40m》；(2)《预应力混凝土梁双线连续梁圆端形实体桥墩跨度：40+64+40m》；(3)【TZ324-2010】《铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南》；(4)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。
3 设计参数(1)抗倾覆安全系数K=1.5；(2)直径φ32精轧螺纹钢，屈服强度标准值830MPa，抗拉强度设计值690MPa。
4 临时固结荷载本桥设计图纸说明关于墩梁临时固结的要求为：“各中墩梁临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩24862kN·m和相应竖向反力27675kN，其材料与构造由施工单位确定。
”按施工时最不利工况计算倾覆荷载如下：最大竖向反力：QkN=TN244982=+最大不平衡弯矩：()mTWM=LkN+53131⋅=其中，Q为最大T构箱梁自重；T为单支挂篮自重，按0.5倍最重阶段自重取值；W为悬浇最后一节段自重；L为悬浇最后节段重心距桥墩中心的距离。
上述计算的抗倾覆控制荷载，较设计图给出的最大不平衡弯矩大很多，对悬臂施工具有足够的安全保障。
5 墩梁临时固结结构内力设计计算按【TZ324-2010】《铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南》的要求，在临时固结设计上，视永久支座不受力。
主墩临时固结计算书
目录1 计算依据 (3)2 临时固结概述 (3)3临时固结设置 (3)4临时固结抗倾覆荷载 (3)5、临时固结方案检算 (4)5.1临时支座内力计算 (4)5.2临时支座的受压承载能力计算 (5)拉里双线特大桥跨跨S312省道、狮山水库（73+128+73）m连续梁主墩临时固结计算书1 计算依据（1）《DK136+633.366拉里双线特大桥孔跨调整》（贵南施桥（变）-77-5）（一、二册）；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（3）《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)；（4）《路桥施工手册》；（5）《《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-20172 临时固结概述为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在0#块上设置临时固结，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。
3临时固结设置在78#、79#墩每个0号块上设置4个条形临时固结，尺寸为2.4m×1.1m，每侧临时固结设置388根Φ32粗钢筋。
0号块两侧设临时锚固，临时锚固中心距主墩中心1.8米。
一个T构两侧在第17个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（10#段施工完毕，一端未掉落，另一端混凝土连同挂篮一起掉落），考虑此不平衡力矩全部由临时锚固的螺纹钢筋承担，在临时锚固处产生弯矩。
4临时固结抗倾覆荷载设计文件给出的“计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩89810.5KN.m及相应竖向支反力52544.0kN。
为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段刚好浇筑完成同时、连同挂篮倾覆。
这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。
竖向荷载计算如下：临时固结所承受的竖向力为混凝土自重（荷载分项系数按1.35计），同时考虑施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。
（1）混凝土结构自重为：（2100.04+2014.8+1935+1860.6+1838.0+1973.1+1851.0+1729.3+1632.4+1745.9+1650 .4+1556.0+1484.8+1445.2+1431.3+1381.9+1381.7）*2+13007.3=71030.18kN；①施工人员、机具和其他临时荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ②倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ③振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×3.5×12.6=123.48kN ；挂篮设计重量为650×2=1300kN 。
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万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段）(桃子园大桥)0号块临时固结施工专项方案审批人：审核人：编制人：编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司编制时间：2016年9月目录（一）工程概况 (3)（二）固结方案 (4)1、方案一：体内固结 (4)1.1临时支座受力计算 (4)1.2临时支座验算 (5)1.3临时支座拆除 (6)2、方案二：体内体外固结 (6)2.l. 设计依据及参数 (7)2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (7)2.3.计算临时固结结构内力. (8)2.4. 临时固结结构设计 (8)（一）工程概况桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。
桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。
承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。
承台厚3.5m。
墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。
12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。
承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。
承台厚3.5m。
墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。
主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。
箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.8 次抛物线变化。
箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。
箱梁顶板厚度30cm。
箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。
箱梁顶设有2%的单向横坡。
箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。
0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，顶宽18.49m、顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，底宽9.786m，梁高6.5m，底板厚80cm ，顶板厚度30cm ，腹板厚度75cm ，悬臂板端部厚18cm ，根部厚65cm ，箱梁顶设有2%的单向横坡。
(二)固结方案本桥临时固结采用2种固结方案。
1、方案一：体内固结密溪沟连续梁桥墩梁临时固结，采用临时支座尺寸为350×50cm 的矩形截面，为钢筋混凝土结构，一个墩顶布置4个，每个临时支座布置96根φ28钢筋。
1.1临时支座受力计算由设计图知，11#块件浇筑完成后箱梁混凝土自重荷载5020.4t （钢筋混凝土容重取26KN/m3）,顺桥向每侧2个临时支座受压力均为5020.4/2=2510.2t 。
挂篮前移后浇筑12#块件时，即最大悬臂状态时，考虑中边跨一侧挂篮在12#块件混凝土浇筑即将完成时，一侧挂篮倾覆和已浇筑的混凝土掉落为最不利工况，则单侧不平衡荷载为12#块件重量142.5t 和挂篮重量（设计重80t ）。
不平衡力矩=142.5×(49-1.25-2)+80×(45-1.25)=10019.4t ·m不平衡力矩需另一侧临时支座的平衡力=10019.4÷2.5=4007.8t临时支座受到的拉力=4007.8-2510.2=1497.6t临时支座受到的压力=5020.4+142.5+80+1497.6=6740.5t采用迈达斯建模计算结果与上述计算结果一致，如下图所示：1.2临时支座验算根据施工需要，单个临时支座设计为C40钢筋混凝土受压短柱结构（配箍筋），截面A＝350cm×50cm＝1.75m2。
根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第3.1.4条和第3.2.3条规定，C40混凝土轴心抗压强度设计值为18.4MPa；HRB400钢筋抗拉强度和抗压强度设计值为330MPa。
根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.1条验算钢筋混凝土轴心受压构件的正截面承载能力。
其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fcd×A+f＇sd×A＇s）即1.0×6740.5t≤0.9×1.0×（18.4×3.5+330×142×π×192）＝0.9×10341.4t=9307.3t,临时支座受压满足规范要求。
根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.4.1条验算钢筋混凝土轴心受拉构件的正截面承载能力。
其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fsd×As）即 1.0×1497.6t≤0.9×1.0×（330×142×π×192）＝0.9×3901.4t=3511.3t,临时支座受拉满足规范要求。
1.3临时支座拆除墩梁临时固结支座在全桥合拢拆除，完成连续梁的体系转换。
临时支座拆除采用砼绳锯切除。
2、方案二：体内体外固结由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇注施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇注梁进行临时固结。
根据本桥的特点，拟采用内刚外柔式的体内与体外相组合的临时固结结构。
利用墩身的抗压能力，在墩顶上设四个钢筋砼临时支撑墩，宽度0.5m、长度3.7m,高度从墩顶至梁底约为0.5米；在距墩身外3.55米处箱梁底与承台间每侧增设3根Φ600临时钢管柱，承担T构倾覆的拉力（锚固），钢管柱与承台（箱梁）用6根Φ32精轧螺纹钢锚固。
2.l. 设计依据及参数(1)本工程桥梁设计图；(2)本桥下部结构设计图纸；(3)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50 - 201l）；(4)《混凝土结构设计规范〉》(GB50010 - 2002) ；(5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)(6)抗倾覆安全系数 K=l.52.2. 临时固结抗倾覆荷载临时固结设计荷载按施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
这种工况的倾覆弯矩能够确保悬臂T构施工中的绝对安全。
同时也能满足规范要求的最大不平衡荷载不大于 20吨的要求。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：N=Q+2T=54264+2×800=55864KN最大不平衡弯矩：M= (W+T)×L=(1425+800)×47=104575K N ·m 。
其中：Q 为最大T构箱梁自重，54264 kN；T为单支挂篮自重，800kN；W为悬臂最后一节段自重，1425 kN；L为悬浇最后节段距桥墩的重心距离，47m。
按相关施工规范和一般设计文件要求，永久支座不得过早受力。
在悬挠过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
2.3.计算临时固结结构内力.将永久支座视为不受力。
悬臂T 构倾覆固结结构的力学分析简图如下图所示 。
视永久支座不受力，悬臂倾覆荷载均由临时固结结构承担。
按此条件求得临时固结结构的内力计算方程为 ：KN b a N 723925.155.35586425.1104575b -M R A =+⨯-=+= KN b aN M R B 6310325.155.35586455.3104575a =+⨯⨯=++= 2.4. 临时固结结构设计( 1 ）体内刚性支撑墩的设计体内刚性支撑墩结构，是在盖梁顶上设置4个临时支座，每边2个，支座尺寸为370cm ×50cm ，每个临时支座布置上下设2层钢筋φ12@200网片。
临时支座设计为C40钢筋砼受压短柱结构（配箍筋），截面A=370cm ×50cm=1.85 m 2。
根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第3.1.4条和第3.2.3条规定，C40混凝土轴心抗压强度设计值为18.4Mpa ，HRB400钢筋抗压强度设计值为330Mpa 。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第 5.3.1条验算钢筋砼轴心受压构件的正截面承载能力。
其承载力应满足)(9.0,,0s sd cd d A f A f N r ⨯+⨯≤ϕ即1.0×31552≤0.9×1×（18.4×3700000）=69190KN ，临时支座受压满足规范要求。
( 2 ）体内刚性支撑墩的设计体外起锚固作用的支撑柱，采用直径Φ600、壁厚10mm 的Q235钢管柱。
钢管支撑柱下端置于承台上，上端置于箱梁腹板处，每个0号梁段每侧布置3根支撑柱，合计布置6根支撑柱。
根据上述计算，在最大倾覆荷载作用下，每个T 构产生的抗拔力R A =7239KN ，每根钢管柱分担荷载F=R A /3=2413KN 。
Φ600钢管柱横截面积185.26cm 2。
每根支撑柱允许抗拉能力：KN A s 389018526210f N s =⨯=⨯=,安全系数K=1.61＞1.5，抗拉强度满足要求。
( 3 ）钢管柱上下端锚固能力验算①钢管支撑柱上下端分别栓接6根Φ32精轧螺纹钢，其最小抗拉能力为4005KN ，超过最大荷载R A /3=2413KN 。
②精轧螺纹钢筋锚固长度计算锚固钢筋抗拔，是握裹混凝土抗剪作用。
钢筋锚固长度m 38.151.2/3283013.0/La =⨯⨯==tk f d a σ,锚固长度取1.4m 。