临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段）

(桃子园大桥)

0号块临时固结

施

工

专

项

方

案

审批人：

审核人：

编制人：

编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司

编制时间：2016年9月

目录

（一）工程概况 (3)

（二）固结方案 (4)

1、方案一：体内固结 (4)

1.1临时支座受力计算 (4)

1.2临时支座验算 (5)

1.3临时支座拆除 (6)

2、方案二：体内体外固结 (6)

2.l. 设计依据及参数 (7)

2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (7)

2.3.计算临时固结结构内力. (8)

2.4. 临时固结结构设计 (8)

（一）工程概况

桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。

主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。

0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，顶宽18.49m、顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，底宽9.786m，梁高6.5m，

底板厚80cm ，顶板厚度30cm ，腹板厚度75cm ，悬臂板端部厚18cm ，根部厚65cm ，箱梁顶设有2%的单向横坡。

(二)固结方案

本桥临时固结采用2种固结方案。

1、方案一：体内固结

密溪沟连续梁桥墩梁临时固结，采用临时支座尺寸为350×50cm 的矩形截面，为钢筋混凝土结构，一个墩顶布置4个，每个临时支座布置96根φ28钢筋。

1.1临时支座受力计算

由设计图知，11#块件浇筑完成后箱梁混凝土自重荷载5020.4t （钢筋混凝土容重取26KN/m3）,顺桥向每侧2个临时支座受压力均为5020.4/2=2510.2t 。

挂篮前移后浇筑12#块件时，即最大悬臂状态时，考虑中边跨一侧挂篮在12#块件混凝土浇筑即将完成时，一侧挂篮倾覆和已浇筑的混凝土掉落为最不利工况，则单侧不平衡荷载为12#块件重量142.5t 和挂篮重量（设计重80t ）。

不平衡力矩=142.5×(49-1.25-2)+80×(45-1.25)=10019.4t ·m

不平衡力矩需另一侧临时支座的平衡力=10019.4÷2.5=4007.8t

临时支座受到的拉力=4007.8-2510.2=1497.6t

临时支座受到的压力=5020.4+142.5+80+1497.6=6740.5t

采用迈达斯建模计算结果与上述计算结果一致，如下图所示：

1.2临时支座验算

根据施工需要，单个临时支座设计为C40钢筋混凝土受压短柱结构（配箍筋），截面A＝350cm×50cm＝1.75m2。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第3.1.4条和第3.2.3条规定，C40混凝土轴心抗压强度设计值为18.4MPa；HRB400钢筋抗拉强度和抗压强度设计值为330MPa。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.1条验算钢筋混凝土轴心受压构件的正截面承载能力。

其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fcd×A+f＇sd×A＇s）

即1.0×6740.5t≤0.9×1.0×（18.4×3.5+330×142×π×192）＝0.9×10341.4t=9307.3t,临时支座受压满足规范要求。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.4.1条验算钢筋混凝土轴心受拉构件的正截面承载能力。

其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fsd×As）

即 1.0×1497.6t≤0.9×1.0×（330×142×π×192）＝0.9×3901.4t=3511.3t,临时支座受拉满足规范要求。

1.3临时支座拆除

墩梁临时固结支座在全桥合拢拆除，完成连续梁的体系转换。临时支座拆除采用砼绳锯切除。

2、方案二：体内体外固结

由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇注施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇注梁进行临时固结。

根据本桥的特点，拟采用内刚外柔式的体内与体外相组合的临时固结结