HSL180搅拌站基础计算书
搅拌站地基承载力计算书
地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。
2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。
按照此尺寸面积检算地基承载力。
图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。
C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。
风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。
表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。
（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。
拌和站基础计算书
拌合站水泥仓基础检算书
一、概况
每个水泥仓自重10T，内装水泥最大量150T，每个仓的承台尺寸为4m×4m×1m，每个承台重量为40T，风力产生的荷载按10级风考虑，取50kg/m2。
二、荷载计算
水泥仓自重+水泥最大重+承台重=10+150+40=200T，则每个支腿所承受的重量为200/4=50T。
风力产生的荷载情况为：风力荷载为12m×3m×50kg/m2=1800kg。
风力对水泥仓产生的最大弯矩为1800kg×12m=21.6T·m。
为抵抗风力弯矩，两个水泥仓支腿所产生的抵抗力为21.6/3=7.2T。
则一个支腿所产生的抵抗力为7.2T/2=3.6T。
三、管桩最大受力计算
据以上荷载计算，四个水泥仓支腿中受力最大的支腿反力为50T+3.6T=53.6T。
考虑各种不利荷载和不利因素的影响，取最大支腿反力为60T，即在现场控制中以每个管桩的最小承载力为60T进行控制。
计算：复核：。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
拌合站基础埋深计算书
新郑机场站拌合站基础深度计算书
1、水泥罐基础施工
水泥罐基础，我部拟下挖2.1m，基底采取60cm的砂浆片石垫层，并夯实，再立模浇筑双层钢筋混凝土，每个水泥罐基础保证4.5×4.5米的尺寸，同时将所有水泥罐的基础连成整体，厚度为150cm 浇注。
基础平面平整度控制在±2mm以内。
再进行立柱浇注并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2mm。
承载力验算如下：水泥罐满载时为100t仓，每条腿承受静载25t；
基础自重为：4.5m×4.5m×1.5m×2.5t/m3=75.9t；
根据施工图地质报告，粉土的基本承载力100Kpa；
1000 KN +759 KN =1759KN<100Kpa×4.5m×4.5m=2025KN；
满足要求。
2、主机基础施工
主机基础同水泥罐基础，再采取50cm灰土夯实，立模浇注双层钢筋砼。
基础尺寸保证1m×1m，基础深度为1m，基础采用C30砼，立柱钢筋预埋，待基础达到设计强度的70%后施工立柱，并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2。
承载力验算如下：HZS120拌合楼主机每条支腿承载12t；
基础自重：5.25m×5.25m×1m×2.5t/m3=68.9t；
120+689=789 KN<100Kpa×5.25m×5.25m=2756KN；
满足要求。
混凝土搅拌站储罐桩基础设计及承载力检算
承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用桩基础。
地质资料：填土：填粉质黏土，软塑，厚5～6米，场地整平（可视作松铺未压实）；原地面：农田软塑土，厚1～1.5米，σ0=100kPa；下层：1.5～2米范围，σ0=200kPa；次下层：2.0～2.5米，σ0=300kPa；一、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距小于0.8米）临近支腿间距小于0.8米的搅拌机储罐基础采用9.5米φ1.5米挖孔桩(入原地面σ0=300kPa土层≥1.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.5×(7.5×10+0.5×40+1.5×50)+3.14×0.75×0.75×300=1331KN。
单个支腿承载力F=(G水泥+G罐)/4+=(1000+200)/4=300KN,Nmax=2×F+G桩=1019.5KN＜R=1331KN。
基础承载力满足要求。
二、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距大于0.8米）1、搅拌机储罐基础采用8米φ1.25米挖孔桩(入原地面σ=200kPa土层≥0.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；0挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.25×(7.5×10+0.5×40)+3.14×0.625×0.625×300=741KN。
单个支腿承载力Fmax=(G水泥+G罐)/4=(1000+200)/4=300KNNmax=Fmax+G桩=545.3KN＜R=741KN。
基础承载力满足要求。
2、搅拌机储罐基础采用9米φ1.8米挖孔桩(入原地面σ0=200kPa土层≥2.0米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.8×(7.5×10+0.5×40+1×50)+3.14×0.9×0.9×300=1583KN。
搅拌机组地基承载力计算书
9、搅拌机组地基承载力计算书灰罐基础计算书基础形式：钢筋混凝土刚性筏板基础混凝土标号：C30设计尺寸：半径9.7m半环形，宽度4.8m；横向跨度（罐腿）2.1m,外挑1.35m；基础厚度：1.0m水泥罐（满载）2000KN,4跟支腿，每根支腿向下压力500KN;基础实际受力面积为环形，为简化计算，按矩形考虑。
沿基础纵环方向每2.1m为一个计算单元，计算基础横向受力，纵环向由于长度较大可不予计算。
1、根据≤建筑地基基础设计规范≥GB50007-2011按（满载）每对支腿宽度范围内基础受力计算：基础受力计算：底面积A=2.1×4.8=10.1m2F K=50+500=550KNG K=2.1×4.8×3×25=756KNP K=（F K=G K)/A=(550+756)/10.1=129.3KPa地基经3.0m厚片石砼换填处理2、按（空载）每对支腿下宽度范围内基础偏心受力计算风荷载计算：①基本风压：遵义市W0=0.3KN/m2（50年重现期）≤建筑结构荷载规范≥GB50009-2012②风压高度变化系数：地面粗糙度为B类，对于山间谷地，修正0.75~0.85，取0.85U Z=1.13×0.85=0.96≈1.0③风荷载体型系数：H/d=6.4U Z W0d2=1.0×0.3×2.52=1.875Δ≈0U S=0.5④H=16m＜30m p z取1.0WK=p z U S U Z W0=1.0×0.5×1.0×0.3=1.5KN/m2M K=W K·H·d·H/2=1.5×16×2.5×（16/2)=480KN·m基底最大压力P KmaxA=4.8×2.1=10.08m2W=1/6×2.1×4.82=8.064P Kmax=(F K+G K)/A+M K/W=(550+756)/10.08+480/8.064=189KPa实测地基承载力240KPa，根据≤建筑结构荷载规范≥GB50009-2012基底为碎砾土，y b=3.0 y d=4.4V=19 V m=9（水位下）f a=f ak+y b v(b-3)+y d V m(d-0.5)=200+3×19×（3-3）+4.4×9×（3-0.5）=200+99=299KPaf a＞P Kmax地基承载力满足需求。
HZS180搅拌站全包裹钢结构计算书
0.437 0.371 0.306 0.240 0.175 0.109 0.044
3.3 屋面荷载 （1）雪荷载 屋面水平投影面上的雪荷载标准值应按下列公式计算
0
式中：Sk——雪荷载标准值；
——屋面积雪分布系数系数，取 1.0; S0——基本雪压，取 0.35 kN/m2
0
雪荷载均匀分布在屋面梁条上，其线荷载为 f × 0. 5 × 1 .0晦 6.05 0.08
180 搅拌站包裹方案计算书
目 录
一、 工程概况................................................................................................................................... 1 二、 计算依据................................................................................................................................... 1 三、 设计荷载................................................................................................................................... 1 3.1 结构组成............................................................................................................................... 1 3.2 风荷载................................................................................................................................... 2 3.3 屋面荷载............................................................................................................................... 3 3.4 建立模型进行强度验算...................................................................................................... 4 3.5 地基承载能力验算...............................................................................................................6 四、 结论........................................................................................................................................... 6
搅拌站基础地基承载计算书
搅拌站基础地基承载计算书一、计算依据A、GB50007-2002 《建筑地基基础设计规范》B、《喇嘛甸制梁场地质勘探报告》C、《喇嘛甸梁场搅拌站基础图》二、计算步骤1、基础埋深计算a、设计冻深zd=z0〃ψzs〃ψzw〃ψze (1)b、基础最小埋深dmin=zd-hmax (2)zd——设计冻深。
z0——标准冻深。
系采用在地表平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年实测最大冻深平均值。
经咨询，大庆市z0取值2m" ψzs——土的类别对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-1查取；梁场搅拌站基础为粉砂层，取值1.2。
ψzw——土的冻胀性对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-2查取；大庆市为强冻胀，取值0.85。
ψze——环境对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-3查取；梁场地处远离城市，取值1.0。
h max——基础地面下允许残留冻土层的最大厚度，按规范A的附录G.0.2查取，搅拌站基础所在土层承载力特征值为90KPa,查询取值为0，故有基础最小埋深dmin = 2.04(m)基础图中可查的基础埋深为2.5m>2.04.固埋深合格。
2、承载力计算搅拌站水泥罐基础为轴心荷载作用，则应符合下列式子要求a 、 pk ≤fabc 、 pk ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； fa ——修正后的地基承载力特征值；Fk ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；上部结构为200t 水泥罐两个，每个自重12t ，100t 水泥罐3个，每个自重8t.5个水泥罐都装满的情况下，重量取748t. Gk ——基础自重和基础上的土重；基础顶面无土层，基础自重依照基础图算得为500t,取值500; A ——基础地面面积；基础处理面积为宽8m*长20m,取值160fak ——地基承载力特征值；查地质勘探报告，取值90KPa;ηb 、ηd ——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查规范A5.2.4取值，基础所在为粉砂，取值ηb=2.0,ηd=3.0"γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；基础所在地，地下水位稳定水位3m,基础埋深2.5m.查《地基与基础》(第三版)得一般土的重度在1.3～2.2g/cm3之间，重度大的土比较密实，强度也较高。
搅拌站基础计算书
拌合站基础计算书第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。
对应新建线路里程桩号DK224+700。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—地基受到的压应力MPaσ0—地基容许承载力MPa通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度Pa，W=V2/1600ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑）3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐自重KNP’—基础自重KNP2—风荷载KN二、储料罐地基承载力验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。
基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。
查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。
2.计算方案开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图：P=9000KN0.6m 基础6.25m粉质砂土本储料罐受沿海大风影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为22米，罐身长21m,6个罐基本并排竖立，受风面积593m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
拌和站防倾覆基础检算书
拌和站基础检算资料一、粉罐仓基础验算验算基于《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）1.1荷载混凝土灌仓地基承载力按最不利情况考虑，及满载状态，荷载取为自重+满载重，即单个灌仓重：N=180t+7t=1870000N单根灌仓柱腿上的重量N ‘=N/4=467500N1.2基础基础采取400cm 厚C35砼，地基通过碾压、夯实经试验检测承载力大于660KPa 。
因厚度较大可采用整体验算，基础跨度为3m ，面积等效为矩形计算，长边取为各灌仓中心线距离之和载加一个灌仓直径，依据图纸：L=3.02×6+3.16=21.28m基础计算面积：A=3m ×21.28m=63.84m ²1.3地基承载力验算混凝土为C35，依据相关规范抗压强度取为f=16.7N/mm ².混凝土强度验算，应按照一根灌仓柱腿通过500×500mm 的预埋钢板传递至混凝土体验算：227.16/244.25005004675002.1``Nmm mm N A N <=⨯⨯=η式中：'N --------单根灌仓柱腿上的重量'A --------预埋钢板受力面积η--------不均衡调整系数基于计算，混凝土承载力满足要求。
地基土强度验算：根据搅拌机厂家安装说明书要求，粉料罐对地基的承载力要求为不小于600Kpa 。
经试验室人员检测现场地基承载力为660Kpa 。
满足厂家设计说明要求。
现场实测地基承载力见重力触探实验报告。
粉料罐被混凝土基础整个包围，粉料罐支腿整体受力，浇筑完魂图基础后对地面产生的承载力应小于实测地基承载力。
简算如下：Kpa 6600.1kpa 1801084.63255366187000N 66⨯=<=⨯+⨯=+⨯k a c f K A N 混凝土基础式中：N --------单个灌仓的总重量N 混凝土基础--------基础混凝土的重量A --------混凝土传力基础面积cK --------地基承载力调整系数 ak f --------实测地基承载力基于计算，地基承载力满足要求。
混凝土拌合站粉料罐基础验算
混凝土拌合站粉料罐基础验算1、设计概况集团有限公司京哈高速九标三集中拌和站采用2HZS180 型搅拌机，根据相关气象资料，根据《建筑荷载设计规范》辽宁营口地区按照进行计算，粉罐基础初步拟定尺寸为4.65m*4.65m，修正后现场地基承载力特征值不小于180kP a。
2、设计规范（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019（3）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362-2018（5）《公路桥涵施工技术规范》JTGT 3650-2020（6）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（7）《混凝土结构设计规范(2015 年版)》GB 50010-2010（8）《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011（9）《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-20123、计算软件（计算理论即方法）本次计算主要依据《路桥施工计算手册》、《公路桥涵地基与基础设计规范》，通过手动计算完成。
4、设计参数1、粉料罐空罐 30t。
装满料总重 230t。
2、料罐直径 4.2m，罐身 11.73m。
罐身支腿9.43m。
3、支腿材料：φ273mm×8mm 焊接管；5、材料及参数基础混凝土采用C30混凝土，钢筋采用Ⅲ级钢。
(1) C30砼轴心抗压强度：MPa fc3.14轴心抗拉强度： MPaf t 43.1= 弹性模量： MPaE c 4100.3⨯=(2) 钢筋 HRB400：360MPa=y f ，360MPa'=y f6、荷载及组合 6.1 荷载计算（1）粉料罐空仓 30t ，装料 200t ，合计230t 。
则粉料罐+装料自重为 P1=(230x103 x10/1000)=2300kN 粉料罐空仓自重 P2=30x10=300kN 。
（2）风荷载考虑：查《建筑结构荷载规范》，基本风压 w0=0.75kN/m2 （按照 100 年取值）。
拌合站基础计算书
面 10m 计算。 由上计算知，基础承受总重量为： G = G1 + G2 = 360 + 1600 = 1960KN 3、荷载及配筋计算 （1）桩承载力计算 单个水泥仓由 2 根灌装桩承载，计算时只考虑由桩基承载。 单根桩需承载F = (G1 + G2)/2 = 980KN 本次设计区域为堆场区域，灌注桩暂时仅考虑轴向承载力，根据《港口工程桩基规范》 4.2.4.3 计算。根据地质资料按粉细砂考虑，标准贯入击数按 25 考虑，其中，桩侧摩阻力标准 值取为 50kPa，桩端阻力标准值取为 700kPa。 3.14 ∗ 0.7 ∗ 12 ∗ 50 + 3.14 ∗ 0.352 ∗ 700 1588 Qd = = = 992KN＞F = 980KN 1.6 1.6 桩顶承压σ = 3.14 ∗0.35 ∗0.35 = 2.55MPa＜35MPa。 由以上计算可知，设计桩承载力满足要求。 （2）承台受力计算 承台实际整体浇筑， 按三跨连续梁计算， 集中荷载为 400KN， 共计 6 处， 均布荷载 42.4KN， 如下图所示。
拌合站基础计算书 一、水泥仓基础计算 1、水泥仓基础设计 桩基（灌注桩） ： 直径 0.7m 灌注桩 6 根，桩长 12m。 配筋按 《港口工程桩基规范》 7.3 构造要求， 配置主筋 （HRB400） 直径 16mm， 间距 100mm； 箍筋 （HPB300） 直径 12mm， 间距 300mm， 采用螺旋式， 桩顶 3.5m 范围加密， 间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 承台： 三个水泥仓基础为整体混凝土承台，水泥仓支腿间距 2.24m，设计承台宽度 4.24m，长度 按两侧水泥仓支腿外各加 1m 计。承台厚度 80cm。 配筋为板顶、板底双向配筋，主筋（HRB400）直径 16mm，间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 2、荷载分析 本次设计拌合站区域为一年内填料区，积水较多，地基承载力较低，首先将表面积水清 理干净后挖除表面浮泥，然后填筑 30cm 山皮石。考虑地基承载力较低，水泥仓基础采用灌 注桩加整体承台形式。 主要考虑的荷载有：承台自重、水泥仓满罐重量及空罐重量、风荷载。其中考虑风荷载 计算时按不利计算，即整体基础的宽度方向计算。 （1） 承台自重： 按单个基础计算，尺寸为 4.24*4.24*0.8m G1 = 4.24 ∗ 4.24 ∗ 0.8m ∗ 25 = 360KN （2）水泥仓满罐重量： 水泥仓采用 100t 水泥仓，满罐重量按支腿承载力 400KN 考虑，总重量为G2 = 400 ∗ 4 = 1600KN。 （3）水泥仓空罐重量： 罐体直径 3.2m，高度按 10m 计，整体高度按 15m 计。水泥仓自重按 55KN 考虑。 （4）风荷载： 风荷载取为 1KPa(相当于风速 40m/s，蒲式风级 13 级)。 水泥和粉煤灰料仓型号为 100t，直径为 3.2m，则料仓的迎风面积为 A = 3.2 ∗ 10 = 32m2 ，则最大风荷载为 F1 = 32 ∗ 1 = 32KN ，受力作用点按照距离基准
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市快速路网建设项目Q1标项目部拌合站HLS180砼搅拌楼基础计算书计算:复核:审核:审批:城建集团市快速路网建设项目Q1标项目部2015年5月8日一、搅拌站简介市快速路网建设项目Q1标搅拌站位于市城西蟒蛇侧，占地面积约38亩，搅拌站基础包括：搅拌站主楼基础、配料机基础、斜皮带机基础、水泥仓基础。
二、基础布置1、搅拌主楼和控制室基础主楼和控制室基础共设6个独立基础，其中主楼二个基础，控制室二个，主楼和控制室共用二个。
其中主楼二个基础受力200kN，控制室二个基础受力20kN；主楼基础预埋钢板16mm×600mm×600mm；基础尺寸1.2×1.2m，厚0.45m。
控制室设二个小基础高0.2m,基础截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板10mm×500mm×500mm。
2、配料机基础配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN；预埋钢板16mm×400mm×400mm；墩柱高0.42m,横截面尺寸0.6m×0.6m。
为提高承载力，铺一层40cm厚18m*4.0m的C20混凝土。
3、斜皮带机基础斜皮带机基础(共6+4个)6单墩受力P3=20KN，4单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×600mm×600mm。
6个平面尺寸2.2m×0.8m,基础高0.40m的条形基础；4个尾架基础平面尺寸0.4m ×0.4m，预埋钢板16mm×200mm×200mm，为提高承载力，铺一层厚30cm的C20混凝土。
4、水泥仓基础水泥仓支腿(共16个)单墩受力P4=550KN；预埋钢板20mm×600mm×600mm；预埋φ20钢筋单根长1.8m,共4根；柱高0.50m,设横截面尺寸0.8m×0.8m。
水泥仓整体扩大基础采用C30混凝土基础，下层基础断面尺寸为4.5m，高0.9m；上层基础平面尺寸3.3m ×3.3m×0.6m，基础埋深1.6m，为了提高地基承载力和减小不均匀沉降，对现有地基进行加强：开挖后每水泥罐基础正下方打入7根长6m、直径60cm钢筋砼管桩；抛石挤淤法对基底加强厚度40cm。
见下图：基础施工完毕后，对基坑两侧分层对称回填，保证回填土的压实度。
三、配料机基础计算地基承载力检算当配料机满载时，荷载最大为最不利荷载，配料机轮廓尺寸比较低，故风荷载影响比较小，可忽略不计。
配料机墩柱底下采用板筏基础。
基础尺寸：18m ×4.0m ×0.4m ① 预埋钢板底部混凝土强度检算当满载时为最不利荷载：[]MPa f MPa kN A P C c 21139.06.06.05030=<=⨯==墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②基础底部粉质粘土强度检算当满载时为最不利荷载：.41825*4.0*5.4*202542.06.06.0101050⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯=+=A G P P k 自 kPa P k 0.20=粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.4m 处为粉质粘土，查规得kPa f ak 120=pa f f ak a k 120==天然地基土地面附加应力值： ()()()()kPa z b z l lbP k z 7.174.028tan 244.028tan 2180.200.418tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=θθσ土自重应力值：kPa H cz 4.74.05.18=⨯=⨯=粘土γσ因为 a cz z f kPa <=+1.25σσ所以 kPa f P a k 1200.20=<=地基承载力满足要求四、拌合站主楼基础计算(1)基础1、地基承载力检算①钢板底部混凝土强度检算[]MPa f MPa kN C c 21556.06.06.020030=<=⨯=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算kPa A G F P k k k 4.1512.12.1255.02.12.1200=⨯⨯⨯⨯+=+=粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.35m 处为粉质粘土，查规的得 kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()5.03.035.1-+-+=m d b ak a f f γηγη()()kPa 1.1065.03.05.185.135.15.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H cz 0.105.00.200=⨯=⨯=γσ()()()()kPa z b z l lbP k z 9.6728tan 5.022.128tan 5.022.10.10-4.1512.12.1tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=）（θθσ 土自重应力值：kPa H cz 25.95.05.18=⨯=⨯=粘γσ因为 kPa f kPa a cz z 106.115.77=<=+σσ，地基承载力满足要求。
五、斜皮带机基础计算1、地基承载力检算钢板底部混凝土强度检算同主站大基础。
①混凝土基础底部天然土层处的应力kPa A G F P k k k 4.218.02.24.0258.02.220=⨯⨯⨯⨯+=+=② 混凝土底天然土层承载力强度检算粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.3m 处为粉质粘土，查规的得kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()5.08.032.2-+-+=m d b ak a f f γηγη()()kPa 9.1235.08.05.185.132.25.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H c 63.0200=⨯=⨯=γσ()()()()kPa z b z l lbP k z 62.928tan 3.028.028tan 3.022.26-4.218.02.2tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=）（θθσ 土自重应力值：kPa H cz 55.53.05.18=⨯=⨯=粘土γσ因为 kPa f kPa a cz z 9.12317.15=<=+σσ，地基承载力满足要求。
六、水泥仓基础检算1，钢板底部混凝土强度检算当满载时为最不利荷载：[]MPa f MPa kN C c 212.35.05.080030=<=⨯=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
2，混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算：（基础图如下）当满载时为最不利荷载：Fk=2000KN(水泥重）+150KN(罐重）+94.8/4×0.9×24(承台自重512KN ）+3.3×3.3×0.6×24(承台自重157KN ）+7×23KN(管桩自重）=2980KN ；7根钢筋砼管桩承载力Fg=7×0.5×（π×D ×∑Li τi+π×D 2/4×p)=7×0.5×(π×0.6×6*25+π×0.62/4×300)=1286.5KN地基土承载力计算：kPa A F P k k 5.714/8.945.12862980Fg -=-== 天然粉质粘土的扩散角，粉质︒=28θ粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下1.5m 处为粉质粘土，查规得kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη查规取3.0=b η；5.1=d η()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()kPa 0.1505.05.15.185.134.35.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H c 305.1200=⨯=⨯=γσ()()()()kPa z b z l lbP k z 7.2228tan 5.125.428tan 5.125.4)305.71(5.45.4tan 2tan 2=⨯+⨯+-⨯⨯=++=θθσ粘土自重应力值：kPa H cz 5.275.15.18=⨯=⨯=粘γσ因为 kPa f kPa a cz z 0.1502.50=<=+σσ；天然基底土层地基承载力满足要求。
七、粉仓抗倾翻稳定性验算风载计算：根据《公路桥涵设计通用规》查表得W 0=500Pa W=K 0K 1K 3W 0=1.0×1.782×1.0×500=891Pa水泥储料罐胸径为B=3.5m ，水泥罐高为L=18m ，支腿高3m 则风力Ff=W ×B ×L=891×3.5×18=56133N=56.133KNM=Ff ×(18/2+3)=56.133KN ×12=673.6KN.m当水泥料仓为空仓时抗倾覆最不利，(水泥罐自重Gg =150KN ），基础中心线之间距离L=2.4m ，抗倾覆力矩M 抗=Gg ×L=150×2.4/2=180KN.m ，需要基础预埋件提供拉力=（673.6-180）.. . . .. /2.4=206KN。
基础预埋件共4块，正方形布置；为20*600*600mm钢板，锚固钢筋6根，直径20mm，长1800mm；预埋钢板与立柱焊缝高度12mm，长度计算4×40cm；焊缝应力=(206÷2) /(4×0.4×0.012)=5.36Mpa<235Mpa；锚固钢筋拉应力=(206÷2) /(6×3.1416×10-4)=54.64Mpa<280Mpa；预埋件满足要求。
另验算基础整体抗倾覆力矩如下。
下层砼基础尺寸94.8/4×0.9m自重G1=512KN（基础）+上层砼基础尺寸3.3×3.3×0.6m自重G2=157KN（基础）+7×23KN(管桩）=830KN，当水泥料仓为空仓时抗倾覆最不利，(水泥罐自重Gg=150KN），基础中心线之间距离L=2.4m。
竖向力抗倾覆力矩M抗1=（Gg+G k）×L=（150+830）×2.4/2=1176KN.m ＞673.6KN.m（倾覆力矩）；侧向被动土压力及基底锚桩（钢筋砼管桩）抗倾覆力矩M抗2提供安全储备，整体抗倾覆满足要求。