满液式蒸发器
满液式蒸发器与干式蒸发器的区别
满液式蒸发器与干式蒸发器的区别潘丽君【摘要】随着国家对节能产品的提倡,满液式机组也越来越受到欢迎.满液式机组与普通冷水机组的区别就在于蒸发器采用了满液式蒸发器,而普通冷水机组采用干式蒸发器.满液式蒸发器与干式蒸发器二者的明显区别在于制冷剂流程的不同,满液式蒸发器制冷剂走壳程,制冷剂从壳体下部进入,在传热管外流动并受热沸腾,蒸汽从壳体上部排出.干式蒸发器中制冷剂走管程,即制冷剂从端盖下部进入传热管束,在管内流动受热蒸发,蒸汽从端盖上部排出.【期刊名称】《制冷》【年(卷),期】2011(030)003【总页数】4页(P80-83)【关键词】满液式蒸发器;干式蒸发器;传热;节能;回油【作者】潘丽君【作者单位】广州联合冷热设备有限公司,广东广州510530【正文语种】中文【中图分类】TQ051.6+21 前言在离心式和螺杆式冷水机组中,蒸发器的型式主要是满液式蒸发器和干式蒸发器两种。
满液式蒸发器中,液体制冷剂经过节流装置进入蒸发器,蒸发器内的液位保持一定。
蒸发器内的传热管浸没在制冷剂液体中。
吸热蒸发后的气液混合物中仍含有大量液体,故从蒸发器内逸出的湿蒸气经气液分离后再回入压缩机。
干式蒸发器则由热力膨胀阀或电子膨胀阀直接控制液体制冷剂进入蒸发器的管程,制冷剂液体在管内完全转变为气体,而被冷却的介质则在传热管外的管程中流动。
此外,干式蒸发器载冷剂 (冷媒水)走壳程,干式蒸发器中有数量不等的折流板。
下面本文从结构、设计条件、流动传热设计、传热系数、端差、冷却水量、安装及检修方面逐一进行介绍分析。
1 满液式蒸发器与干式蒸发器的结构满液式蒸发器与卧式管壳式冷凝器相似,如图1示。
图1中,冻水在换热铜管内 (管程)运行,制冷剂在换热管铜管外 (壳程)运行。
满液式蒸发器由端盖、管板、筒体、管束及各附件组成。
其中端盖是由封头与容器法兰、接管组焊,接管与管法兰组焊而成;管板与筒体密封焊,管束与管板胀接而成。
筒体上有若干与其它设备相连的管接头及各安全附件组成。
满液式蒸发器工作原理
满液式蒸发器工作原理
满液式蒸发器是一种简单可靠的制冷系统，可以将固体或液体中的水分汽化，
然后将其冷却成水蒸气，形成高温的蒸发湿空气的系统。
它的工作原理是，将液体气体抽吸和传输至蒸发器，利用蒸发器的低温环境将其冷凝，从而将液体物质冷却，最后形成湿空气。
这种蒸发器的主要优点在于它采用永久聚合体封装，增强抗静电性和耐热性，可以耐受恶劣的环境条件，可在室内外安装，避免凝结水受外界异物污染，使产品更为安全有效。
此外，该蒸发器具有很强的保护功能，它可以有效地防止物理热波及光线污染，并且可以有效减降湿度，使物品达到所需的最佳湿度。
此外，它采用先进的轴承设计技术，使叶轮旋转速度与最大压缩机持续协调，能有效抑制噪音的产生；此外，还能有效提升空调的效能。
总的来说，满液式蒸发器是一种可靠经济的制冷系统，由其节能、环保、安全和耐久性等优点，受到业内人士的普遍青睐。
满液式蒸发器的设计
满液式蒸发器的设计3 满液式蒸发器的设计3.1 制冷剂流量的确定制冷剂压焓图：图 3.1由蒸发温度t0 5℃，t k 40 ℃，t g 5℃，附表13（P341）和附图5（P373）查得：h1 407.143kJ /(kg.K) ,h2 430.050kJ /(kg.K ) ,h3单位制冷量：制冷剂流量：选用φ10×1低螺纹铜管，取水流速度u 1.2m/ s , 则每流程的管子数Zh3 h4 242.963kJ/(kg.K) , 1 340.3556 10 3 m 3 3 /kg , 2 17.9876 3310 m /kg3 0.88392 10 3m3/kg ,4 9.0003 10 3m3 /kg根据文献1《制冷原理及设备》h4 249.686kJ /(kg.K)q0 h1 h4 407.143 242.963 164.180kJ/(kg.K) (P31)(3.1)qmQ0 70 0.4263kg / sq0 164.180P31) (3.2)3.2 载冷剂流量的确定qvs70Qc p(t s1 t s2) 1000 4.187 5333.3436 10 3m3/ s (P246)(3.3)Z4dq i v 2su 3.144(130.3423)26 1100 6 1.255.46根(3.4)圆整后， Z=56 根。
实际水流速度3u4dq i v 2sZ 3.144(130.3423)62 1100 6 56 1.1884m/s 1.2m/s3.4 管程与有效管长假定热流密度 q=6600W /m 2, 则所需的传热面积3Q k 70 1032F 0 k10.61m 2 0q 6600管子与管子有效长度的乘积采用管子成正三角形排列的布置方案，管距 s=14mm 对, 不同流程数 N ，有效单管长l c ，总根数 NZ,壳体直径 D 及长径比 l c /D 进行组合计算，组合计算结果表 3.1 不同流程数 N 对应的管长 l c 及l c /D4 3.3436 10 36(3.6)NI c10.61 F06.03md 0Z 3.14 0.01 56(3.7)(3.5)如表 3.1 所示：表 3.1 组合计算结果3.5 传热系数的确定 3.5.1蒸发器中污垢的热阻由文献 1《制冷原理及设备》表 9-1 可知： 管外热阻 0 9 10 5m 2?0 C/W 管内热阻 i 4.5 10 5m 2?0 C/W3.5.2平均传热温差平均传热温差：(3.8)3.5.3管内换热系数查饱和水物性表得：3ud i ＝1.2 8 1063 ＝78951.216 10 6假设壁温 t w 为 8.5℃，查水的物性表，得 Pr w 11.75 ,假设管长为 1.8m ，t s1 t s2mt t s1 0 lnt s2 t 056.17 ℃ ln 94(3.9)管内强制对流换热系数由文献 5《传热学》（P 248）公式 (f / 8)(Re 1000) Pr f 2/ 31 12.7 f /8(Pr f1 (d )2/31) l其中(Pr f )0.01 (Pr w )(1.82 lg Re 1.64)冷却水的定性温度 t s ：t t s1 t s2 14 9 ts s2 211.5℃(6-21a)式可知：ctddi(3.10)999.25kg / m 3 ，1.216 106m 2 / s58.15 210 2W /(m k) ，Pr f 8.77则: Re ＝5146.53.5.5壁温和热流密度的估算传热过程分为两部分：第一部分是传热量经过制冷剂的传热过程；第二部 分是传热量经过污垢层、管壁、管内污垢层以及冷却水的传热过程。
降膜式、干式、满液式三种蒸发器的区别
降膜式、干式、满液式三种蒸发器的区别是什么？一、干式蒸发器干式蒸发器制冷剂在换热管内通过，冷水在高效换热管外运行，这样的换热器换热效率相对较低，其换热系数仅为光管换热系数的2倍左右，但是其优点是便于回油，控制较为简便，而制冷剂的充注量大约是满液式机组充注量的1/2～1/3左右。
二、满液式蒸发器满液式蒸发器与干式蒸发器的运行方式恰好相反，冷水在换热管内通过，制冷剂完全将换热管浸没，吸热后在换热管外蒸发。
满液式蒸发器的传热管表面上有许多针形小孔，管内表面上还有螺旋形凸起强化冷水侧的换热。
这种同时强化管外沸腾和管内传热的高效传热管，使其传热系数较光管提高了5倍左右。
三、降膜式蒸发器降膜式蒸发器，也称之为喷淋式蒸发器，这种换热器与满液式蒸发器相似，但是它又与满液式蒸发器有区别。
这种蒸发器的制冷剂是从换热器的上部喷淋到换热管上，制冷剂只是在换热管上形成一层薄薄的冷剂液膜，这样冷剂在沸腾蒸发时便减少了静液位压力，从而提高了换热效率，其换热效率较满液式机组提高了5左右。
降膜蒸发是流动沸腾，由于管外表面的液膜层厚度小，没有静压产生的沸点升高，传热系数高。
而满液式蒸发（也就是沉浸式蒸发）产生的气泡易于集聚在换热管的表面，导致换热效率下降，其换热效果不如降膜蒸发。
总的来说降膜蒸发属于小温差情况下，但要防止结垢，影响传热效率。
“冷水机组”，是对一种制冷机组的习惯命名法，这种“冷水机组”一般用于中央空调的冷源，或者空调工况的制冷，输出的是低温的冷水，通常叫做“冷冻水”，故而得名。
一般把只能制冷的叫做冷水机组，而能同时制热的，我们叫做“热泵”机组。
而“满液式”是指机组所用的“壳管式蒸发器”采用了“满液式蒸发器”的形式，这是区别于“干式”、“降膜式”的一种壳管式蒸发器。
它的“壳程”内走制冷剂循环，“管程”内走冷冻水循环，从剖面上看，就好像是筒体里有大半筒制冷剂，而走水的管束浸泡在制冷剂里。
它和“干式蒸发器”刚好相反，干式的是“管程”走制冷剂，“壳程”走水，好比制冷剂管束浸泡在水里。
干式、满液式、降膜式的区别
干式、满液式、降膜式的区别？
“满液式冷水机组”，是对一种制冷机组的习惯命名法，这种“冷水机组”一般用于中央空调的冷源，或者空调工况的制冷，输出的是低温的冷水，通常叫做“冷冻水”，故而得名。
一般把只能制冷的叫做冷水机组，而能同时制热的，我们叫做“热泵”机组。
而“满液式”是指机组所用的“壳管式蒸发器”采用了“满液式蒸发器”的形式，这是区别于“干式”、“降膜式”的一种壳管式蒸发器。
它的“壳程”内走制冷剂循环，“管程”内走冷冻水循环，从剖面上看，就好像是筒体里有大半筒制冷剂，而走水的管束浸泡在制冷剂里。
它和“干式蒸发器”刚好相反，干式的是“管程”走制冷剂，“壳程”走水，好比制冷剂管束浸泡在水里。
满液式蒸发器，以及满液式机组，比起干式蒸发器/干式机组来说传热效率更高，出水温度与蒸发温度的趋近温差小，沿程阻力小，适合循环量大的机组（比如离心机），制冷效果好。
但是制冷剂充注量要求大，并且需要专用的回油系统，帮助压缩机回油。
如果在机组名字前再加上“水冷”，则是指机组的冷凝器形式，采用水冷却还是空气冷却，分为风冷、水冷。
如果再加上压缩机的形式“活塞式、螺杆式、离心式”，那么就是完整的机组命名了。
比如“水冷螺杆满液式冷水机组”。
在大部分场合，为了简略，会省却其中一两个部件的名称，只提和上下文相关的名称，比如“满液式冷水机组”（可能是只为了强调“满液式”）。
希望选为满意答案，谢谢。
详解干式、满液式、降膜式蒸发器
干式、满液式、降膜式蒸发器工作原理与结构干式蒸发器干式蒸发器制冷剂在换热管内通过，冷水在高效换热管外运行，这样的换热器换热效率相对较低，其换热系数仅为光管换热系数的2倍左右，但是其优点是便于回油，控制较为简便，而制冷剂的充注量大约是满液式机组充注量的1/2～1/3左右。
满液式蒸发器满液式蒸发器与干式蒸发器的运行方式恰好相反，冷水在换热管内通过，制冷剂完全将换热管浸没，吸热后在换热管外蒸发。
满液式蒸发器的传热管表面上有许多针形小孔，管内表面上还有螺旋形凸起强化冷水侧的换热。
这种同时强化管外沸腾和管内传热的高效传热管，使其传热系数较光管提高了5倍左右。
降膜式蒸发器降膜式蒸发器，也称之为喷淋式蒸发器，这种换热器与满液式蒸发器相似，但是它又与满液式蒸发器有区别。
这种蒸发器的制冷剂是从换热器的上部喷淋到换热管上，制冷剂只是在换热管上形成一层薄薄的冷剂液膜，这样冷剂在沸腾蒸发时便减少了静液位压力，从而提高了换热效率，其换热效率较满液式机组提高了5左右。
降膜蒸发是流动沸腾，由于管外表面的液膜层厚度小，没有静压产生的沸点升高，传热系数高。
而满液式蒸发（也就是沉浸式蒸发）产生的气泡易于集聚在换热管的表面，导致换热效率下降，其换热效果不如降膜蒸发。
总的来说降膜蒸发属于小温差情况下，但要防止结垢，影响传热效率。
“冷水机组”，是对一种制冷机组的习惯命名法，这种“冷水机组”一般用于中央空调的冷源，或者空调工况的制冷，输出的是低温的冷水，通常叫做“冷冻水”，故而得名。
一般把只能制冷的叫做冷水机组，而能同时制热的，我们叫做“热泵”机组。
而“满液式”是指机组所用的“壳管式蒸发器”采用了“满液式蒸发器”的形式，这是区别于“干式”、“降膜式”的一种壳管式蒸发器。
它的“壳程”内走制冷剂循环，“管程”内走冷冻水循环，从剖面上看，就好像是筒体里有大半筒制冷剂，而走水的管束浸泡在制冷剂里。
它和“干式蒸发器”刚好相反，干式的是“管程”走制冷剂，“壳程”走水，好比制冷剂管束浸泡在水里。
详解干式满液式降膜式蒸发器
干式蒸发器干式蒸发器制冷剂在换热管内通过,冷水在高效换热管外运行,这样得换热器换热效率相对较低,其换热系数仅为光管换热系数得2倍左右,但就是其优点就是便于回油,控制较为简便,而制冷剂得充注量大约就是满液式机组充注量得1／2～1/3左右。
ﻫ满液式蒸发器满液式蒸发器与干式蒸发器得运行方式恰好相反,冷水在换热管内通过,制冷剂完全将换热管浸没,吸热后在换热管外蒸发。
满液式蒸发器得传热管表面上有许多针形小孔,管内表面上还有螺旋形凸起强化冷水侧得换热。
这种同时强化管外沸腾与管内传热得高效传热管,使其传热系数较光管提高了５倍左右、ﻫ降膜式蒸发器降膜式蒸发器,也称之为喷淋式蒸发器,这种换热器与满液式蒸发器相似,但就是它又与满液式蒸发器有区别。
这种蒸发器得制冷剂就是从换热器得上部喷淋到换热管上,制冷剂只就是在换热管上形成一层薄薄得冷剂液膜,这样冷剂在沸腾蒸发时便减少了静液位压力,从而提高了换热效率,其换热效率较满液式机组提高了5左右。
ﻫ降膜蒸发就是流动沸腾,由于管外表面得液膜层厚度小,没有静压产生得沸点升高,传热系数高。
而满液式蒸发(也就就是沉浸式蒸发)产生得气泡易于集聚在换热管得表面,导致换热效率下降,其换热效果不如降膜蒸发。
总得来说降膜蒸发属于小温差情况下,但要防止结垢,影响传热效率。
“冷水机组",就是对一种制冷机组得习惯命名法,这种“冷水机组”一般用于中央空调得冷源,或者空调工况得制冷,输出得就是低温得冷水,通常叫做“冷冻水”,故而得名。
一般把只能制冷得叫做冷水机组,而能同时制热得,我们叫做“热泵”机组。
而“满液式”就是指机组所用得“壳管式蒸发器”采用了“满液式蒸发器”得形式,这就是区别于“干式”、“降膜式”得一种壳管式蒸发器。
它得“壳程"内走制冷剂循环,“管程”内走冷冻水循环,从剖面上瞧,就好像就是筒体里有大半筒制冷剂,而走水得管束浸泡在制冷剂里。
它与“干式蒸发器”刚好相反,干式得就是“管程”走制冷剂,“壳程”走水,好比制冷剂管束浸泡在水里。
满液式蒸发器和干式蒸发器的区别与特点
满液式蒸发器和干式蒸发器的区别与特点
满液式和干式蒸发器的区别简述
在螺杆式冷水机组中，蒸发器的型式主要是满液式蒸发器和干式蒸发器两种。
满液式蒸发器中，液体制冷剂经过节流装置进人蒸发器，蒸发器内的液位保持一定。
蒸发器内的传热管浸没在制冷剂液体中。
吸热蒸发后的气液混合物中仍含有大量液体，故从蒸发器内逸出的湿蒸气经气液分离后再回人压缩机。
干式蒸发器则由热力膨胀阀或电子膨胀阀直接控制液体制冷剂进人蒸发器的管程，制冷剂液体在管内完全转变为
面积，
5
总面积
2
移。
干式蒸发器的回油稳定、方便。
因此，对于满液式蒸发器，需要有较高的回油技术，才能确定机组回油正常，使机组实现高效长期稳定运行。
欢迎共阅。
满液式蒸发器与干式蒸发器比较的优势2014
满液式蒸发器与干式蒸发器比较的优势1、满液式蒸发器比干式蒸发器和板式换热器传热效率更高，提高了能效比（COP值），即能量输入与能量输出之比满液式蒸发器管程走水，壳程为液态制冷剂，换热形式为液体与液体换热，传热温度差仅为2℃。
而干式蒸发器管程内走制冷剂，壳程走水，换热形式为液体与气液混合物换热，传热温度差达5℃。
满液式地温中央空调机组的能效比采用干式和板式蒸发器机组要运行费用节省15～25%左右。
2、满液式蒸发器比干式蒸发器和板式换热器维护更方便、可靠性更高满液式蒸发器水走管程，分配均匀，无水短路现象，水流动阻力小，在长期应用后只需将水箱和椭圆封头固定螺栓松开，即可方便进行清洗。
而干式蒸发器和不锈钢钎焊板式换热器由于结构方面的原因，无法拆开清洗。
3、满液式地温中央空调单机容量更大满液式蒸发器大大地提高了换热效率，因此单个满液式蒸发器可以交换的热量更多。
满液式地温中央空调单台机组的最大制热量可以达到4000KW，单台机组即可满足4～5万平方米建筑的负荷，比采用多台其他形式的地温中央空调机组要节省一次性投资费用，并且减少了机组的占地面积和管路阀门数量，也节省了机房的投资费用。
4、在保持同等效率前提下，满液式地温中央空调机组对地下水需求量更少，满液式地温中央空调传热温差较其他形式的地温中央空调小，所以满液式中央空调对地下水的需求量大幅度减少。
机组在保持同样制热效率的前提下，对应不同地下水温度、满液式机组需要的地下水量与干式/板式蒸发器水源热泵机组需要的地下水量对比如下（以干式/板式蒸发器需要的地下水为基准）：地下水温度 16℃ 14℃12℃ 10℃ 7℃板式和干式蒸发器 100% 100% 100% 100% 100%满液式蒸发器 75% 70% 63% 50% 40%地下水需求量越少，井的数量和潜水泵耗电也随之减少.。
比较-满液式与干式
干式与满液式
压缩机
冷凝器
引射泵 过滤器
膨胀阀
蒸发器
◆满液式蒸发器壳程为制冷剂，管侧程为水； ◆满液式蒸发器部件多，回路复杂，机组运行可靠性低； ◆满液式机组回油动力为引射泵，机组回油故障几率大； ◆满液式机组制冷剂充注量较大（约为干式机组2倍），维护成本高； ◆非共沸制冷剂（如R407C）无法用于满液式机组。
干式与满液式
压缩机
干式蒸发器
膨胀阀水侧换热器器◆干式蒸发器壳程为水，管侧程为制冷剂； ◆干式蒸发器部件少，回路简单，机组运行可靠性高； ◆干式机组回油动力为机组高低压力差，机组回油稳定； ◆干式机组制冷剂充注量较小（不到满液式50%），维护成本低； ◆非共沸制冷剂（如R407C）无法用于满液式机组。
满液式蒸发回油
1.对R22工质，采用的回油措施有：在蒸发器液位附近水平方向开几个回油口，使用压缩机高压排气，把含油浓度较高的液体连续引射回压缩机；在蒸发器液位附近水平方向开几个回油口，利用压缩机吸气管中高速气流的速度变化而产生的压力变化，把含油浓度较高的液体逆势连续带回压缩机；在蒸发器液位附近上下方向开二个回油口，利用高度差，使含油浓度较高的液体落人集油容器，使用压缩机高压排气断续把这些液体压回压缩机。
2.对R134a工质，采用的回油措施有：在蒸发器液位附近上下方向或水平方向开二个或多个回油口，使用压缩机高压排气，把蒸发器内的液体连续引射回压缩机；在蒸发器液位附近开一个回油口，利用高度差，使蒸发器内的液体落人一热交换器，制冷剂液体吸收从冷凝器出来的高温液体的热量蒸发，剩余的油断续被压缩机高压排气压回压缩机。
3.使用R22工质的压缩机的润滑油一般是矿物油，油和R22半溶，冷水机组的蒸发温度应在l0℃以下，油和R22在满液式蒸发器内是部分互溶，分富油层和贫油层。
富油层密度小而浮在蒸发器液面上部，制冷剂液体吸热蒸发为气体，穿过富油层而被压缩机吸走，气流中带有少量油颗粒，如果系统油分离效果好的话，进出压缩机的油量相等，将不需要额外的回油措施即可实现油平衡。
4.使用R134a工质的压缩机的润滑油大多是POE酯类油，油和R134a在冷水机组正常工况温度范围互容，满液式蒸发器内液体不分层，油浓度在高度方向的变化不会太大。
采用和R22一样的蒸汽引射回油方法，值得商榷。
高压蒸汽从蒸发器内引射出的液体中，绝大部分是R134a液体，只有少量的油，为了形成压缩机进出油的平衡，R134a机组和R22机组相比，就得加大回液量。
这种做法的后果，一是损失低温液体制冷剂和高压蒸汽的量增多，机组的效率就会受到很大的影响；二是在引射量上不去的情况下，压缩机出油大于进油，蒸发器内液体含油将逐渐增加，使引射的液体中含油增加，一直到压缩机进出油平衡为止，形成一种动态平衡，而蒸发器液体含油增加，将严重影响蒸发器的换热，蒸发温度将降低，机组的效率也会受到影响；三是给半封螺杆机组埋下严重的事故隐患：当过量的制冷剂液体被引射回压缩机，一部分制冷剂吸热蒸发，剩余的液体将和润滑油一起被压缩机排人排气腔。
详解干式、满液式、降膜式蒸发器
干式蒸发器干式蒸发器制冷剂在换热管内通过,冷水在高效换热管外运行,这样得换热器换热效率相对较低,其换热系数仅为光管换热系数得2倍左右,但就是其优点就是便于回油,控制较为简便,而制冷剂得充注量大约就是满液式机组充注量得1／2～1／３左右。
ﻫ满液式蒸发器满液式蒸发器与干式蒸发器得运行方式恰好相反,冷水在换热管内通过,制冷剂完全将换热管浸没，吸热后在换热管外蒸发。
满液式蒸发器得传热管表面上有许多针形小孔,管内表面上还有螺旋形凸起强化冷水侧得换热。
这种同时强化管外沸腾与管内传热得高效传热管,使其传热系数较光管提高了5倍左右。
ﻫ降膜式蒸发器降膜式蒸发器，也称之为喷淋式蒸发器,这种换热器与满液式蒸发器相似,但就是它又与满液式蒸发器有区别。
这种蒸发器得制冷剂就是从换热器得上部喷淋到换热管上,制冷剂只就是在换热管上形成一层薄薄得冷剂液膜,这样冷剂在沸腾蒸发时便减少了静液位压力，从而提高了换热效率,其换热效率较满液式机组提高了5左右。
ﻫ降膜蒸发就是流动沸腾,由于管外表面得液膜层厚度小,没有静压产生得沸点升高,传热系数高。
而满液式蒸发（也就就是沉浸式蒸发)产生得气泡易于集聚在换热管得表面,导致换热效率下降，其换热效果不如降膜蒸发。
总得来说降膜蒸发属于小温差情况下,但要防止结垢,影响传热效率。
“冷水机组”，就是对一种制冷机组得习惯命名法,这种“冷水机组”一般用于中央空调得冷源，或者空调工况得制冷，输出得就是低温得冷水,通常叫做“冷冻水”,故而得名。
一般把只能制冷得叫做冷水机组,而能同时制热得，我们叫做“热泵”机组。
而“满液式”就是指机组所用得“壳管式蒸发器”采用了“满液式蒸发器”得形式,这就是区别于“干式”、“降膜式”得一种壳管式蒸发器。
它得“壳程”内走制冷剂循环，“管程”内走冷冻水循环,从剖面上瞧,就好像就是筒体里有大半筒制冷剂,而走水得管束浸泡在制冷剂里。
它与“干式蒸发器”刚好相反,干式得就是“管程”走制冷剂,“壳程”走水,好比制冷剂管束浸泡在水里。
制冷装置用两种蒸发器的设计比较
制冷装置用两种蒸发器的设计比较发布时间：2021-04-26T10:29:28.897Z 来源：《科学与技术》2021年1月3期作者：曹凡[导读] 制冷系统中蒸发器是其重要组成部分曹凡武汉麦克维尔空调制冷（武汉）有限公司 430000摘要：制冷系统中蒸发器是其重要组成部分，蒸发器效果的好坏影响整个系统的换热效率。
根据不同工况，不同需求合理正确选择蒸发器型式，是制冷系统设计的重要一环。
随着行业发展，各种型式的蒸发器在结构性能方面均有改善。
但仍有些不足之处，需要继续探讨。
在制冷系统中，蒸发器、冷凝器、压缩机和节流阀是制冷系统中必不可少的四大件，这当中蒸发器是输送冷量的设备。
液体制冷剂在蒸发器中吸收被冷却的物体热量之后，汽化成低温低压的蒸汽、被压缩机吸入、压缩成高压高温的蒸汽后排入冷凝器、在冷凝器中向冷却介质(水或空气)放热，冷凝为高压液体、经节流阀节流为低压低温的制冷剂、再次进入蒸发器吸热汽化，达到循环制冷的目的。
这样，制冷剂在系统中经过蒸发、压缩、冷凝、节流四个基本过程完成一个制冷循环。
在制冷循环中，蒸发器的作用是通过制冷剂蒸发，吸收载冷剂的热量，从而达到制冷目的。
在实际设计过程中需要注意设计工况、工作介质、结构型式等方面。
按制冷剂的供液方式，蒸发器可分为满液式、干式、循环式及淋激式四种类型。
这里主要讨论满液式蒸发器和干式蒸发器。
一、结构型式在设计和制造方面，干式蒸发器比满液式蒸发器复杂。
主要体现在筒体内筒体与折流板或支撑板间的间隙、管箱或水盖与管板的密封以及制冷剂的均液三个个方面。
干式蒸发器内的折流板作用是增加载冷剂扰动，增加液体横掠管束的流速，以增强换热。
在设计过程中，需要考虑筒体与折流板之间的间隙产生的流路损失、折流板管孔与换热管间的流路损失、最外边缘换热管与筒体内壁的流路损失等，多流程的还需考虑流程间的损失。
而满液式蒸发器内的支撑板主要作用是对换热管的支撑。
基于以上考虑，干式蒸发器的折流板外圆与筒体内壁的间距相比满液式蒸发器更小，公差要求更严；干式蒸发器折流板管孔外径公差同样严格规定；这无疑增加了制造过程中的难度。
满液式蒸发回油
1.对R22工质，采用的回油措施有：在蒸发器液位附近水平方向开几个回油口，使用压缩机高压排气，把含油浓度较高的液体连续引射回压缩机；在蒸发器液位附近水平方向开几个回油口，利用压缩机吸气管中高速气流的速度变化而产生的压力变化，把含油浓度较高的液体逆势连续带回压缩机；在蒸发器液位附近上下方向开二个回油口，利用高度差，使含油浓度较高的液体落人集油容器，使用压缩机高压排气断续把这些液体压回压缩机。
2.对R134a工质，采用的回油措施有：在蒸发器液位附近上下方向或水平方向开二个或多个回油口，使用压缩机高压排气，把蒸发器内的液体连续引射回压缩机；在蒸发器液位附近开一个回油口，利用高度差，使蒸发器内的液体落人一热交换器，制冷剂液体吸收从冷凝器出来的高温液体的热量蒸发，剩余的油断续被压缩机高压排气压回压缩机。
3.使用R22工质的压缩机的润滑油一般是矿物油，油和R22半溶，冷水机组的蒸发温度应在l0℃以下，油和R22在满液式蒸发器内是部分互溶，分富油层和贫油层。
富油层密度小而浮在蒸发器液面上部，制冷剂液体吸热蒸发为气体，穿过富油层而被压缩机吸走，气流中带有少量油颗粒，如果系统油分离效果好的话，进出压缩机的油量相等，将不需要额外的回油措施即可实现油平衡。
4.使用R134a工质的压缩机的润滑油大多是POE酯类油，油和R134a在冷水机组正常工况温度范围互容，满液式蒸发器内液体不分层，油浓度在高度方向的变化不会太大。
采用和R22一样的蒸汽引射回油方法，值得商榷。
高压蒸汽从蒸发器内引射出的液体中，绝大部分是R134a液体，只有少量的油，为了形成压缩机进出油的平衡，R134a机组和R22机组相比，就得加大回液量。
这种做法的后果，一是损失低温液体制冷剂和高压蒸汽的量增多，机组的效率就会受到很大的影响；二是在引射量上不去的情况下，压缩机出油大于进油，蒸发器内液体含油将逐渐增加，使引射的液体中含油增加，一直到压缩机进出油平衡为止，形成一种动态平衡，而蒸发器液体含油增加，将严重影响蒸发器的换热，蒸发温度将降低，机组的效率也会受到影响；三是给半封螺杆机组埋下严重的事故隐患：当过量的制冷剂液体被引射回压缩机，一部分制冷剂吸热蒸发，剩余的液体将和润滑油一起被压缩机排人排气腔。
一文搞懂干式蒸发器和满液式蒸发器
一文搞懂干式蒸发器和满液式蒸发器
蒸发器是空调系统的重要组成部分，主要由加热室和蒸发室组成，负责使液体沸腾汽化，达到制冷效果。
根据制冷剂在蒸发器中的状态，蒸发器主要分为干式蒸发器和满液式蒸发器两种类型。
1.干式蒸发器：
1)制冷剂走管内，水或空气走管外。
2)制冷剂流过热膨胀装置（如热力膨胀阀），雾化成细小的液滴进
入蒸发器管内。
细小液滴的表面积很大，从管外的冷冻水或空气中吸收热量。
有温度滑差的非共沸制冷剂在管内分馏，沸点低的组份先蒸发，接着是其他组份。
干式蒸发器所具有大过热度将确保所有制冷剂组份蒸发变成气体，使得制冷剂各组份的比例保持不变。
3)干式蒸发器的制冷剂走管内，水（制冷机）或空气（直膨盘管）
走管外。
2.满液式蒸发器：
1)满液式蒸发器的制冷剂走壳程，水走管内。
2)所有换热管浸泡壳程的制冷剂液体中。
管内冷冻水的热量使
制冷剂蒸发。
满液式蒸发器的传热管表面有许多针孔，管内表面有螺旋凸起，以加强冷水侧的热交换。
这种高效的传热管同时加强了管外沸腾和管内传热，使其传热系数比光管高5倍左右。
3)满液蒸发器和干蒸发器形状相似，但制冷剂工艺明显不同。
满液蒸发器中的制冷剂从壳体下部进入，在换热管外流动沸腾，沸腾的蒸汽从壳体上部排出。
满液式蒸发器
满液式蒸发器简介满液式蒸发器是一种常用于工业生产和能源转换领域的热交换设备。
它主要用于液体的蒸发过程，将液体转化为蒸汽，实现热量的传递和能量转换。
满液式蒸发器具有高效、节能、稳定的特点，在许多领域得到广泛应用。
工作原理满液式蒸发器的工作原理基于液体的蒸发过程。
当热源通过换热系统传递热量给满液式蒸发器时，液体中的分子开始获得足够的能量，逐渐转化为蒸汽。
在满液式蒸发器中，液体充满了整个蒸发器的空间，因此可以更充分地利用热能，提高热交换效率。
同时，通过适当的设计和控制，满液式蒸发器可以实现稳定的蒸发速率，保证热能的转移和能量转换的有效性。
结构设计满液式蒸发器的结构设计非常关键，直接影响其性能和使用效果。
一般来说，满液式蒸发器由以下几个主要部分组成：1. 热交换管热交换管是满液式蒸发器中最重要的组成部分之一。
它主要用于传递热能，实现液体的蒸发过程。
热交换管通常采用高导热材料制成，以确保热能能够有效地传递到液体中。
2. 液体容器液体容器是满液式蒸发器中容纳液体的部分。
它通常采用高温、耐腐蚀的材料制成，以适应高温和腐蚀性液体的要求。
液体容器的设计应考虑到液体的流动性和均匀性，以及蒸发速率的控制。
3. 蒸汽出口蒸汽出口是满液式蒸发器中将转化为蒸汽的液体排出的通道。
它通常设计为阀门或管道的形式，以确保蒸汽能够顺利流出，并用于后续的能量转换或其他用途。
4. 控制系统满液式蒸发器需要一个良好的控制系统，以实现对蒸发速率的调节和控制。
控制系统可以根据需要对液体的进出量、温度和压力进行调节，以实现稳定的蒸发过程和热能传递。
应用领域满液式蒸发器在许多领域得到广泛应用，主要包括以下几个方面：1. 工业生产满液式蒸发器在工业生产中广泛用于物质的浓缩、分离和提纯过程。
例如，化工行业可以利用满液式蒸发器将溶液中的溶质进行分离和回收，达到资源的高效利用。
食品行业可以利用满液式蒸发器将液体中的水分蒸发掉，实现食品的浓缩和干燥。
2. 能源转换满液式蒸发器在能源转换领域也得到广泛应用。
蒸发器的确定
蒸发器的确定1.蒸发器的结构形式1.1蒸发器的分类蒸发器在制冷系统中是产生冷效应的低压换热器，它在制冷系统中的作用是对外输出冷量。
根据被冷却介质的不同，蒸发器分为两种主要类型：一种是冷却液体载冷剂或液体工艺产品的蒸发器；另外一种是冷却空气或者其他气体的蒸发器。
按制冷剂在蒸发器内的充满程度及蒸发情况可分为干式蒸发器、再循环式蒸发器、满液式蒸发器。
干式和在再环式蒸发器中，制冷剂在管内进行沸腾换热，而满液式蒸发器中，制冷剂在管间的大空间沸腾。
1.2常用蒸发器1.2.1满液式蒸发器在这类蒸发器中，壳体与管子间都充满制冷剂液体，满液式蒸发器的结构型式有立式列管式、立式螺管式、卧式壳管式等。
满液式卧式蒸发器结构紧凑，操作方便。
由于充满了液态制冷剂，受热沸腾产生的气态制冷剂直接从液体中分离出来，使传热面与液体制冷剂充分接触，传热系数K值较高。
1.2.2干式蒸发器制冷剂在管内一次完全汽化的蒸发器，主要有用于冷却液体的干式壳管式蒸发器和板式换热器，以及形式多样的冷却空气的蒸发器。
1.2.2.1干式壳管式蒸发器干式壳管式蒸发器用于对液体的冷却，按管组的排列方式又可分为直列式和U 型管式两种，直列式是制冷剂在管内流动沸腾，载冷剂在管外流动。
制冷剂从一端进入，经过一次或多次往返汽化后，产生蒸汽从另一端出去。
U型管干式蒸发器的壳体、折流板以及载冷剂在壳测的流动方式与直管式干式蒸发器向东，两种的不同之处在与U型管式室友许多不同弯曲的U型管组成。
1.2.2.2板式换热器板式换热器是近几十年得到发展和广泛应用的新型高效、紧凑的换热器，他由一系列相互平行、具有波纹表面的薄金属板相叠而成。
1.2.2.3冷却空气型干式蒸发器冷却空气的蒸发器广泛用于冰箱、冷藏柜、空调器及冷藏库中。
此类蒸发器多做成蛇形管式，制冷剂在管内流动沸腾，空气在管外流过而冷却。
1.2.3再循环式蒸发器再循环式蒸发器中制冷剂需经过几次循环才能完全汽化。
由蒸发管出来的两相混合物进入气液分离器，分离出来的蒸气被吸入压缩机内，液体再次进入蒸发管中沸腾。
HFC-134a螺杆冷水机组中满液式蒸发器回油设计
我们的试验研究表明 ,使用国内某企业生产的一 种 HFC - 134a用合成冷冻机油实现气体引射回油是 可行的 。首先在试验室内做了相溶性试验 ,该种合成 冷冻机油在 2 - 10℃时产生了分层现象 ,并且溶解度 在 5%以内 ,可以满足引射回油的要求 。之后在设计 的 HFC - 134a冷水机组样机中进行了气体引射回油 试验 ,满液式蒸发器中制冷剂的含油量可以控制在比 采用直接回油方式更低的水平 。 1. 3 手动回油设计
1 满液式蒸发器回油设计讨论 满液式蒸发器回油问题是 HFC - 134a螺杆冷水
机组设计的关键问题 ,除可以采用高效油分离器降低 满液式蒸发器回油压力外 ,还可以采用直接回油 、气 体引射回油和手动回油三种方式 。国内外所有厂家 使用的 HFC - 134a螺杆冷水机组用合成冷冻机油在 冷凝器和蒸发器中都是互溶的 。少量带入满液式蒸 发器中的润滑油 ,在蒸发器回油设计不理想的情况 下 ,会在满液式蒸发器中积聚 。这样一方面会影响蒸 发器的换热 效果 , 根 据国内 外的 试验 结果 , HFC 134a满液式蒸发器中合成冷冻机油含量达到 1 % 时 ,制冷量会降低 18 % ,达到 5 %时会降低 28 % [ 3 ] ; 另一方面满液式蒸发器中积聚冷冻机油还会造成压 缩机失油过多 ,不能正常运转或造成压缩机损坏 。国 内企业还没有 HFC - 134a满液式蒸发器回油设计的 成熟经验 。本文拟从以下三个方面讨论 。 1. 1 满液式蒸发器直接回油设计
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
岳阳中石化壳牌煤气化工程满液式蒸发器换热管更换抢修施工方案甲方审核：甲方批准：目录1.编制依据 (1)2.工程概况 (1)3.施工流程 (1)4.抢修施工 (2)5.安全防护措施 (6)6.劳动力计划 (8)7.施工机具使用计划 (8)8.施工用料 (8)9.JHA分析 (9)10.施工进度计划 (11)1编制依据1.1 适用范围本方案仅适用于岳阳中石化壳牌煤气化工程满液式蒸发器换热管更换抢修施工。
1.2 施工文件岳阳中石化壳牌煤气化有限公司提供的满液式蒸发器组装图。
1.3 施工及验收规范99版《压力容器安全技术监察规程》JB/T4750-2003《制冷装置用压力容器》G29584-98《钢制化工容器制造技术要求》JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》JB/T4709-2000《钢制压力容器焊接规程》2、工程概况2.1 设备状况：满液式蒸发器管板下端换热管泄露共计36根。
2.2 抢修要求：岳阳中石化壳牌煤气化公司要求更换管板下端换热管123根。
说明：换热管材料甲供。
2.3 施工内容：2.3.1搭设脚手架。
2.3.2管口a、b、d、f1、f2、h连接法兰拆除。
2.3.3管口c安全阀处加盲板。
2.3.4设备两端封头拆除.2.3.5.采用钻床将须更换的换热管与管板的焊缝及贴胀部分去除2.3.6.利用导引头将换热管抽出.2.3.7换热管更换.2.3.8管板与换热管焊接、胀接.2.3.9试验、换垫回装.3、施工流程4、抢修施工4.1、前期准备4.1.1技术准备：4.1.1.1图纸会审4.1.1.2焊接工艺编制、审核、批准4.1.1.3铆装工艺编制、审核、批准4.1.1.4技术交底4.1.2 材料准备：4.1.2.1换热管试压、平头，验收入库。
4.1.2.2按图纸技术要求采购相对应牌号的焊条，胀管器，验收入库。
4.2 设备拆除4.2.1 按要求办理施工作业票及相关票证。
4.2.2搭设脚手架。
4.2.3 拆除与设备相关联的法兰以及有碍设备改造的管线。
4.2.4将敞口处用盲板封闭，避免异物掉入和密封面损坏。
4.2.5 拆除设备左、右封头。
4.3 换热管更换4.3.1用摇臂钻钻除泄露换热管与两端管板连接的焊缝及贴胀部分（123根）。
4.3.2换热管管端须清除表面附着物、氧化层和油污等杂质，管端应呈现金属光泽，其长度应不小于2倍管板厚度。
4.3.3管板孔应清理干净，不应留有影响胀接或焊接连接质量的毛刺、铁屑、锈斑、油污等。
4.3.4穿管时不应强行敲打，换热管表面不应出现凹瘪或划伤。
4.3.5在抽装换热管时不准将手伸进管板孔中，也不准贴近管板查看，以免发生事故。
4. 4 管、板焊接4. 4.1用于压力容器焊缝的焊接工艺必须进行焊接工艺评定，且按照JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准评定合格。
4.4.2压力容器焊缝的焊接，必须由具有相应合格证焊工进行焊接，同时压力容器焊工按《锅炉压力容器、压力管道焊工考试与管理规则》严格考核。
4.4.3施焊前，焊工必须了解所焊产品的钢种、焊接材料、焊接工艺要点，严格执行有关技术要求和工艺文件。
填写《焊条领用单》，领用焊接材料时，严防用错。
同时焊工必须对焊接设备进行检查，确定完好后方能施焊。
4.4.4焊丝表面的铁锈、氧化皮、油污等必须清除干净。
过大的局部弯曲处须校直或剪掉不用。
4.4.5定位焊（包括工、卡具等的焊接）采用正式焊接相同的焊接工艺，定位焊焊缝有裂纹时应清除。
4.4.6焊接过程中应注意焊接顺序，防止管板变形。
4.4.7焊接环境出现下列任一情况时，须采取有效措施，否则禁止施焊。
a、体保护焊时风速大于2m/s，其它焊接方法时风速大于10m/s；b、相对湿度大于90%；c、雨、雪环境；4.4.8焊接方法：氩弧焊。
气体流量：7-9/min、钨极直径：φ2.4mm、喷嘴直径：φ8mm、钨极伸出长度：6-8mm4.4.9焊接规范：见焊接规范表表二焊接规范表4.4.10焊接完后，焊渣及凸出于换热管内壁的焊瘤应清除。
焊缝缺陷的返修，应清除缺陷后焊补。
4.4.11焊缝均应进行外观质量检查，其质量标准应符合YYJH-CY-18《焊缝外观质量检查标准》4.5 管、板胀接4.5.1管束胀接应在管板焊接完成以后进行。
4.5.2对换热管被胀处逐一检查，应无附着物并呈现金属光泽，胀口的椭圆度应符合胀接要求。
4.5.3管束胀接过程应防止管板变形，胀接后管板密封面不平度不超过2mm。
4.5.4胀管时，要分区对称跳胀，不能在某一局部地区过于集中胀接。
4.5.5必须先胀接伸出管板长度较短的管头。
4.5.6胀管时应避免过胀。
可用下述方法控制胀紧率：首先计算胀后管子内径dd=1.01-1.03（d0+C）（mm）d0：胀管内径（mm）C：胀管前外径与管板孔内径之差（mm）然后根据上述计算，测试对应d的电动胀管器输出扭矩（一般记录并调整电流）4.5.7使用胀管器时必须注意以下几点a、真检查胀管器的型号。
b、检查胀管器各主要零件（滚柱、胀杆、胀壳）的形状及表面是否合乎要求，以防止胀接时损伤管壁出现明显棱角。
c、限用平行胀接法，严禁将滚柱的小端装在前面进行操作。
4.5.8发现管子胀裂应更换重胀，更换管子时不允许扩大管板孔。
4.6 壳程试验4.6.1按《满液式蒸发器装配图》技术要求对换管后设备进行壳程1.96MPa气压试验。
4.6.2气压试验用气体为干燥的空气或氮气。
4.6.3试验用气体温度不低于15℃。
4.6.4试验时，压力宜缓慢上升，至规定试验压力的10％。
且不超过0.05MPa，保压不少于10分钟，然后将对设备所有焊缝和连接部位进行初次渗漏检查，如有泄露，修补后重新试验，初次渗漏检查合格后，在继续缓慢升至规定试验压力的50％，然后按每级规定试验压力的10％逐级增至规定的试验。
保压10-30分钟以上进行渗漏检查，如有泄露泻压修补后再按上述规定重新试验。
4.7 设备回装4.7.1管口连接法兰换垫回装。
4.7.2两断封头换垫回装。
4.8 验收交工4.8.1气压试验必须在壳牌煤气化公司等相关质监负责人监督下进行。
4.8.2检查结果及缺陷处理，技术负责人应及时予以记录。
4.8.3检验记录及缺陷处理记录应经壳牌煤气化公司等相关质监负责人签字认可。
5. 安全防护措施5.1 所有参加施工人员必须严格遵守《石油化工施工安全技术规程》SH3505--1999和业主/地方政府的有关安全管理制度，并自觉接受监督检查，入场前需进行安全培训教育.5.2进入现场必须戴好安全帽，作业时按规定穿戴相应的PPE(个人防护用品)；5.3所有选用机具，工具，索具等必须严格检查，不合格产品严禁使用。
现场的机具工具及材料等放置整齐，所有拆除构件即时运出现场，做到文明施工；5.4 作业人员要按要求穿戴好劳保用品，高度作业要系挂好安全带；5.5 现场的作业设临时警戒线和警示标志，禁止行人和车辆通行，应设置安全警戒区，设专人监护，严禁无关人员进入；5.6施工现场拉运、吊装等工作要有专人指挥和明确的施工方法。
指挥人员、作业人员都应站于吊物下方2米以外，待吊物落稳后，方可靠近摘索具；5.7所有进入施工现场的人员必须按项目统一规定，正确佩带安全帽、安全带、劳保鞋、防护眼镜、劳保手套等个人防护用品，安全防护设施必须与主体同步施工，“四口”、“临边”必须采取防护措施，严禁高处抛物，严禁私自攀登栏杆。
5.8参加施工的人员必须熟悉施工现场情况，熟悉工作内容、施工程序、检验要求等，并严格按施工技术方案要求进行施工。
5.9 施工作业过程中必须提前作好防雨、防潮、防滑措施。
夜间施工必须有足够的照明。
5.10其它有关事项严格执行SH3505-1999规定及各工种操作规程与公司HSE规程及方案保证措施5.11 在安装过程中脚手架搭设的安全规程详见具体的《钢结构安装脚手架施工措施》5.11.1脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退手续。
5.11.2 施工人员要做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
5.11.3 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
5.11.4 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。
在冬季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。
若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
5.12参加施工的人员不得在现场嬉戏打闹.抽烟和随地大小便.6.劳动力计划7. 施工机具使用计划8. 施工用料9.JHA分析施工现场Job Hazard Assessment Worksheet 工作危险性分析报告10、满液式蒸发器抢修进度计划注：1、该进度按三班排定2、如遇不可抗力，则工期顺延。
接头简图：建华工程有限公司焊接工艺卡产品名称301CA/CB精馏塔循环加热器制造编号05119 焊接工艺卡号WPS-05119-17接头部位管板/换热管材质00Cr17Ni14Mo2容器类别Ⅰ焊接工艺评定P051104、件号25/32 46 19-0 台数一台工艺内容及技术要求工艺内容及技术要求1.检查管板、换热管的材质和标记移植应符合图纸要求（4）清根方式：---------------和标记移植规定，检查坡口角度,组装间隙应符合本工艺（5）层间清干净焊渣和飞溅物，层间要错开300-450。
简图要求。
（6）盖面层要控制好表面质量，使其符合《容规》、GB1502.采用化学、机械方法去除待焊处油污、氧化皮等赃物。
和图样的要求,清干净焊缝表面药皮和飞溅物，打上焊工3.凭焊材领用单领用合格焊接材料,牌号规格见下表。
钢印。
4.定位焊间距：点焊一点,焊缝长：3--5mm,保证间隙符 6.探伤要求：------------------------------合工艺简图要求,定位焊质量应符合《容规》、GB150要7.热处理要求:-----------------------------求。
清干净定位焊焊渣和飞溅物。
8.未尽事宜见建华工程有限公司压力容器质保体系文件5.焊接（1）焊接方法：GTAW（管板自动焊）角度e×b=2×450 管板厚C=76 （2）焊接位置：全位置备注：焊角d=1.5 热管尺寸Φ25×2（3）焊接顺序：分区对称焊接母材00Cr17Ni14Mo2厚度mm76接头编号层焊接方法焊接材料及规格电源极性焊接电流（A）电弧电压（V）焊接速度（㎝/min）线能量（KJ/cm）00Cr17Ni14Mo2 2焊缝金属厚度mmCA1~1480CB1~14801 GTAW ER316L/Φ0.8 DC+40/170 0.4/0.25 10-12 120-150/S2 GTAW ER316L/Φ0.8 DC+40/170 0.4/0.25 10-12 120-150/S预热温度℃--------------------------- 层间温度℃喷嘴直径mm钨极直径mm气体流量正面。