底板人防工程柱帽冲切计算
大板柱帽抗冲切计算
一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4）1、设计方法及基本参数1、设计方法：受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。
冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。
2、柱帽构造详图：3、材料参数：混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（），2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。
柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800⨯=⨯，楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。
计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。
2、荷载计算1、平时荷载：（取350mm 板厚）恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切（1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40=（2）柱轴压力设计值层间差值确定由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》C.2.3条：2/5.82751.1m kN q =⨯=板块m m l l y x 4.84.8⨯=⨯ ①、托板边缘处板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=⨯=≥=⨯=()()mh a u m 24.1331.05.124240=+⨯⨯=+=采用35C 混凝土，2235515705.1m kN f td =⨯=()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.822222=⨯+⨯-⨯⨯=+-=40,2,1===s s h αββ735.024.13431.0405.045.0,122.14.02.14.0021=⨯⨯+=+==+=+=m s su h αηβη {}735.0,m in 21==ηηηl m td h F h u f >=⨯⨯⨯⨯⨯=497331.024.13735.023550.17.07.00ηβ，满足抗冲切要求。
地下两层人防工程板抗冲切战时荷载理论计算
地下两层人防工程板抗冲切战时荷载理论计算作者：彭建敏来源：《环球市场》2018年第19期摘要：近年来房地产飞速发展，单建人防工程越来越多，本文以工程实例讨论了板抗冲切战时荷载计算，为类似工程提供参考。
关键词：人防工程；板抗冲切战时荷载；理论计算一、工程类别及结构型式某工程为单建掘开式工程，地下二层。
地下室平时为商业，局部战时为人防物资库和二等人员掩蔽部工程。
工程防核武器的抗力级别为6级，防常规武器的抗力级别为6级，防化级别为丁级。
工程主体采用现浇钢筋混凝土板柱结构体系，口部通道及风道采用钢筋混凝土封闭框架结构。
基础型式为筏板基础，为抗浮设置抗拔桩（Φ700混凝土灌注桩）。
二、场地工程地质情况和水文地质条件根据《岩土工程勘察报告》，基础持力层为3层粉土层，地基承载力特征值fat-120kPa。
场地类别为Ⅲ类，属建筑抗震不利地段。
场地相对稳定，适宜本工程建设。
该地区抗震设防烈度为8度（第一组），设计基本地震加速度值为0.20g。
拟建场地地基土存在轻微一中等地震液化现象。
不均匀地基，非湿陷性场地，可不考虑软弱土的震陷影响。
标准冻土深度0.8m。
根据岩土工程勘察报告，场地地下水抗浮设防水位接近地表。
本工程设计、施工中应考虑地下水的影响。
地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土中的钢筋具弱腐蚀性。
场地土对混凝土结构和混凝土中的钢筋具微腐蚀性。
（一）顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》D.2.3条：q=1.1×170=187kN/m2，板块lxly=8.0m×8.0m1.托板边缘处板厚h=600mm，as=55mm，h0=600-55=545mm，取a=1500mm，满足2a=2×1.5=3.0m≥0.35l=0.35×8.0=2.8mum=4（2a+h0）=4×（2×1.5+0.545）=14.18m采用C30混凝土，ftd=1.5×1430=2145kN/m2Fl=qlxly-q（2a+2h）2=187.0×8.0×8.0-187.0×（3.0+2×0.6）2=8669kN βh=1，βs=2，αs=40η=min{η1，q2}=0.8840.7βhftdηumh0=0.7×1.0×2145×0.884×14.18×0.545=10258kN>Fl，满足抗冲切要求。
人防计算
人防计算书荷载一、静荷载顶板自重：（板厚500mm）25×0.5=12.5 KPa 覆土自重：（覆土厚度800mm）20×0.8=16.0 KPaq静标=12.5+16.0=28.5 Kpa 侧墙土压力：二、活荷载1、平时荷载取20T汽车查《简明设计手册》均布压力P=41.1 KPa 动力系数K=1.0顶板荷载q车标=1.0×41.1=41.1 Kpa侧墙荷载2、战时荷载（冲击波荷载）本工程为五级人防工程，地面超压峰值取ΔP m=0.1Mpa，核爆当量取15万吨。
（1）压缩波峰值压力P h=[1-h(1-δ)/c1t02]ΔP m(《规范》式-----5.4.3-1)查《规范》表5.4.2-1 c0=200m/s (粉质粘土) γc=2δ=0.1 c1= c0/γc=200/2=100m/s h=0.8m查《规范》表5.4.1 t02=0.79经计算得P h=0.099MPa=99KPa（2）结构动荷载a.顶板P c1=k P h(《规范》式-----5.5.2-1)查《规范》表5.10.4 顶板允许延性比[β]=3.0查《规范》表5.5.4 结构不利覆土厚度h m=3.393m查《规范》表5.5.3 顶板综合反射系数K=1.04经计算得P c1= k P h=1.04×99=103 KPab.侧墙P c2=ξP c(《规范》式-----5.5.2-2)查《规范》表5.5.2 侧压系数ξ=0.5（可塑粘性土）经计算得P c2=ξP c =0.5×99=49.5 KPac.底板P c3=ηP c1 (《规范》式-----5.5.2-3)查《规范》P43 η=0.7经计算得P c3=ηP c1 =0.7×103=72.1 KPa（3）结构等效静荷载a.顶板q1=K d1P c1 (《规范》式-----5.10.3-1)查《规范》表5.10.6 K d1=1.18经计算得q1=K d1P c1=1.18×103=121.8 KPab.侧墙q2=K d2P c2 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d2=1.07经计算得q2=K d2P c2=1.07×39.6=42.4 KPac.底板q3=K d3P c3 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d3=1.00经计算得q3=K d3P c3=1.00×72.1=72.1 KPa三、荷载组合1、顶板（1）平时（静荷载+汽车荷载）q平= q静+ q车=1.2×28.5+1.4×41.1=91.75 KPa（2）战时（静荷载+战时等效静荷载）q战=γ0 (γG S GK+γQ S QK)=1.0×(1.2×28.5+1.0×121.8)=156 KPa2、侧墙（1）平时汽车荷载产生的土压力远小于战时荷载，故省略计算。
底板抗冲切计算[整理版]
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底板抗冲切计算[整理版]底板柱帽抗冲切验算:(1) 柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:5217KN 人防荷载作用下内力标准值:2888KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×5217+2888-3*3*100),9073KNl柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0满足要求(2) 柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:2333KN 人防荷载作用下内力标准值:2811KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×2333+2811-2.3*2.3*100),5589KNl 柱帽厚度800:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750,6531KN htdm0满足要求(3) 柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:4325KN人防荷载作用下内力标准值:4055KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4325+4055-3*3*100),8228KNl柱帽厚度1100:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0满足要求(4)柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值:4032KN人防荷载作用下内力标准值:4453KN人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4032+4453-2.6*2.6*100),9477KNl 平时冲切荷载设计值:F,1.1×(6256-2.6*2.6*100)=6138 KNl柱帽厚度1000:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950,9815KNhtdm0平时:0.7βfuh,0.7*0.983*1.43*7000*950,6543KNhtm0满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算:2 水浮力及底板自重标准值:67KN/m2 人防荷载标准值:50KN/m2a)底板对柱受荷面积:8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x67.2,9639KNl底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x67.2=6078KN l满足要求2b)底板对柱帽受荷面积:8.4*8.8-3*3=64.9m底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x64.9,9309KNl底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x64.9=5870KN l底板厚度600:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*1.5*1.43*14200*550,11726KNhtdm0平时:0.7βfuh,0.7*1.43*14200*550,7818KNhtm0满足要求。
底板倒无梁楼盖人防计算书
倒无梁楼盖人防计算书条件：室外地面-0.300m,底板面结构标高-8.450m ，柱网双向跨度8.0m ，底板厚度700mm,混凝土C30，板钢筋HRB400，迎水面保护层50mm,室内保护层20mm, 水头：（-0.300）-（-8.45）+0.7=8.85m 。
桩基础，两桩承台等效成正方形柱帽c =2.5m 。
1. 按经验系数法(直接方法)计算内力1.1 分别按下式计算每个区格两个方向的总弯矩设计值X 方向：201283xy x M qL L C ⎛⎫=- ⎪⎝⎭ Y 方向：201283yx y M qL L C ⎛⎫=- ⎪⎝⎭ 式中，q ——板面永久荷载和可变荷载设计值(kN/m 2)；y l ，x l ——沿纵、横两个方向的柱网轴线尺寸；C ——柱帽在计算弯矩方向的有效宽度。
1.2 将总弯矩按表1-1的系数分配给柱下板带和跨中板带的支座和跨中。
表 1-1 经验系数法：柱下板带和跨中板带弯矩分配值（正常荷载作用下）1.3 在等效静荷载和静荷载共同作用下，根据《人民防空地下室设计规范GB50038—2005》附录D 中的各项要求，在总弯矩值不变的条件下，将分配系数作如下调整，见表1-2。
表 1-2 经验系数法：柱下板带和跨中板带弯矩分配值（人防荷载作用下）2．人防工况：（X 向柱帽尺寸C 为承台短边尺寸2.0m ）水头：8.85*10=88.5 kN/m 2 板自重：25*0.7=17.5 kN/m 2 人防等效荷载：25 kN/m 2（桩基础）3.1 荷载组合：88.5*1.2-17.5x1.0+25x1.0=113.7 kN/m 23.2人防荷载作用下总弯矩计算m kN C L M x x ⋅=⨯-⨯⨯⨯=-=63.4560)5.2320.8(0.87.11381)32(81220经验系数法：柱下板带和跨中板带弯矩分配值（人防荷载作用下）4．配筋计算4.1 柱下板带（边跨）：面筋（人防荷载）边跨面筋由跨中弯矩控制：M=285.04kN.m/m ，按人防规范考虑材料强度综合调整系数。
地下室板冲切计算
底板 条件 跨度x(m) 跨度y(m) 7 底板冲切 h0 450 条件 bh 1.000 a/b 1 bs 2 h1 1 h2 1.049 承台宽 b(mm) 2800 h2 0.857 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.857 6.5 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 94.5 500 2500 承台宽 b(mm) 2500 砼 ft(MPa) 1.57 人防? 0 柱底荷 载 4299.75
承台冲切 验算
h0 350
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN)载 um(mm) 力(kN) (kN) 2943 9800 1767
满足
恒载、活载为PKPM计算单层时的轴力 底板 条件 非反柱帽 恒载 1509 承台冲切 验算 底板 条件 活载 0 bh 1.000 活载 0 bh 1.000 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 1200 bs 2 h1 1 承台宽 b(mm) 1200 h2 1.065 承台宽 b(mm) 1200 h2 0.898 砼 ft(MPa) 1.43 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.898 人防? 0 柱底荷 载 2037.15
h0 350 非反柱帽 恒载 1676
a/b 1
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 2172 6200 1975 人防? 0 柱底荷 载 2262.6
满足
荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 2500 a/b bs 2.083333 2.083333 h1 0.976
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 4055 8200 3709 人防? 0 柱底荷 载 2112
板柱节点冲切承载力计算
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柱截面h(mm) 受荷面积L1(mm) 受荷面积L2(mm) 500 βs 2 8000 混凝土ft(MPa) 1.57 (b+h+2*h0)*2 0.4+1.2/βs 0.5+αs*h0/(4*um) Min{η1,η2} (0.7βh*ft+0.25σpc,m)*η*um*h0 (L1*L2-(b+2*h0)*(h+2*h0))*q 8000 σ pc,m(MPa) 0
板柱节点冲切承载力计算 柱截面b(mm) 500 板厚(mm) 750 um（mm） η1 η2 η 素砼抗力Fu(kN) 冲切力Fl(kN) Fu/Fl 截面Fu,max 1.2ft*η *um*h0 附加抗冲切箍筋计算 配筋量AS（mm2）
AS=(Fl-(0.5*ft+0.25σ pc,m)*η *um*h0)/(360*0.8)
5 荷载设计值(kPa) 54.85
不需配抗冲切钢筋 5、输入的恒载标准值需包含楼板自重。 截面OK
6ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ计算柱帽对板的冲切时，柱截面按柱帽的尺 寸输入；计算柱对柱帽的冲切时，板厚按柱帽厚 度输入。 6、本表依据GB 50010-2010编制，β s、α s取值 请依据规范取值。
0 0
每边配抗冲切箍筋面积（mm2）
混凝土C 35 h0(mm) 730 4920 1.000 1.984 1.000 3947.2 3299.7 1.196 6766.6
保护层厚度(mm) 20 αs 40
恒载标准值gk(kPa) 活载标准值qk(kPa) 37 β h 1
表格使用说明： 1、本表淡绿色部分为需要用户输入的计算信息。 2、荷载组合计算时，活荷载的组合值系数取 0.7，当实际的使用功能为通风机房、电梯机房 等，而荷载组合又为恒载控制时可能造成荷载设 计值偏小。 3、Fu/Fl为抗冲切安全系数，此值越大，结构越 安全。 4、根据工程习惯，只考虑抗冲切箍筋的计算。
无梁楼盖柱帽冲切计算表格
冲切面2验算
荷载冲作切用荷面载积系数 1η.010
3924.17 截面周长与高度比η2
1.98
安全系数 η 1.00
0.9949 抗冲切力 3904.20
备注：灰色阴影区蓝色字处为设计人员填写，红色字为过程结构数据，青色阴影区域为结果数据
冲切作用面积A1
冲切作用面积A2
64.80
54.88
61.00
截面高度影响系数βh
基本设计参
1.00
冲切面长度um1 11.10
冲切面长度um2 4.90
数
覆土容重
混凝土容重
板面另加恒载
恒载合计
Байду номын сангаас18
25
1.5
30.28
覆土厚度 1
混凝土ft 1.57
柱截面宽度 0.5
消防车活载 20
1.35G+0.98Q
无梁楼盖柱帽冲切验算(二级柱帽)
验算依据：《混规》GB 50010-2010 中式6.5.1-1(Fl≤0.7βhftηumh0)
X向跨度L1
Y向跨度B1
板厚度h1
截面有效高度h01
8
8.1
0.4
0.375
平托板长度L2
平托板宽度B2
平托板厚度h2
截面有效高度h02
2.4
2.4
0.35
0.725
合力管理面积A0
1.2G+1.4Q
楼面荷载设计值
60.48 荷载形状系数βs
2
64.33 柱位置影响系数αs
40
荷载作64用.3面3积系数 详各η冲1切面
截面周长与高度比η2 详各冲切面
冲切面1验算
无梁楼盖柱帽计算
1+
1 − 2 ⋅ αs3 2
otherwise
= 0.974
ξ3 := "请重新计算" if 1 − 2αs3 < 0 = 0.053
(1 − 1 − 2 ⋅ αs3) otherwise
if(ξ3 < ξb , "满足要求" , "请重新计算") = "满足要求"
(2)砼受压区等效高度计算
x3 := ξ3 ⋅ h0 if ξ3 ⋅ h0 < ξb ⋅ h0 = 22.632 ⋅ mm
Lx := 0.5 ⋅ (Lx1 + Lx2) = 8.1m
Ly := 0.5 ⋅ (Ly1 + Ly2) = 8.5m
板厚：
h := 450mm as := 20mm
h0 := h − as = 430 ⋅ mm
柱帽有效宽度： bex := 2050mm
bey := 2050mm
be := max(bex , bey) = 2.05m
跨中最大总弯矩： Mx1 := η3 ⋅ qx1 ⋅ Lxn2 = 1914.027 ⋅ kN ⋅ m
My1 := η3 ⋅ qx1 ⋅ Lyn2 = 2148.19 ⋅ kN ⋅ m
支座最大总弯矩： MxC := ηC ⋅ qx1 ⋅ Lxn2 = −3228.134 ⋅ kN ⋅ m
MyC := ηC ⋅ qx1 ⋅ Lyn2 = −3623.067 ⋅ kN ⋅ m
αs1 :=
Mx fcd ⋅ B ⋅ h02
= 0.154
γs1 :=
"请重新计算" if 1 − 2αs1 < 0
1+
大板柱帽抗冲切计算-02
一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4）1、设计方法及基本参数1、设计方法：受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。
冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。
2、柱帽构造详图：3、材料参数：混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（），2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。
柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800⨯=⨯，楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。
计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。
2、荷载计算1、平时荷载：（取350mm 板厚）恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切（1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40=（2）柱轴压力设计值层间差值确定由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》C.2.3条：2/5.82751.1m kN q =⨯=板块m m l l y x 4.84.8⨯=⨯ ①、托板边缘处板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=⨯=≥=⨯=()()mh a u m 24.1331.05.124240=+⨯⨯=+=采用35C 混凝土，2235515705.1m kN f td =⨯=()()kNh a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.822222=⨯+⨯-⨯⨯=+-=40,2,1===s s h αββ735.024.13431.0405.045.0,122.14.02.14.0021=⨯⨯+=+==+=+=m s su h αηβη {}735.0,m in 21==ηηηl m td h F h u f >=⨯⨯⨯⨯⨯=497331.024.13735.023550.17.07.00ηβ，满足抗冲切要求。
柱冲切板计算
柱冲切板计算,规范公式Fl<=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0在此以Fl=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0进行计算Bh=1-0.1*(h-800)/(2000-800)Beta_s1=Ch/Cb,2<=Beta_s=Beta_s1<=4,圆柱为2Alpha_s:中柱40,边柱30,角柱20yita1=0.4+1.2/Beta_s,yita2=0.5+Alpha_s*ho/(4*Um),yita=min(yita1,yita2)对圆柱要用Cb=0.8*d换算为方柱(桩基规范5.6.6.2条)建议执行混凝土规范,按周长等效Cb=0.785*d基本参数板厚h桩宽Cb桩高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1100640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 10500.9756760 1.00 2.00 1.00 2.05结果Fl(kN)8283.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)600600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2550 1.0004600 1.00 2.00 1.00 1.70结果Fl(kN)2532.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)700600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2650 1.0005000 1.00 2.00 1.00 1.80结果Fl(kN)3253.3基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)750600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2700 1.0005200 1.00 2.00 1.00 1.85结果Fl(kN)3643.6基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1150640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 11000.9716960 1.00 2.00 1.00 2.08结果Fl(kN)8896.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260010501050 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 24300.90013920 1.00 2.00 1.00 2.25结果Fl(kN)33456.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)500400400 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2450 1.0003400 1.00 2.00 1.00 1.82结果Fl(kN)1531.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260013001300 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita225000.90015200 1.00 2.00 1.00 2.14结果Fl(kN)37585.8yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00。
地库700mm厚柱帽支撑体系计算
地库700mm厚柱帽支撑体系计算一、柱帽底部支撑体系计算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《木结构设计标准》GB 50005-2017一、工程属性主梁最大悬挑长度l2(mm) 300 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×2.5] ×1=24.16kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)×1]=21.955kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.5×1=0.608kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.5+(24+1.1)×0.7))×1＝18.07kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.955×0.32+0.117×2.205×0.32＝0.221kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.608×0.32+0.213×2.205×0.3，0.1×0.608×0.32+0.175×2.205×0.3]＝0.145kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.221，0.145]＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.888N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×18.07×3004/(100×10000×281250)=0.352mmν＝0.352mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×2.5]×0.3=7.175kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.3=6.514kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.514×0.452+0.117×0.661×0.452＝0.148kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×0.452+0.213×2.205×0.45，0.1×0.109×0.452+0.175×2.205×0.45]＝0.213kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[7.175×0.32/2，0.109×0.32/2+2.205×0.3]＝0.666kN·m M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.148，0.213，0.666]＝0.666kN·mσ=M max/W=0.666×106/83333=7.997N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×6.514×0.45+0.617×0.661×0.45＝1.942kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×0.45+0.675×2.205＝1.518kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[7.175×0.3，0.109×0.3+2.205]＝2.238kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.942，1.518，2.238]＝2.238kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.238×1000/(2×50×100)＝0.671N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7))×0.3＝5.361kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.361×4504/(100×9350×416.667×104) ＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=5.361×3004/(8×9350×416.667×104)＝0.139mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝6.983kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.3＝6.587kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7))×0.3＝5.421kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×6.587×0.45+1.2×0.397×0.45＝3.475kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝(0.4×6.587+0.45×0.397)×0.45+6.983×0.3＝3.361kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.085kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×5.421×0.45＝2.683kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×5.421×0.45+5.421×0.3＝2.602kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.61kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.626×106/4250=147.176N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.006×1000/398＝15.104N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.188mm≤[ν]=450/250=1.8mm悬挑段νmax＝1.498mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.249kN，R2=1.268kN，R3=3.041kN，R4=4.037kN图二支座反力依次为R1=5.091kN，R2=2.207kN，R3=2.207kN，R4=5.091kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1200+2×350)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.588≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×1]×0.3 = 6.925kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.198kN，R2＝2.189kN，R3＝3.016kN，R4＝5.049kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1200+2×350)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16=190.099查表得，φ＝0.199不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[6.198，2.189，3.016，5.049]/0.6=10.33kN f＝N1/(ΦA)＝10330/(0.199×398)＝130.426N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mmλ=l0/i=2432.430/16=152.027查表得，φ1=0.301不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[6.198,2.189,3.016,5.049]/0.6+1×1.2×0.15×2.95=10.861kNf=N/(φ1A)＝10.861×103/(0.301×398)=90.661N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.95/20=0.148≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=3820mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×3820×380/1000 =842.363kN≥F1=10.861kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c c βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1400)×(750)/(900×250)]1/2=2.16，A ln =ab=225000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×2.16×8.294×225000/1000=5442.315kN≥F 1=10.861kN 满足要求！二、柱帽侧模支撑体系计算 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《木结构设计标准》GB 50005-2017一、工程属性承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5模板弹性模量E(N/mm2) 100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
无梁楼盖配筋、板冲切、板裂缝、柱帽裂缝计算表格
OK
740
1.012 破坏
740
0.926
OK
740
0.920
OK
740
0.800
OK
740
0.910
OK
740
40
0.71 0.00 1798.8
887.3
0.493
OK
470
40
0.72 0.00 3934.6 3485.6 0.886
OK
670
40
0.91 0.00 2809.9 2733.2 0.973
1485 1485 1585 1660 1535 ) 帽可直 βh 接输入
板作 用力 长短 边比 值βs
板作 用力 面积 形状 影响 系数 η1
2800 0.36 800 50 350 290 12360 1.000
2
1
2800 0.36 800 50 350 290 12360 1.000
2
1
3000 0.35 800 50 350 290 13160 1.000
2
1
是
5080 1.000
2
1
是
5360 1.000
2
1
是
6160 0.983
2
1
是
5360 1.000
2
1
是
6160 0.983
2
1
40
1.60 2210.7 1018.2
40
1.82 5610.8 4065.8
40
1.88 4359.1 2855.6
40
2.03 6257.6 4432.8
40
1.88 6538.6 4327.2
地下室底板柱墩冲切计算
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，上柱墩 b= h=
柱宽+（柱墩高-筏板
（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
2400 mm
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
柱墩对筏板的冲切 14200
16915.7
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
1.04 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
Hale Waihona Puke 4700 mm冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 11400 mm
冲切力Fι= 16915.7 kN
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
8600 19939.7
柱对筏板的冲切 无柱墩时柱对筏板的冲切验算：
τmax= 0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
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ZMxx 人防
图例混凝土强度等级C30fc=14.3下反柱帽ft= 2.145
截面条件
上反
中柱
柱宽a(mm)500
柱高b(mm)500
250
柱帽宽a1(mm)2000
柱帽长b1(mm)2000
柱帽厚度h1(mm)270
40
荷载信息
上反柱帽25
25.00
结论Um(mm)3920
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2825.22
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
53.29
允许竖向力设计
值（KN）2878.51
Um(mm)6840
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2156.75
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
92.16
允许竖向力设计
值（KN）2248.91
2150
满足柱帽形式计算柱竖向力设计值（KN）
基本组合后荷载值（KN/m 2）判断抗冲切是否满足要求柱位置两个方向纵筋受拉钢筋合力点到
受拉混凝土边缘的距离的平均值柱截面尺寸板厚h(mm)柱帽尺寸恒载（含板厚）（KN/m 2）人防荷载（KN/m 2）柱帽边缘允许竖向力设计值柱边缘允许竖向力设计值。