高炉炉衬侵蚀机理的研究
有害元素钾钠铅锌对高炉砖衬侵蚀行为研究
有害元素钾钠铅锌对高炉砖衬侵蚀行为研究
钾钠铅锌为高炉冶炼过程中的有害元素,都会对高炉冶炼行程产生不利的影响,为了更加深入的了解钾钠铅锌对高炉砖衬的侵蚀行为,特做相应的试验性研究.研究钾钠铅锌随温度和时间含量不同对砖衬的侵蚀过程.结论如下:
1温度及时间在钾钠铅锌对高炉砖衬侵蚀过程中影响关系为:钾钠首先进入砖体,并随温度升高和时间延长,在砖体内的含量增加,但当温度高于1000度后,钾钠在砖体内的含量迅速降低,这表明,钾钠对炉衬砖体侵蚀的适宜温度为1000度以下的区域.锌随钾钠之后进入砖体,随侵蚀时间延长在砖体内的含量增加,但随温度升高,锌在砖体内的含量亦逐渐降低.这表明锌在高温下也有从砖体逸出的可能,铅在炉衬砖体受钾钠锌侵蚀出现孔隙后才进入砖体,并在砖体中的含量只随侵蚀时间的延长而增加,不随温度而变化.
研究还表明,对于小型高炉,由于边缘气流比较发展,炉墙内衬温度较高,另外炉内炉顶压力较低,钾钠铅锌对小型高炉内衬及炉体的破坏作用影响较小,而对容积较大的大中型高炉影响较明显.其中又多反映在铁口渣口方向.
2 钾钠铅锌入炉含量对砖衬的影响作用.研究表明,当入炉钾钠负荷突破6.0公斤/吨,铅锌负荷超过2.0公斤/吨时,高炉风口上翘速度加快,其速度可达到2.5-3度/月.内衬上长速度达到25-35毫米/月.说明随入炉有害元素含量的增加,对炉衬的侵蚀加剧.
结语:1钾钠铅锌对高炉冶炼行程影响巨大,通过调整高炉操作参数虽可部分消除其对高炉冶炼的影响,但效果往往不尽人意.
2 彻底杜绝钾钠铅锌对高炉冶炼的危害,还应从源头做起,防止其入炉.
3加强原燃料管理,建立有效的采购制度,是防止有害元素入炉的有效措施,减少杂料配比,也是行之有效的方法.。
高炉侵蚀调查报告
高炉侵蚀调查报告高炉侵蚀调查报告一、引言高炉是冶金工业中的重要设备，用于将矿石转化为金属。
然而，长期以来，高炉内部的侵蚀问题一直困扰着冶金行业。
本报告旨在对高炉侵蚀问题进行调查和分析，并提出相应的解决方案，以保障冶金工业的可持续发展。
二、背景高炉内部的侵蚀主要由以下几个因素引起：金属熔化、高温、化学反应和机械磨损。
这些因素相互作用，导致高炉内部材料的损耗和腐蚀，进而影响高炉的运行效率和使用寿命。
三、侵蚀类型与机理1. 热侵蚀高炉内部的高温环境是热侵蚀的主要原因。
在高温下，金属材料容易软化和熔化，从而导致高炉内部材料的腐蚀和磨损。
此外，高温下的化学反应也会加剧热侵蚀的程度。
2. 化学侵蚀高炉内部存在大量的化学反应，例如金属氧化、还原和溶解等。
这些反应会导致高炉内部材料的腐蚀和磨损。
化学侵蚀的程度取决于高炉内部的气氛、矿石成分和操作条件等因素。
3. 机械侵蚀高炉内部存在大量的固体颗粒，例如矿石和熔渣等。
这些颗粒会与高炉内部材料发生机械碰撞，导致材料的磨损和破坏。
机械侵蚀的程度取决于颗粒的大小、形状和速度等因素。
四、侵蚀影响与评估高炉内部的侵蚀问题会直接影响高炉的运行效率和使用寿命。
侵蚀导致高炉内部材料的损耗和腐蚀，进而影响高炉的热传导和物质传输等过程。
这些问题会导致高炉的热效率下降、产量减少和能源浪费等不良影响。
为了评估高炉侵蚀的程度，可以采用多种方法，如金相显微镜观察、化学分析和热学测试等。
通过这些方法可以获得高炉内部材料的侵蚀程度和损耗速率等信息，以便及时采取措施修复和保护高炉。
五、侵蚀防治与解决方案1. 材料选择与改进在高炉内部选择合适的材料是预防侵蚀的关键。
例如，使用高温抗腐蚀材料可以延长高炉的使用寿命。
此外，通过改进材料的结构和组织，可以提高材料的抗侵蚀性能。
2. 涂层技术应用涂层技术是一种有效的高炉侵蚀防治方法。
通过在高炉内部材料表面涂覆一层抗侵蚀的涂层，可以减少材料的腐蚀和磨损。
涂层可以提供额外的保护层，延长高炉的使用寿命。
马钢A高炉炉缸侵蚀机理及护炉生产
凌明生，李骏峰，郝团伟
（马鞍山钢铁股份有限公司，安徽 马鞍山 243000）
摘 要 ：为应对 A 高炉炉缸炭砖温度偏高，从炉缸侵蚀机理出发，制定了一系列行之有效的护炉生产措施，结合冶炼生产实际，
并做好炉况、产量及长寿之间的平衡，高炉生产长周期稳定顺行，取得了较好的护炉生产效果。
为了应对炉缸炭砖温度偏高，高炉采取了降低冶强的措施。 主要通过控风、减氧的方式来控制冶强，但风量与氧量的降低对 于活跃炉缸是不利的。为此，要适当改变风口布局，降低风口面 积以维持足够的风速和鼓风动能，特别是原燃料变差，保证炉缸 的活跃性，减少炉缸死料柱的堆积，增加炉缸的透气透液性，形 成炉缸初始煤气流的合理分布，能够有效的减少环流对炉缸侧 壁的侵蚀和冲刷。高炉利用检修机会调整风口布局，逐步缩小 送风面积，并将炭砖温度异常升高的区域适量换成长风口、小风 口，同时在每次休风检修后堵一个风口，并在每次休风后更换堵 风口号，防止局部区域不活跃。在目前的送风制度下，A 高炉的 鼓风动能维持在 135~145kJ/s，保证了炉缸的活跃性。 2.3 上部装料制度的调整
氧化 钛 负荷（ kg/t） 钛 收得率（ %）
8.0
60
钛 负荷
7.5
钛 收得率
55
7.0
50
6.5
45பைடு நூலகம்
6.0
40
35 5.5
30 5.0
25
4.5
20
4.0
15
3.5
10
3.0
5
2.5
0
1/1 2/1 3/1 4/1 5/1 6/1 7/1 8/1 9/1 10/1 11/1 12/1
-高炉炉缸侵蚀监测模型的研究
摘要一代高炉寿命的长短对高炉能否取得良好的经济技术指标具有重要意义。
高炉炉缸、炉底工作状态是高炉寿命长短的决定性因素。
所以，分析高炉炉缸、炉底的工作状态就成了炼铁研究者关注的重点问题。
本文首先简要阐述了目前我国高炉寿命的状况，介绍了炉缸炉底侵蚀产生的原因以及延长炉缸炉底寿命的方法。
结合国内外对高炉炉缸侵蚀监测方法的研究总结出高炉炉缸侵蚀监测技术的发展趋势。
其次结合高炉炉缸侵蚀机理提出了建立监测工作状态下炉缸炉底耐火材料残余厚度的数学模型的方法。
并构建了热电偶的位置布置与数学模型之间的关系。
课题以预埋在炉缸炉底中的热电偶反馈的温度为基础，运用数值传热学、有限元法和移动边界法建立了高炉炉缸炉底侵蚀监测模型。
该模型包括炉缸温度场计算、最优步长计算和炉缸形貌构造三个部分。
最后对此模型进行了可靠性分析，以一个侵蚀不均的高炉炉缸为原型，构造一个已侵蚀的高炉炉缸样本，将模型计算得到的残余厚度、残余样貌与原始侵蚀形貌对比，结果显示误差在可接受范围内，证明本模型可靠。
关键词：炉缸侵蚀；最优步长计算；监测模型；有限元法；误差分析AbstractThe campaingn life has great significance on achieving good economic and technical indicators of the blast furnace. The working condition in blast furnace hearth and bottom is the decisive factor of the blast furnace lifespan. Therefore, the ironmaking researchers focus on analyzing the working condition in blast furnace hearth, and bottom.First, this paper briefly expounded the current state of blast furnace lifespan in our country, the reason of hearth erosion and the method to extend the life in the blast furnace hearth and bottom. The article comes to the conclusion that the development trend of the blast furnace hearth erosion monitoring technology combining with the domestic and foreign studies of blast furnace hearth erosion monitoring method.Secondly, combining the blast furnace hearth erosion mechanism, mathematical model method that monitoring the residual thickness of refractory in hearth and bottom of the under working status was proposed. And build the relationship between the location of the thermocouple and the mathematical model. Based on the feedback temperature of the thermocouples which are embedded in the hearth, hearth and bottom erosion monitoring model is established according to numerical heat transfer, finite element method and moving boundary method. The model includes three parts followed by, the calculation of hearth temperature field, the optimal step length calculation and the constructing of hearth morphology.Finally, this paper analyzed the reliability of this model. An uneven eroded blast furnace hearth was chosen as the prototype, A sample of eroded blast furnace hearth was constructed. The residual thickness and residual appearance calculated by the model were compared with the those of original erosion morphology. The result shows that the error is acceptable, which approves that the model is reliable.Key words: Hearth erosion; optimal step calculation; monitoring model; finite element method; error analysis目录第一章绪论 (1)1.1课题背景 (1)1.2文献综述 (1)1.2.1国内外高炉炉缸炉底侵蚀监测的研究现状 (1)1.2.2 延长炉缸炉底寿命的几种途径 (3)1.3本文研究内容与意义 (5)1.3.1 研究意义 (5)1.3.2 研究内容 (5)第二章高炉炉缸侵蚀监测模型 (6)2.1高炉炉缸侵蚀监测模型的设计方法 (6)2.2 MATLAB的有限元应用 (7)2.2.1 运用有限元解决问题的步骤 (7)2.2.2线性三角形元 (8)2.3 高炉炉体结构 (10)2.3.1 假设条件 (10)2.3.2 炉缸炉底结构 (11)2.3.3 炉缸炉底的热电偶布置 (12)2.4计算条件 (13)2.5 炉缸温度场计算 (14)2.5.1 影响因子 (14)2.5.2 传热方程 (15)2.5.3 求解温度场 (16)2.6 最优步长计算 (17)2.7炉缸形貌构造 (19)2.8本章小结 (20)第三章高炉炉缸侵蚀监测模型的误差讨论 (21)3.1误差估计 (21)3.2误差分析 (26)3.2.1误差产生原因 (26)3.2.2误差分布不均原因 (26)3.3本章小结 (27)结论 (28)致谢 ................................................................................................... 错误！未定义书签。
宝钢高炉风口衬套的侵蚀机理
表 １ 使 用 后衬 套的 能 谱 分析 （ ％ ）
Ｃｏ ｒｓｏ ｅ ｈ ｎｓ ｏ ｎ ｎ ｌｅ ｅｆｒＢｌｓ ｒ ａ ｅ Ｔ ｙ ｒ ｒｏ ｉｎ Ｍ ｃ ａ ｉｍ ｆＬｉｉ ｇＳ ｅ ｖ ｏ ａ ｔＦｕ ｎ ｃ ｕ ｅ ｅ
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（ ｈ ｏ ｏ ｔ ｌｒｙ＆ Ｒ ｓｕｃｓ Ａ ｈ ｉ ｎｖｒ ｔ ｏ ｅｈ ｏ ｇ， ｎｈ ｎ２ ３ ０ ，ｈ ａ Ｓ ｏｌ ｆ ａ ｕｇ ｃ Ｍｅ ｌ ｅｏ ｒｅ， ｎ ｕ Ｕ ｉ ｓｙ ｆ ｃ ｎｌｙ Ｍａａ ｓａ ４ ０ ２Ｃ ｉ ） ｅ ｉ Ｔ ｏ ｎ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｉ ｒ ｅ ｏ ｐ ｏｏ ｇ ｗｏ ｋ ｎ ｉ ｆ ｔ ｅ ｌ ｉ ｇ ｌ ｅ ｅ ｆ ｒ ｔ ｅ ｂ ａ ｔ ｆ ｒ ａ ｅ ｕ ｅ ｅ ｔ ｅ ｏ ｒ ｓｏ ｓ ｒ ｃ ： ｎ ｏ ｄ ｒ ｔ ｒ ｌ ｎ ｒ ｉ ｇ ｌ ｅ ｏ ｈ ｉ ｎ ｓ ｖ ｏ ｈ ｌ ｓ ｕ ｎ ｃ ｔｙ ｒ ， ｈ ｃ ｒｏ ｉｎ ｆ ｎ ｅ ｍｅ ｈ ｎ ｓ ｏ ｉ ｉ ｇ ｓｅ ｖ ａ ｔ ｄ ｅ ｙ ｔ ｅ ｍｅ ｏ ｓ ｏ Ｅ ， Ｄ ｎ ｘ ｄ ｔ ｎ ａ ｉ ｈ ｔｍｐ ｒ ｔ ｒ ，Ｔ ｅ ｃ ａ ｉｍ ｆｌ ｎ ｌｅ ｅ ｗ ｓ ｓｕ ｉｄ ｂ ｈ ｔ ｄ ｆ Ｓ Ｍ ＸＲ ａ ｄ ｏ ｉ ａ ｉ ｔｈ ｇ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｈ ｎ ｈ ｏ ｒ ｓ ｌ ｈ ｗ ａ ｌ ｎ ｎ ｘｄ ｔ ｎ ａ ｅ ｔ ｅ ｍａ ｎ ｒ ａ ｏ ｆｃ ｒｏ ｉｎ ａ ｅ ｈ ｇ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｅ ｕｔ ｓ ｏ ｓｔ ｔ ｓ ｈ ｍｅｔ ｇ ａ ｄ ｏ ｉ ａ ｉ ｒ ｉ ｅ ｓ ｎ ｏ ｏ ｓｏ ｔ ｉ ｈ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ． ｉ ｏ ｈ ｈ ｔ
高炉炉衬破损机理
高炉炉衬破损机理高炉炉衬是承受高温和高压的重要部件，承担着直接与铁水接触的任务。
然而，由于工作环境的极端条件以及冶炼过程中的物理、化学反应，高炉炉衬往往容易发生破损。
下面将对高炉炉衬破损的机理进行详细说明。
1.热应力引起的破损高炉内部存在巨大的温度梯度，这导致了炉衬表面的热应力产生。
具体来说，以下几个方面会引起热应力导致炉衬破损：1.1温度梯度高炉炉衬表面的温度梯度是破损的主要原因之一。
由于高炉上、中、下部分温度差异较大，炉衬表面存在较大的温度梯度。
这种温度梯度会导致炉衬不同部位产生热应力，从而造成炉衬破损。
1.2热膨胀系数差异高炉炉衬由多种材料构成，不同材料的热膨胀系数存在差异。
当高温下的炉衬受到热膨胀作用时，不同材料之间的热膨胀系数差异会导致破损。
1.3温度变化速率高炉的操作过程中，温度会发生剧烈变化，特别是在启停和突然冷却的情况下。
这种温度变化速率的快慢会引起炉衬的热应力，导致破损。
2.化学侵蚀引起的破损高炉冶炼过程中，存在各种物理和化学反应，这些反应会对炉衬造成化学侵蚀，进而引起破损。
2.1酸性物质侵蚀高炉冶炼产生的酸性气体如CO、H2S等，以及炉渣中的硅酸盐等物质，会对炉衬表面进行化学侵蚀。
酸性物质的侵蚀会导致炉衬表面的破损和腐蚀。
2.2渣浆侵蚀高炉冶炼过程中，铁水与炉渣接触形成渣浆，渣浆的流动和侵蚀会对炉衬表面产生冲击和摩擦力，导致破损。
2.3硫化物侵蚀高炉冶炼产生的硫化物如FeS等，会对炉衬进行化学侵蚀。
硫化物的侵蚀会引起炉衬表面的脱层和破损。
3.机械应力引起的破损除了热应力和化学侵蚀外，机械应力也是高炉炉衬破损的原因之一。
3.1冲击载荷高炉冶炼过程中，铁水的注入和喷吹、煤气喷吹等操作会产生冲击载荷。
这些冲击载荷会对炉衬表面造成机械应力，导致破损。
3.2振动和震荡高炉的运行过程中存在振动和震荡现象，尤其是在高炉顶部和煤气系统。
振动和震荡会对炉衬造成机械应力，引起破损。
4.预防措施为了降低高炉炉衬的破损，可以采取以下预防措施：4.1优化冶炼工艺通过优化高炉冶炼工艺，控制温度变化速率，减少温度梯度，降低热应力的产生。
高炉炉缸侵蚀分析及维护措施研究
高炉炉缸侵蚀分析及维护措施研究摘要：高炉炉缸侵蚀是比较常见的问题，为预防其出现，需要分析总结侵蚀的原因，然后再根据实际情况来采取科学措施进行针对性维护，为高炉安全生产提供保障。
加强高炉炉缸侵蚀问题的研究，从实践中不断的积累经验，掌握不同原因下的侵蚀表现，并结合侵蚀位置确定最佳应对方法，确保高炉恢复正常运行状态，以及延长高炉服务寿命。
本文对高炉炉缸侵蚀原因和维护措施进行了简单探讨，希望可以给予相关人员部分参考。
关键词：高炉；炉缸侵蚀；维护措施在高炉生产中炉缸的作用十分重要，其运行状态不仅关系着高炉生产安全性，而且还决定着高炉的寿命。
为达到高炉长寿的基本要求，必须要强调对炉缸的维护，分析常见寝室问题发生的原因，基于侵蚀机理来选择合适的维护方法，同时利用高新技术对炉缸状态进行监测，使其可以始终保持在最佳状态，为延长高炉使用寿命提供支持。
一、高炉炉缸侵蚀原因导致高炉炉缸侵蚀发生的原因整体上共包括以下几种：①铁水冲刷。
炉缸中心的死料柱需要长时间浸入到铁水之中，出铁过程中死料柱周围会环绕着大量流动的铁水，这样便会形成铁水环流，对炉底以及炉壁碳砖产生冲刷作用力，久而久之便会发生侵蚀。
②铁水渗透熔损。
炉缸内的铁水中含有4.5%左右的w（C），而其与碳砖接触后发生渗透与熔损，对碳砖造成侵蚀影响。
③耐材氧化。
耐材在碳素与水蒸气的作用下，会逐渐被氧化，性能被削弱。
反应方程式为：C+CO2(g)=2CO(g).C+H2O(g)=H2(g)+CO(g)。
结合以往的经验可以确定，串气现象在高炉中普遍存在，煤气会沿着炉壳内壁慢慢渗透到炉缸，在从碳砖缝隙中通过，由碳砖冷面逐渐渗透到碳砖热面，在这个过程中煤气中存在的CO2以及水蒸气不可避免的会与碳砖产生反应，碳砖逐渐的受到侵蚀[1]。
④温度场变化。
碳砖表面过大的温差，会促使热应力的形成，加速了环裂的形成，碳砖的稳定状态被破坏。
⑤化学侵蚀。
高炉生产过程中存在的碱性金属将会对炉缸产生化学侵蚀，碱金属化合物将会随着炉料进入到高炉内，在内部被还原以及气化，其中有一部分碱金属蒸汽将会有煤气一同渗透到炉缸砖衬内部，且随着时间的推移不断富集。
高炉炉缸侵蚀治理
高炉炉缸侵蚀治理高炉炉缸是高炉的关键部件之一，其功能是将铁矿石和焦炭在高温下进行反应，产生熔化的铁和炉渣。
然而，由于高温和化学反应的影响，高炉炉缸容易遭受侵蚀，导致炉缸的寿命缩短，生产效率下降。
因此，进行炉缸侵蚀治理是非常重要的。
1. 了解炉缸侵蚀机理：炉缸的侵蚀主要是由于高温下的化学反应和机械冲击导致的。
高温下，铁矿石和焦炭的反应会产生一系列的化学物质，这些物质会侵蚀炉缸内壁。
另外，炉缸内的熔融物质也会对炉缸产生冲击力，导致机械侵蚀。
2. 选择合适的材料：为了延长炉缸的寿命，选择合适的耐火材料非常重要。
耐火材料应具有较高的耐热性、耐化学侵蚀性和机械强度。
常见的耐火材料有高铝耐火砖、镁铝耐火砖等。
根据炉缸的不同部位和使用条件，选择相应的耐火材料进行补贴和维护。
3. 控制高温和气流：高温是造成炉缸侵蚀的主要原因之一，因此控制高炉的高温是非常关键的。
通过调整炉料的进料速度、喷煤速度等参数，控制高炉的炉温。
此外，也可以通过调整高炉炉顶的炉渣口大小和炉顶排气等措施，控制高炉内的气流，减少对炉缸的冲击力。
4. 加强炉缸保护措施：为了进一步减少炉缸的侵蚀，可以采取一些特殊的保护措施。
例如，在炉缸内壁涂覆一层耐火涂料，形成一个保护层，减少炉缸与炉料的直接接触；或者在炉缸内设置陶瓷制品，以吸收和分散高温和冲击力。
这些保护措施可以有效地减少炉缸的侵蚀。
5. 定期检查和维护：定期检查和维护炉缸是保证高炉正常运行和延长炉缸寿命的重要措施。
通过对炉缸内壁的检查，可以及时发现和修补炉缸的侵蚀部位，防止侵蚀进一步发展。
此外，还可以定期对炉缸进行清理和除渣，保持炉缸内的清洁和通畅。
总之，高炉炉缸的侵蚀治理是确保高炉正常运行和延长炉缸寿命的关键措施。
通过了解侵蚀机理，选择合适的耐火材料，控制高温和气流，加强保护措施，定期检查和维护，可以有效地减少炉缸的侵蚀，提高高炉的生产效率和经济效益。
沙钢高炉炉缸侵蚀机制研究
沙钢高炉炉缸侵蚀机制研究雷鸣;刘建波;杜屏;冯辉;陈亮【摘要】沙钢A高炉开炉不久,炉缸侧壁温度长期高达700℃,虽然采取了降低产量、压浆、活跃炉缸和加钛矿等护炉措施,使得铁水中钛的质量分数达到了0.15％以上,但炉缸侧壁温度并未得到有效控制,随后停炉大修.对A高炉炉缸侵蚀原因进行了深入研究,在对残余耐材进行分析时发现,碳砖在高温时的导热系数偏低,导致炉缸中的热量不能及时导出,碳砖热面温度过高,碳砖附近的铁水中无法析出TiC和Ti(C,N),使得钛矿护炉失效.%Soon after blowing in of one of the blast furnaces in Shasteel,temperature of hearth wall increased to 700 ℃ and kept a long period.Although a lot of maintenances has been carried out,such as decreasing production of hot metal,injecting mud onto the refractory of hearth,activating hearth and adding titanium ore in charging system,andto let the mass fraction of Ti in melted iron be above 0.15％,the temperature of hearth wall was not decreased.Then the blast furnace was relined.So then the cause of hearth erosion of blast furnace A was investigated.During the analysis of residual refractory,it was observed that the thermal conductivity of carbon brick in high temperature was ralatively low,so the heat in hearth could not transfer to cooling water or shell.The temperature of inner side of carbon brick was too high to precipitate TiC and Ti (C,N) in molten iron,resulting in the failure of titanium ore to protect lining.【期刊名称】《上海金属》【年(卷),期】2017(039)006【总页数】4页(P41-44)【关键词】高炉;炉缸侵蚀;钛矿;护炉机制【作者】雷鸣;刘建波;杜屏;冯辉;陈亮【作者单位】江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏沙钢集团有限公司炼铁厂,江苏张家港215625;江苏沙钢集团有限公司炼铁厂,江苏张家港215625【正文语种】中文随着炼铁水平的不断进步，高炉长寿成为炼铁工作者关心的问题。
承德建龙1#高炉炉衬侵蚀情况调查
停炉后，发现炉底陶瓷杯垫及炉底碳砖保存完好， 基本无侵蚀。风口组合砖完好。炉缸侧壁在炉体南侧至 西侧铁口处侵蚀严重，碳砖最薄处仅剩 210 mm，这与该 部位铁水流速大不容易形成渣铁保护有关［1］。各部位侵 蚀情况见下表（重点针对温度上升部位）。
增加，19# 风口的侧向侵蚀严重，碳块的导热性进一步 降低，使碳块及其热 2 碳砖与捣打料缝隙间发现渗铁 （2）南 6 点方向。碳砖的破坏特性和程度主要与其 自 身 性能 及 其 温 度 范 围 、冷 却 强度 和 周 围 介 质 的 侵 蚀 有关。这一点已经在该国的几个大型高炉中得到证实， 最后大多形成严重的破坏和“蒜头状”侵蚀。承德建龙 1# 高炉形成的侵蚀为“蒜头状”侵蚀。高炉炉缸的死铁 层常见“蒜头状”侵蚀的原因是这部分的碳砖没有持久 的炉渣保护，而铁水直接接触碳砖咱4暂。在高炉停炉后，铁 口中 心 线 以 上 的 碳 砖 基 本上 都 被 炉 渣 覆 盖 ，而 铁 口 中 心线以下死铁层的碳砖基本上不被炉渣覆盖。在生产 过程中，铁口中心线以上部位存在液态渣，冷却后在碳 砖表面凝固成一定厚度的渣皮，铁口中心线以下的死 铁层在日常生产中总是充满铁水。炉渣不能到达此处， 即在新炉铁水生成前不可能形成渣皮咱5暂，即使渣先到达 死铁层形成渣皮，但由于生产过程中没有新的渣皮产 生，这些渣皮由于各种原因会逐渐变薄。因此，在高炉 的长期生产过程中，这部分的铁水直接接触碳砖，其热 表 面 温 度 高 得 多 ，热 应 力 也 大 得 多 ，碳 砖 很 容 易 损 坏 。 因此，铁水很容易渗透到碳砖内部，而铁水侵蚀碳砖的 反应更容易在该处进行，形成“蒜头状”侵蚀咱6暂。 大修开大门位置在 15-19# 风口间一二层冷却壁位 置，15# 风口侧碳砖剩余较厚，19# 风口侧侵蚀较为严 重，碳砖厚度剩余 210 mm 左右（如图 3）。随着侵蚀的
基于有限元法的高炉炉缸炉底侵蚀模型的研究及应用
第34卷 第3期2010年5月冶金自动化M etall u rg ica l I ndustry Auto m ati o nV o.l34 N o.3M ay2010控制理论应用基于有限元法的高炉炉缸炉底侵蚀模型的研究及应用黄 永 东(中冶南方(武汉)威仕软件有限公司技术部,湖北武汉430033)摘要:采用有限元法求解高炉炉缸炉底侵蚀模型,利用边界单元变形方式模拟侵蚀边界,采用最小二乘法将参考点温度计算值与实际测量值的离差平方和最小值作为优化判据,修正侵蚀边界的方向及幅度,从而快速逼近实际侵蚀线位置。
该模型用于推定高炉炉缸炉底1150等温线的位置和形状,以便了解和分析高炉炉缸炉底侵蚀情况。
模型应用结果表明,采用有限元法计算高炉炉缸炉底温度场分布,具有计算速度快、计算结果精确可靠等优点。
关键词:高炉;炉缸炉底侵蚀模型;热传导;有限元法中图分类号:TF325 文献标志码:A 文章编号:1000 7059(2010)03 0030 04Applyi ng fi nite ele m entm ethod to model and pred i ct erosion ofthe hearth and the botto m of blast furnaceHUANG Yong dong(W uhan W ISDR I Soft L td T echno logy Depart m ent,W uhan430033,Ch i na)Abstract:To pred ict erosi o n o f the heart h and the bo tto m of blast fur nace,the F i n ite E le m entM ethod (FE M)is used to solve t h e partial differential equation t h atm ode ls heat transfer and te m perature dis tri b u ti o n at the areas of i n teres.t The paper presents t h e w ays ho w the num erical so lution to t h e m ode l is arri v ed a,t in w hich the boundary ele m ents are designed defor m able to ca lculate the erosion bounda ry,and the least square pri n ciple is used to m i n i m ize the error bet w een the calcu lated te m perature and m easured te mperature at the reference po i n ts to speed up the conver gence of the calculati o n by upda ti n g t h e directi o n and the i n cre m ent o f the calcu lated defor m ation of the erosion boundary.Application of t h e mode l is g i v en in an exa m ple that calcu lates t h e isother m of1150,co mm on ly regarded as ani n d icati o n o f t h e er osion pro file,at t h e hearth and the bo tto m of a blast fur nace.The resu lt o f the exa mp le sho w s that usi n g t h e FE M to m ode l and predict te m perature distri b u ti o n at the heart h and the bo t to m of blast fur nace is advantageous i n ter m s of calcu lation efficiency and accuracy.K ey words:blast fur nace;m athe m aticalm odel f o r pred icti o n o f hearth and botto m erosi o n;heat trans fer;F i n ite E le m entM ethod(FE M)0 引言高炉投产后,炉缸炉底是影响高炉寿命的重要因素,原因在于冶炼过程中,高炉炉缸炉底的工作条件及其恶劣,侵蚀、破坏的速度十分迅速,且 不能象高炉其他部位那样,在生产过程中进行修补,因此,高炉炉龄的长短主要取决于炉缸、炉底耐火材料的侵蚀状况。
钒钛高炉渣对炉衬材料的侵蚀研究_杜鹤桂
第38卷 第1期2003年1月钢 铁IRON AND S TEELVol.38,No.1January2003钒钛高炉渣对炉衬材料的侵蚀研究杜鹤桂 徐国涛 孙希文 刁日升 (东北大学) (攀枝花钢铁集团公司)摘 要 通过不同温度、碱度、TiO2含量的钒钛渣对不同耐火材料的侵蚀实验,分析了攀钢高炉强化冶炼后炉渣组成的变化及其对炉衬耐火材料的影响,评价了冶炼钒钛矿条件下耐火材料的性能与适宜的使用结构。
关键词 高炉 炉衬 侵蚀 钒钛炉渣⒇ON EROSION OF BF LINING BYTITANIUM-VANADIUM C ONTAINING SLAG DU Hegui XU Guo tao SUN Xiw en DIAO Risheng(Northeastern University)(Panzhihua Iron&Steel Gro up Co.) ABSTRACT The erosio n of different refracto ry materials was studied under different tem-perature,basicity,titanium co ntent,to analy ze the cha nge and effect o f slag com positio n o n lining erosio n caused by intensified opera tion.The proper ties of refracto ry ma terials and suitable lining desig n is propo sed.KEY W ORDS blast furnace,lining refracto ry,ero sion,slag containing tita nium and v ana-dium1 前言钒钛炉渣利于延长高炉寿命,攀钢高炉自生产以来,炉龄普遍较长,用粘土砖砌筑的炉底就可延长10年以上寿命[1,2],一般认为:钒钛炉渣护炉是由于高温还原生成TiC、TiN或Ti(C、N)等高熔点化合物,在炉衬表面形成沉积保护层所致。
高炉炉缸异常侵蚀的原因及对策探析
高炉炉缸异常侵蚀的原因及对策探析摘要：文章主要是分析了高炉炉缸异常侵蚀的具体情况，在此基础上讲解了导致炉缸温度异常的因素，最后从设计、施工以及制造等方面提出了可额惺惺的解决措施，望可以为有关人员提供到一定的参考和帮助。
关键字：高炉；异常；炉缸；侵蚀1、前言高炉炉缸作为一项长期的综合技术，其设计到了施工、设计以及日常操作等技术，其种一方面出现问题，都会直接影响到整个炉缸体系，为此文章对如何有效解决到容易导致炉缸发生侵蚀的问题展开了研究和探讨。
2、高炉炉缸异常侵蚀状况石恒特种钢的高炉的有效能力为1080m3，第二代炉服务于2010年11月4日投入运营。
炉膛由碳砖陶瓷杯复合砌体制成，底部由四层碳砖制成，两层陶瓷杯垫和侧壁。
壁炉是由大型超级微孔环碳和陶瓷杯壁制成的。
通过封闭的软水循环冷却高炉体，炉子由五个光滑的冷却柱组成。
烟台是位于第三部分的中间。
塔中心线的高度为9.710米。
炉膛中死铁层的升高为8.2595米，死铁层的厚度为1.4505米。
炉热电偶采用两点温度测量，分为两个点A和B碳砖的深度。
碳砖的深度嵌入在炉子侧壁上的热电偶的点A中为95mm，嵌入点B中的碳砖的深度为245mm。
自2011年3月以来，综合焦比基本保持在480KG/T，铁水平均日产量约为3300t。
6月份炉温明显升高，特别是B点的te606（海拔8.2595m）和te607（海拔9.0550m）的温度。
温度的上升趋势明显，幅度较大。
2010年8月3日，B点的te606（海拔8.2595m）和te607（海拔9.0550m）的温度显着升高，te607的最高温度达到758℃。
由于高炉仅启动了半年，因此怀疑在开始时有气流，因此计划关闭空气进行灌浆。
停机期间，炉膛温度略有下降，注浆和联合吹塑后炉膛温度的上升趋势和范围仍然较大。
最后，确定在炉膛侧壁上发生了严重的异常腐蚀。
按照最高温度的计算，炉口侧壁上12风口对应位置处残留碳砖的厚度仅比出气孔中心线低3200mm，这对炉膛中心线构成了严重威胁。
唐钢3号高炉炉底炉缸侵蚀的原因及应对措施
摘要对唐钢3号高炉炉底炉缸侵蚀原因进行分析，并提出了今后生产中应采取的措施。
认为唐钢3号高炉炉底炉缸侵蚀的主要原因是炉缸结构不合理和鼓风动能偏低，今后高炉生产中应加强冷却、提高鼓风动能、加钛矿护炉和控制冶炼强度。
关键词高炉炉底炉缸蒜头状侵蚀鼓风动能1 引言唐钢3号高炉(2560 m3)于1998年投产，采用了并罐无料钟炉顶、炭砖一陶瓷杯复合炉底、霍戈文式高风温长寿热风炉、俄罗斯图拉法渣处理工艺、板壁结合炉体冷却设备、软水密闭循环系统等先进技术。
2004年以来，3号高炉炉缸炉底侵蚀日趋严重，已经威胁到了高炉的安全生产和技术指标的进步。
本文重点对炉缸炉底侵蚀原因进行分析，并提出了今后生产中应采取的措施，以延长本代炉役寿命。
2炉底、炉缸设计特点炉缸高度4．7 m，死铁层深度2．2 m，炉底、炉缸砌筑结构如图1所示。
采用4层炭砖(2层500mm，2层600mm)、2层陶瓷杯(每层500mm)，炉底总厚度共3．2m，其中炉底炉缸环炭部分采用的是国产热压微孔炭砖，炉底中间部分采用的是国产半石墨化炭砖，陶瓷杯材质为国产刚玉莫来石。
炉缸采用光面冷却壁，炉底采用水冷形式，从炉缸到炉身采用软水密闭循环冷却形式，进水压力为0．65 MPa，水温42～45℃。
3炉底炉缸的侵蚀状况唐钢3号高炉开炉以来炉底炭砖温度和冷却壁温度的变化趋势见图2～图6。
从图中可以看出，唐钢3号高炉开炉后随着时间的延长和冶炼强度的提高，炉缸炉底逐渐被侵蚀。
2004年温度上升幅度最大，2004年12月27日18号风口下方，第2段冷却壁温度达到224℃，短时达到280℃，1—3段冷却壁水温差最高1．6℃，热流强度达到17000×4．18kJ/(m2·h)，17号风口下方2段冷却壁部位炉皮温度高达180℃，比其他部位高120℃。
2005年7月19日14号风口下方2段冷却壁温度达到199℃、热流强度达到12000×4．18 kJ／(m2·h)，说明2段冷却壁部位形成“蒜头状”侵蚀，其中18号和14号风口下方局部侵蚀最严重。
高炉炉缸侵蚀治理
高炉炉缸侵蚀治理高炉炉缸的侵蚀问题是高炉运行中常见且严重的问题之一，它直接影响高炉的正常生产和使用寿命。
因此，高炉炉缸侵蚀治理是高炉运行管理中的重要环节。
本文将从高炉炉缸侵蚀的原因、治理方法以及预防措施等方面进行分析和探讨。
一、高炉炉缸侵蚀的原因高炉炉缸侵蚀是由于高炉内部高温、高压和高速炉气的作用下，炉缸内衬材料逐渐被侵蚀而造成的。
主要原因包括以下几点：1. 炉缸内衬材料的选择不当：炉缸内衬材料需要能够抵抗高温、高压和腐蚀的作用，如果选择不当，材料会很快被侵蚀，导致炉缸侵蚀加剧。
2. 炉缸内气体成分和温度的变化：高炉内部炉气成分和温度存在较大的变化，这些变化会导致炉缸内衬材料受到不同程度的侵蚀。
3. 炉缸内物料的冲击：高炉内物料在下降过程中会与炉缸内衬材料发生冲击，这种冲击会加剧炉缸的侵蚀。
二、高炉炉缸侵蚀的治理方法针对高炉炉缸侵蚀的问题，可以采取以下治理方法：1. 合理选择炉缸内衬材料：根据高炉的工艺条件和使用要求，选择适合的炉缸内衬材料。
常用的炉缸内衬材料有耐火砖、耐火浇注料等，这些材料能够较好地抵抗高温、高压和腐蚀。
2. 定期检查和维护：定期对高炉炉缸进行检查，及时发现和修复炉缸内衬材料的破损和侵蚀情况。
同时，对炉缸内衬材料进行维护，延长其使用寿命。
3. 优化高炉操作参数：通过优化高炉的操作参数，控制炉缸内气体成分和温度的变化，减少炉缸的侵蚀程度。
例如，合理调整炉温和风量，控制炉缸内气氛的平衡。
4. 加强物料的预处理：对高炉物料进行预处理，减少物料在下降过程中对炉缸的冲击。
可以采取多种方式，如物料的预热、粉碎和筛分等，以减少物料的颗粒度和冲击力。
三、高炉炉缸侵蚀的预防措施除了治理方法外，还应采取一些预防措施，以减少高炉炉缸的侵蚀。
1. 加强高炉的运行管理和维护工作，定期对高炉进行检查和维护，及时发现和解决问题。
2. 加强高炉操作人员的培训和技能提升，提高他们的操作水平和风险意识，减少操作失误和事故的发生。
炉缸内衬侵蚀诊断技术在高炉的研究与应甩
０ 前言
型钢炼铁厂 １、２ 高炉分别于 ２０ ０４年和 ２０ ０５ 年开炉投产 ，至今运行 了７年和 ６ 。高炉长期处 年 于连续高温生产运行状态 ，内衬会受侵蚀 、剥落损 坏 ，影响安全生产。近期 ，两座 高炉特别是 ２ 高
第５ （ 期 总第 １５ ） ５期
二维模 型使用 的是二 维传热方程 ，其侵蚀 计算原理如图 １ 所示 。对某一 时刻的炉缸 内衬结 构， 存在一个对应的实在 的物理温度场。这个实在 的温度场 由设置在 内衬体 内的热电偶 测温数据反 映 ，也可以说 ，热电偶测温数据能描述这个物理温 度场 ，其描述的精度与热 电偶 的分布和数量有关 。 假定 １１０℃等 温线 位 于内衬 中，计算 中先假定 ５ １１０ｏ等温线位 置，计 算得 到一个计算温度场 ， ５ Ｃ 若两者相 同，设 定 的 １１０ 等温线 就是 问题 的 ５ 解。由于测温点呈离散的分布型 ，实际计算 中只能 用这些离散的测温点来判定两者的一致性。 利用环向单层的测温数据作为侵蚀边界的核定 条件 ， 引入冷却壁的冷却条件 ， 研究引用专用的炉缸 横截面二维侵蚀分析技术 以及相应 的计算机软件 。
对应 的表 １中的技术 类 型是横 截 面 一 Ｉ Ｉ级模 型 。
实际温度场
莱一时捌 的炉缸 内 村存 在一个实 在的物理诅度 场． 存在ｌ５等墨蝇 Ｉ ｌ Ｏ ＊
３ 热工测量条件
高炉炉缸 的热工测量条件可归纳为 ３ 。内衬 类 中按方位布置有两层以上的测温点的称为第 １ 类热 工测量条件 ；内衬 中按方位布置只有 １ 层的测温点 的称为第 ２ ；无测温点但有冷却水测温的称为第 类
高炉炉衬腐蚀分析
对炉衬破坏机理的分析：炉衬是以耐火材料砌筑的实体。
它的作用在于构成高炉的工作空间，减少热损失，并保护炉壳和其它金属结构免受热应力和化学侵蚀。
炉衬的寿命决定的寿命决定高炉一代寿命的长短。
因高炉内不同部位发生不同的物理化学反应，所以需要具体分析各部位的破坏机理。
一、炉底破损分为两个阶段，初期是铁水渗入将砖漂浮而形成锅底形深坑，第二阶段是熔结层形成后的化学侵蚀。
铁水渗入主要是高压铁水渗入砖缝中，渗入后会缓慢冷却，在1150℃凝固，在冷凝过程中体积膨胀，从而扩大了缝隙，如此互为因果，铁水渗入很深，由于铁水密度大于黏土砖、高铝砖和碳砖的密度，因此在铁水的静压力作用下砖会漂浮起来。
而炉底坑下衬砖在长期的高温高压下，部分软化重新结晶，形成熔结层。
这时炉衬损坏的主要原因转化为铁水中的碳将砖中二氧化硅还原成硅，并被铁水所吸收的化学侵蚀。
SIO2+2【C】+【Fe】=【FeSi】+2CO 可见关键在于熔结层在那里形成，生产表明：采用炉底冷却的大高炉，炉底侵蚀深度约1~2m,而没有炉底冷却的高炉侵蚀深度达4~5m.从上述炉底破坏机理看出，影响炉底寿命的因素：首先是它承受的高温高压，其次是铁水和渣水在出铁时的流动对炉底的冲刷，再次炉底衬砖在加热过程中产生温度应力引起砖层的开裂。
此外在高温下渣铁也对砖衬有化学侵蚀作用。
二、炉缸部位受的压力虽不是很大，但其他方面的影响仍然不可忽视。
炉缸下部是盛渣铁液的地方，而且周期地进行聚积和排除，所以渣铁的流动，大量的煤气流等高温流体对炉衬的冲刷是主要的破坏因素。
炉缸上部的风口带是温度最高区域，炉衬表面温度达1300~1500℃，碱性渣与酸性耐火砖化学性渣华，对炉缸砖衬是一个重要破坏因素。
三、炉腹距风口近，故高温热应力作用很大。
由于炉腹倾斜受料柱压力和崩料、坐料时冲击力的影响。
另外还承受初渣的化学侵蚀（FeO、MnO、CaO与SiO2反应），生产低熔点化合物，使砖衬表面软熔，在冲击力的作用下而脱落。
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袁 国翠 丁跃 华 代 林 晴
（ 昆明理工 大学冶 金 与能源 工程 学院 ， 昆明 ６ ５ ０ ０ ９ ３ ）
摘 要 ： 采用 Ｓ Ｅ Ｍ、 Ｘ Ｒ Ｄ 、 Ｅ Ｄ Ｓ 等显微分析方法 ， 对某公司 ６号高炉炉缸和炉底砖衬进行 了侵蚀 机理的
研究 。６号 高 炉 长 寿 主要 原 因是 炉 衬 良好 的 导 热性 和 Ｔ ｉ （ Ｃ Ｎ） 的保 护 ， 而 导 致 炉 衬 破 损 的 主要 原 因 是 热 应力作用 ， 以及 铁 水 、 钾、 钠 和 锌 对碳 砖 的侵 蚀 ， 且 钾 的 侵 蚀 比钠 的更 严 重 。金 属 铅 主 要 以 气态 和液 态 的
ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｖ ｉ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ Ｔ ｉ （ Ｃ Ｎ）ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ，ｗ ｈ ｉ ｌ ｅ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｉ ｎ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ｏ ｆ ｒ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｌ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｍ ａ ｇ ｅ ｌ ｉ ｅ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ
Ｎａ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｅ ｒ ｏ ｓ ｉ ｏ ｎ ． Ｍｅ ｔ ａ ｌ ｌ ｉ ｃ ｌ ｅ ａ ｄ ｏ ｃ ｃ ｕ ｒ ｉ ｎ ｇ ｍａ ｉ ｎ ｌ ｙ ｉ ｎ ｇ ａ ｓ ｅ ｏ ｕ ｓ ａ ｎ ｄ ｌ ｉ ｑｕ ｉ ｄ ｏｒ ｆ ｍ ｐ ｅ ｒ ｍｅ ａ ｔ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｂｒ ｉ ｃ ｋ ｌ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｓ ｔ ｉ ｃ ｅ ｓ，ｆ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ａ ｌ ｖ ｏ ｉ ｄ ｓ ｐ ａ ｃ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｂｒ ｉ ｃ ｋ ｌ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｓ ．
ＫＥＹ Ｗ ｏＲ ＤＳ ：ｂｌ ａ ｓ ｔ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ；ｌ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ； ｅ ｒ ｏ ｓ ｉ ｏ ｎ
高炉 高效 、 长 久 运 行 能为 企 业 带来 最 大 经 济效 益， 因而是 高炉生 产 过 程 重点 关 注 课题 ¨ 。对 于 高 炉炉衬 侵蚀 机理 的 研究 ， 冶金 工 作 者们 做 了大 量探 讨 和研究 ， 但 由于 客 观 条 件 的 限 制 ， 只 能 局 限 在停 炉、 拆 炉后 ， 由最 终 的 侵 蚀 状 态 ， 从 传热学 、 热应 力、 材 料学 、 热力 和 动力 学 的 角 度去 推 测分 析 ， 以 做 出 比较 合理 的解释 。通过 物理 检测 和分析 结果对 侵蚀 机理 进行进 一 步 的研 究 ， 得 出 ６号 高炉 侵 蚀 原 因， 为高炉 的长 寿提供 参考 。
（ Ｆ ａ ｃ ｕ ｌ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｍｅ ｔ ａ ｌ ｌ ｕ ｒ ｇ ｉ ｃ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ ， Ｋ ｕ ｎ ｍｉ ｎ ｇ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ，
ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｗａ ｓ ｉ ｎｖ ｅ ｓ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｅ ｄ ． Ｔｈ ｅ ｍａ ｉ ｎ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｌ ｏ ｎ ｇ ｅ ｖ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｎｏ ．６ ｂ ｌ ａ ｓ ｔ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｌ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｓ ｃ ａ ｎ ｂｅ ａ ｔ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ ｔ ｅ ｄ ｔ ｏ ｇ ｏ ｏ ｄ
单 质形 式 ， 通 过 砖 衬 的 原 始 气孔 进 行 渗 透 ， 很 好 地 填 充 于 炭砖 孔 隙 。
关键词 ： 高炉 ； 炉衬 ； 侵蚀 中图 分 类 号 ： Ｔ Ｆ ５ ７ 文献标志码 ： Ａ ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ５ ． ７ ８ ５ ４ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ４ ． ０ １ ９
ＲＥＳ ＥＡＲＣＨ ＯＮ ＴＨＥ ＣＯＲＲ０Ｓ Ｉ ＯＮ ＭＥＣＨＡＮＩ Ｓ Ｍ ＯＦ ＢＬ ＡＳ Ｔ Ｆ ＵＲＮＡＣＥ ＬＩ ＮＮＩ ＮＧ
Ｙ ＵＡＮ Ｇｕ ｏ － ・ ｃ ｕ ｉ ＤＩ ＮＧ ｒ ｕ ｅ － ・ ｈ ｕ ａ ＤＡＩ Ｌｉ ｎ－ － ｑ ｉ ｎ ｇ
第２ ２卷 第 ４期 ２ ０ １ ３年 １ ２月
矿
冶
Ｖｏ １ ． ２ ２， Ｎｏ ． ４
ＭＩ ＮＩ ＮＧ ＆ Ｍ ＥＴ ＡＬＬ ＵＲＧＹ
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文章编号 ： １ ０ ０ ５ — ７ ８ ５ ４ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ４ － ０ ０ ８ ４ － ０ ７