储罐拱顶面积计算
GB50341储罐设计计算
封面 罐壁计算 顶部抗风圈计算 中间抗风圈计算 自支撑拱顶计算 自支撑锥顶计算 抗震计算 罐顶分片 储罐顶平台标高及盘梯计算 附录A
注：计算将不需打
的工作表、目录隐藏（步骤：格式-
罐顶分片及盘梯部分未设置打印计算
否则“总页码”不对 建议文件“另
本表除附录A有一定疑问外，其他表
附录A编写还参考了化工设备设计全
(*^__^*) 由于本人EXCEL水平有限 在使用过程中发现问题请联系
若有人进行更好的整理及完善也请发
此计算表格中：罐壁、中间抗风圈、
表格为蓝本修改整理而成，在此感谢
此表格可直接打印，作为计算书使用
数据，蓝色为自动生成数据。
且将不需打印的
计算书使用。
骤：格式-工作表-隐藏），
置打印计算书里，打印时请隐藏
议文件“另存”使用，防止删除
外，其他表格自校没有什么问题
设备设计全书中《球罐和大型储罐》一书
水平有限，不懂宏等高级应用，叫大家见笑了！
liuayou@
完善也请发电子邮件给我，谢谢
间抗风圈、拱顶、抗震4部分以网络上热心网友上传某
，在此感谢所有热心且有共享精神的网友们。
消防水罐等水罐的冬季伴热计算
一、蒸汽外伴热计算储罐的总散热有三部分组成，分别为罐壁散热、罐顶散热和罐底散热。
在理论上，只要保证冬季时供热量满足储罐的总散热量，维持罐内温度即可，一般不考虑储罐介质的温升过程。
储罐总散热量Q计算：罐壁散热量计算：(1) 储罐罐壁传热系数计算：其中K tw，为储罐罐壁传热系数，W/ (m2·℃)。
为保温隔热层表面至周围空气给热系数，W/(m2·℃)。
w为当地冬季平均风速，m/s。
值可以参考《给水排水设计手册 第01册 常用资料》7.3章节数据。
为设备外壁至保温隔热层内侧空隙间空气的给热系数，W/(m2·℃)。
一般取11.62~13.95W/(m2·℃) [1]。
为保温隔热层厚度，m。
为保温隔热层的导热系数，W/ (m·℃)。
在材料导热系数未知时，取值可以参照《石油化工设备和管道绝热工程设计规范》（SH/T 3010-2013）表6.1.4。
(2) 储罐最高液位以下的罐壁面积A tw计算：其中，A tw为储罐罐壁面积，m2。
D为储罐直径，m。
H1为最高液位高度，m。
(3) 罐壁传热温差计算：其中， 为罐壁传热温差，℃。
为储罐的外壁温度，近似等于储罐内介质最低维持温度 ，℃。
一般取5℃或10℃。
为周围环境温度，℃，一般取当地最冷月平均气温。
值可以参考《给水排水设计手册 第01册 常用资料》7.3章节数据。
(4) 罐壁散热量 。
其中， 为罐壁散热量，W。
罐顶散热量 计算：(1) 储罐罐顶传热系数 计算：储罐罐顶传热系数 计算可以取经验值。
根据《油品储运设计手册》（石油工业出版社）表5-5-6，当介质表面温度小于40℃， 为1.2W/(m2·℃)。
故在工程计算中，可以粗略取值为1.2W/(m2·℃)。
(2) 储罐最高液位以上的罐壁面积与拱顶面积之和 计算：其中， 为储罐罐顶面积，m2。
D为储罐直径，m。
H为罐壁高度，m。
H1为最高液位高度，m。
10000m^3甲醇内浮顶储罐设计
2 罐顶设计2.1 罐顶结构与厚度核算本设备选用自支承式带肋球壳拱顶结构。
顶板由瓜皮板和中心顶板组成。
瓜皮板分别为16块、32块及64块。
连接中心顶板的为32块的瓜皮板，二者厚度均取8mm ；二次连接的瓜皮板为64块；最后与罐壁连接的为16块，厚度均为10mm 。
肋板均选100mm 宽，8mm 厚。
则估算出罐顶总质量约60000kg ，折算成单位面积载荷为60000×9.8÷(π/4×302)=863.3Pa 。
考虑罐顶附加载荷取值，且不小于1200Pa ，故取P L =2063.3Pa 。
2.2 带肋球壳许用外载荷计算许用外载荷。
20.5[]0.0001m h S m t t P E R t=� (1-2)式中：[P ]为带肋球壳的许用外载荷(kPa)；E 为设计温度下刚才的弹性模量(MPa)；取192000MPa 。
R S 为球壳的曲率半径(m)，取30m 。
t h 为罐顶板有效厚度(mm)，取6.8mm 。
t m 为带肋球壳的折算厚度(mm)。
此值按照《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB 50341—2014附录H 相关计算得22.5mm 。
将数据带入式中，得[P ]=17.81kPa 。
2.3 拱顶稳定性核算储罐带有罐壁通气孔，则储罐内部无内压，故只校核外载荷作用下的稳定性。
带肋球壳的稳定性验算应满足下式要求：P L ≤[P ] (1-3)综合以上，式1-3是成立的，故稳定性满足要求。
3 包边角钢截面积核算罐壁顶部设置包边角钢，以承受从罐顶传来的横向力。
计算与包边角钢相连的罐顶和罐壁各16倍板厚的截面应满足下式：2mim Pa 8tan pD F σϕθ= (1-4)式中：p 为储罐单位面积载荷，为2063.3Pa ；D 为储罐直径，30m ；σ为包边角钢的许用应力，取2.30×108Pa ；φ为焊接接头系数，取0.9；θ为罐顶与罐壁连接处罐顶的水平夹角(°)，取30°。
大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-c(2005)
若有 5.1.2 微内
Aw
=
D 2 (P - 0 .08 th )
1 .1tg 罐q 顶板
其中 有连效接厚处
th
罐设顶计与压
力P
5.1.3 实际
∴
Aw= 106.441 mm2
5.1.3.1
A1 = Wh ? th
其中: Wh = 0.3(R2th )0.5 =
∴ A1=
5.1.3.2 5.1.3.3
本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
3.3中 间抗 当
时，
a 不需[Pcr ]? P0
当
b 时，P0 >[Pcr]? P0/2
c 当P0 / 2 > [Pcr ]? P0 / 3
d 当 P0 / 3 > [Pcr ]? P0 / 4
与1
2
H
E
以此
3 4
H
E
?
103
?
????
te Rn
???2 ?
=
请删∴ 计合格
7.2 除以
1
其 [钢Pcr材] =的0.1E
tm R
2
te tm
2
中： 弹罐性顶模曲
率顶半板径有
效带厚肋度顶
te
7.2.1
板的折
tm
顶板
191000 MPa 3.9 mm
7.937 kPa
191000 MPa 6.05 m 3.9 mm
烈 附加
载 雪载
荷 罐： 立式固
型： 定顶储
2.罐 壁板
td
=
? ?4.9D
[(Hi
?
- 0.3)r [s ]d j
LNG储罐消防设计
ｌ ｌ Ｉ １ ｌ ｌ Ｉ Ｉ
Ｊ Ｊ
Ⅱ
ｍ 。
，
鳢罐笪
图１ Ｌ Ｎ Ｇ储 罐 立面 图
Ｆ ｉ ｇ １ ｅ ｌ ｅ ｖ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｌ ＮＧ ｓ ｔ ｏ ｒ ａ ｇ ｅ ｔ ａ ｎ ｋ
本 工程 的 Ｌ Ｎ Ｇ储 罐 自主设 计 ， 内罐 容 积 ２ ０ ０ ０ ０ 外 罐直 径 Ｄ＝ ３ ５ ｍ， 筒体 高 Ｈ。 ＝２ ８ ． ０ ３ ｍ， 拱顶
Ｄ Ｎ ２ ５ ０的 镀 锌 管 。罐 壁 上水 管 道设 置 两 根 立 管 ， 理 论 上应将 罐 壁消 防 水 管设 置在 罐 壁 上 ， 但 与环 梯 、 直 爬梯相撞 ， 故 将 罐 壁 消 防 水 管 移 至罐 顶 直 径 １ ９ ． ６ ５ ｍ、 高度 ３ ２ ． ９ ６ ｍ处 ， 并 在罐 边 缘设 置 反射 板 ， 将 罐 顶
Ｌ Ｎ Ｇ储 罐 消 防设 计
徐华珍 柳 华锋
（ 中国空分设备有限公司， 低温与天然气工程部 浙江 杭州 ３ １ ０ ０ ５ １ ）
摘 要 对 国内某公司 ２ ０ ０ ０ ０ ｍ 液化天然（ Ｌ Ｎ Ｇ ） 储罐 的消防水 喷淋系统进行设计。确定喷淋水量 、 喷 头数量 、 管道
一
■蜀圃
２ ０ １ ３ ． Ｖ ｏ １ ． ２ ７ ， Ｎ ｏ ． ３
科 技 进 展 （ （ Ａ ｄ ｖ ａ ｎ ｃ ｅ ｓ ｉ ｎ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ＆ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ￣
考 虑消 防水 管 的安全 及参考 国外 有关 标 准 ， 消 防
水 流速 为 ＝ ３ ． ５ ｍ ／ ｓ ， 则 消 防 水 管 径 圆 整 后 采 用
高 ＝ ６ ． ４ ０ ９ ｍ， 拱顶半径 Ｒ＝ ２ ７ ． １ ２ ４ ｍ 。储罐立
防腐施工中涂装面积的计算
一、钢架的涂装面积计算：
钢架多由各种型钢、钢板和管材等组成，根据各种钢材的外型尺寸、吨位数等计算出面积，累加即可得出涂装面积：
2. 钢板厚度与面积计算
2、管材面积计算
钢架用钢管通常只需涂装外表面，涂装面积可由下式计算而得：
涂装面积（外表面）= 管口周长X 长度= πd X L
二、储罐涂装面积的计算
储罐有圆柱体形、球形、方形等，分内外壁，而管道涂装亦分内外壁。
1、圆柱体形储罐内外壁面积计算
内壁面积=两个内底面积（视为圆形）+柱体表面积（视为长方形）
外壁面积=两个外底面积（2πr2）+柱体表面积（πX 柱体外直径X 柱体外高）圆形面积= πr2 =π（d/2）2, d为圆形直径，r为圆形半径
柱体表面积=πX 柱体直径X 柱体高
对于拱顶储罐，拱顶内外壁面积按球体面积的一部分计算。
2、球形罐涂装面积计算
球体面积= πd2= 4πr2,d为球体直径，r为球体半径，π≈3.14
3、方形罐内外壁面积计算
内外表面均由长方形组成，计算各长方形面积累加即可。
注：根据储罐的储量（内空体积）和大致尺寸亦可推算出涂装面积。
球体直径= （4πr3/3），可推算出球体半径，从而推算出涂装面积。
圆柱体体积= 底面积X 高= πr2 X h, 如果再知道柱体高度或直径，可推算出涂装面积。
长方体（或正方体）体积= 长X 宽X 高。
三、管道内外壁面积计算
外壁面积= 管口外周长X 长度= πX 管外径X 长度
内壁面积= 管口内周长X 长度= πX 管内径X 长度。
防腐工程量时如何选用定额
把造价员站点加入收藏夹1．管廊钢结构与桁架管道支架如何区分？计算其刷油防腐工程量时如何选用定额？答：钢结构管廊在石油、化工生产装置中及装置之间的工艺管道工程中较为常见，为连续式横梁、落地立柱支承的大型构架，可用于支托多根多层的各种工艺管线，其结构断面呈"П"形，基本构造型式参见图1。
桁架则是由上弦、下弦和腹杆拉撑等构件组成的格架式结构，在各类专业工程中都被广泛应用（如大型厂矿的钢结构皮带机通廊、空腹式吊车梁、大跨度公共建筑的屋面梁以及桥梁等），其结构断面可以有平行式（方、矩形）、梯形、三角形等。
桁架结构用于管道支架的情况不多，只在某些特定条件下才有应用。
如图2所示即为管线跨越厂区道路时采用桁架结构用以支承管线的情况。
通常情况下，钢结构管廊所用型材规格较大，同等质量（重量）时其油漆防腐涂刷面积较一般钢结构少。
因而我省消耗量定额规定管廊钢结构按一般钢结构定额乘以系数0.75（按100kg计量），但管廊钢结构中的走台、梯子、栏杆等轻型构件仍使用一般钢结构项目，若设计有H型钢或大于400mm的型钢时，这部分结构件则要使用H型钢结构定额（按10m2计量）。
桁架结构用于管道支架时，型材规格一般不会太大，可使用一般钢结构定额。
其他属于工艺金属结构的桁架如采用H型钢及大于400mm型钢时，也应使用H型钢结构定额。
属于其他专业（建筑、桥梁等）的桁架类结构制作、安装及油漆防腐工程则应按其各自专业的消耗量定额及其相关规定计算。
2．玻璃丝布保护层定额消耗量是如何取定的？答：玻璃布宽取250mm，含缠绕搭接的理论用量为13.15m2/10m2,加损耗6.42%，取定14m2。
3.定额说明中新品种油漆可套相近定额，如何确定是否相近？答：可按主要成膜物质的类别确定。
4．用"KJ-130涂料"、"H8701防腐涂料"表示定额子目不易懂，应写明涂料名称。
答："KJ-130涂料"、"H8701防腐涂料"已是其商品名称。
一万立方米拱顶油罐设计说明书
根据这些特点和本次设计的要求选择固定球顶储罐。
1.3
储罐储液的损耗日益受到人们的重视，损耗不但使资源浪费，降低了储液质量，造成经济损失，而且严重污染环境，危害人们的生活质量和生存，因此就要有效控制和尽量减少储液的损耗。
China's large-scale tank is booming,vaultedtank as a simple structure, a number of tanks,and theconstruction of relatively easy and relatively inexpensive cost,Will take advantage of our tanks.Therefore, we must design and construction of its more skilled, and further research and innovation.
(3)立式圆柱形储罐按罐顶的形式又可分为固定顶储罐和浮顶储罐两种类型
1.锥顶储罐可分为子支撑锥顶和支撑锥顶两种。储罐容量一般小于1000m3。
2.拱顶储罐的罐顶是一种接近于球形形状的一部分，有加强肋拱顶容积大于10000 m3。
3.伞形顶储罐是子支撑拱顶的变种，其任何水平截面都具有规则的多边形。
4.网壳顶储罐由于带类拱顶超过10000m3以上时，罐顶单位面积用钢量增加很多。
5.按形式分类：可分为立式储罐、卧式储罐等。
6.按结构分类：可分为固定顶储罐、浮顶储罐、球形储罐等。
7.按大小分类：100m3以上为大型储罐，多为立式储罐；100m3以下的为小型储罐，多为卧式储罐。
GB50341储罐设计计算
1.设计基本参数：
设计规 范设：计压 力设：计温 度设：计风 压：
GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》
P
2000 Pa
-490 Pa
T
70 °C
ω0
500 Pa
设计雪压
Px
350 Pa
附加荷 载地：震烈 度罐：壁内 径罐：壁高 度充：液高 度液：体比 重罐：顶半 径焊：缝系 数腐：蚀裕 量钢：板负偏 差：
ths=0.42RsPower(Pw/2.2,0.5)+C2+
设计外载 荷
C1 Pw=Ph+Px+Pa
9.15 mm 4.98 KPa
注：按保守计算加上雪压值。
实际罐顶取用厚度为
th=
6
mm
本设计按加肋板结构
顶板及加强筋（含保温层）总质量 md=
53863 kg
罐顶固定载荷 4.2顶板计算
Pa
3429.03 N/m2
罐体总高
H'=H1+Hg
17.89 m
拱顶高度
Hg=Rs(1-COSθ)
1.89 m
7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：
N3=PtπD2/4
384845 N
罐体试验压力 7.2.3.储液 在最高液
7.3地脚螺栓计算：
Pt=1.25P N4=1.5PQπD2/4
2500.00 Pa 738841 N
μz—风压高度变化系数，
顶部抗风圈的实际截面模数 W=
∵ W>Wz故满足要求
0.690 KPa 0.500 KPa 1.00 1.00 1.38 500.00 cm3
大型储罐计算GB50341-2014
1.506 1.669 -0.163
1
抗风圈规格 Laxbxc (mm)
1
一个加强圈质量 (kg) 966
加强圈总质量 (kg)
966
二、 拱顶 计算
拱顶曲率半径 Rs (mm) 罐顶腐蚀裕量 C2 (mm) 雪载荷 (kPa) 拱顶瓜皮板数量 Nr B (mm) 拱顶材料弹性模量 E(MPa)
40000 1.5 0.4 32 20
顶储罐计算
焊接接头系数 φ
0.9 地震设防烈度
7
保保温温材厚料度密(m度m) (顶kg圈/m壁3)板上沿距包边 角钢的距离 Ar (mm)
0 设计地震分组 0 设计基本地震加速度
场地土类别 20 地面粗糙度类别
2 0.15
3 A
用应力 (MPa) Q245R 板厚＞16～36 142.1 157.0
[σ]t
217 217 217 150 150 150 150 150 150
17.840
盘梯质量 (kg)
2100
2. 罐壁加强圈计算
风压高度变化系数 μz
1.576
查GB50341第6.4.5-1
壁板编号 (自下而
上）
罐壁板有效厚 度（mm）
1
22.70
2
20.70
3
18.70
4
14.25
5
12.35
6
10.35
7
8.35
8
6.40
9
6.40
当量高度Hei (m)
0.084 0.105 0.136 0.268 0.383 0.595 1.018 1.980 1.980
总当量高度
HE (m)
1500立方米储罐设计正文
31500 m 储罐设计1500m3储罐设计1综述1.1国内外汽油储罐的发展概况长期以来，我国库存轻质油品，广泛采用固定顶油罐和浮顶油罐。
由于固定顶油罐在存贮和收发油品时存在“小呼吸”和“大呼吸”，油品蒸发损耗较大，而且会因为油气逸散到空气中造成环境污染，危害人们身体健康。
因此油品及化学品的蒸发损耗一直是石油、化学工业关心的问题。
人们最初关心的是经济损失和安全，近年来还关心生态、环境保护方面的问题。
为了较经济有效地解决这个问题，世界上发达国家如美国、法国、前苏联早在五、六十年代相继开始研制浮顶油罐。
我国直到70年代末期才开始研制。
由于浮顶罐能降低损耗，减少环境污染，主要用于储存原油、汽油、柴油等介质。
随着内浮顶技术的发展，汽油和航空煤油大多数采用内浮顶罐，新建的外浮顶罐几乎都用于储存原油。
1955年前后，第一次实际采用塑料泡沫浮顶这个充气的救生筏形的构件漂浮在液面上，能减少汽油罐的蒸发损失85%。
法国还研制了由硬聚氯乙烯浮动盖板组成并以同样材料作为浮子支撑的内浮顶罐。
前苏联从1961年起开始使用合成材料做内浮盖，到1970年末已有300622m3容量的储罐装配了合成材料做的内盖。
1962年美国在组瓦克建有世界上最大直径为187ft(61.6m)的带盖浮顶罐。
至V 1972年美国已建造了600多个内浮顶油罐。
由于塑料浮顶耐温较差及使用寿命等问题，从20世纪50年代开始，非钢内浮顶罐开始出现，其材料有铝、环氧及聚酯玻璃钢、聚氯乙烯塑料和聚氨酯泡沫塑料等。
加拿大欧文炼厂在直径为28.65m油罐中就采用了全铝制的内浮顶。
与钢制内浮顶相比，非钢内浮顶具有质轻、耐腐蚀等优点，但强度较差,有的价格较贵,使其应用受到限制。
20世纪80年代以前以钢制内浮顶的应用为主，但此后耐腐蚀能力和综合力学性能较好的铝合金在内浮顶制造上得以应用，用其制造的装配式铝制内浮顶油罐的降耗率能够达到96%,而且现场安装时的动火量比钢盘式内浮顶减少95%以上，因此得到广泛的推广应用。
GB50341-2003储罐计算表格程序软件
设计规范：设计压力：P 10000Pa 500Pa设计温度：T 90°C 设计风压：ω0550 Pa 设计雪压P x 200 Pa 附加荷载：P h1250 Pa 地震烈度：7度罐壁内径： D 23m 罐壁高度： H 121.2m 充液高度：H w 19.44m 液体比重：ρ 1罐顶半径： Rs 23m焊缝系数：Φ 0.9腐蚀裕量：C 2 1.5mm 钢板负偏差：C 10.3mm假设所有本设计所有钢板的负偏差相同，如有不同，区别对待。
罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）名义厚度t n（mm ）材料设计[σ]d （MPa ）σs （MPa ）σb （MPa ）水压试验[σ]t重量（kg ）总重：m t########注：对于油罐罐壁厚度需满足“最小公称厚度要求”大罐设计计算书从下至上分段号2. 罐壁分段及假设壁厚：1.设计基本参数：GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）120.9014.08218.9312.91316.9611.73414.9910.56513.029.38611.058.2179.087.0487.11 5.869 5.14 4.6910 3.17 3.51111.202.34计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t t （mm ）120.911.52 218.9310.44 316.969.37 414.998.30 513.027.23 611.05 6.15 79.08 5.08 87.114.013. 罐壁计算：1)设计厚度计算(储存介质)：2)水压试验厚度计算：注：对于D<15m 的油罐罐壁最小公称厚度≥5mm.9 5.14 2.94 10 3.17 1.86 111.20.7911.46mm 设计外载荷 1.59KPa t h =6mm 顶板腐蚀裕量 C 2'：1mm5800kg ！！！！！！！！！！！！P a =136.81N/m 24956Pa式中：206000MPa 23000mm 4.7mm 15.10mm 15.10mm6787.8mm 100mm 10mm 2000mm15.38mmL S ——顶板有效参与筋板组合矩的宽度b 1——纬向肋厚度L 1S ——纬向肋在经向的间距e 1——纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离罐顶固定载荷罐顶取用厚度4.1光面球壳顶板的计算厚度：t 1m ——纬向肋与顶板的折算厚度t m ——带肋球壳的折算厚度h 1——纬向肋宽度4. 罐顶计算(自支撑式拱顶）：ths = 0.42* Rs + C2 + C1 =Pw = P h + P x + P a =注：按保守计算加上雪压值。
立式储罐拱顶板分析
立式储罐拱顶一直是储罐安装制作最麻烦的难点，同时也是储罐要求最低的一个部位。
鉴于拱顶顶板的尺寸和形状比较难理解，本人结合实际施工经验为大家进行各个部位的介绍，希望能够帮同行们进一步理解顶板，方便以后储罐的施工。
一．储罐顶板尺寸的计算图1 拱顶图图2 顶板展开图拱顶是球冠的形状，瓜皮板是像切西瓜那样将拱顶平均分成若干瓣，事实上瓜皮板是一个曲面，无法展开，但考虑到实际施工情况，一般将瓜皮板近似展开下料，并且瓜皮板展开形状为四边均为曲线的四边形。
施工时为了下料方便，将两腰直接做成直线，所以图2展开图 中两腰为直线。
图中δπ+=n R 21B A ，1R 为顶板中心孔半径，δ为顶板搭接量40mm ，n 为顶板瓜皮板块数，2R 为拱顶顶板半径5.10537221075=mm 。
mm 67.3014024100014.32=+⨯⨯=B A mm 3.279740245.1053714.32=+⨯⨯=D C 难点在于图2中顶板展开图的中心孔半径m m 1001r 1=，瓜皮板外圆半径m m 11600r 2=，这两个尺寸数据是怎么确定的。
因为瓜皮板拼装起来之后为曲面，这两个半径及顶板筋板的半径圆心均不在同一点，同时瓜皮板展开图的1r 与2r 半径差也不是瓜皮板的长度，瓜皮板的板长是图4所示的弧长，筋板的定位尺寸也是量取图4中的筋板之间的弧长长度，这样制作出来的顶板筋板受力性能好，承载能力强。
筋板的弧度就是整个球冠的弧度，在顶板组装完成后筋板的方向应该是过球心的，也正因为如此，筋板按照瓜皮板的弧度进行预制卷板才能和瓜皮C 图3 实际瓜皮板形状 A B D板吻合。
mm 11600)5.10537()25200(5.1053725200tan r 222=-⨯==βSRSR 为拱顶球冠半径25200mm ，如图5所示。
其他各个筋板的半径算法也是同样道理。
图 4 筋板方向和顶板长度 mm 10011000-25200100025200tan r 221=⨯==）（）（αSR 的计算，21r r 图 5 顶板计算示意图二．顶板施工顶板施工时先制作顶板支撑架，瓜皮板对称吊装搭在支架上。
储罐计算书模板
1600m3储罐设计计算书一 . 产品要求湖北新裕有限公司施工图设计, 需1600m3拱顶储罐, 按下述技术条件进行设计计算。
二 . 设计技术条件:1. 储罐编号: T-2109 ;2. 使用压力: 常压 (正压6550Pa, 负压150Pa);3. 储罐容积: 1600 m3;4. 储罐尺寸:储罐内径: 11.5m;罐壁高度: 15.5m;5. 储存介质: 食用油;6. 介质设计密度: 0.857. 设计温度: 50℃;8. 设计压力： Pa；9. 腐蚀裕量: 1.58mm; ;10. 储罐形式: 立式拱顶金属结构;11. 制造材料: Q235-A;12. 地震设防烈度: 7度;13.基本风压: 302Pa;14.基本雪压: 150Pa；三 . 设计计算: (一). 罐壁设计计算:1. 罐壁设计厚度按下列公式计算: Φ=][t 2D P i c σδ (JB/T4735—1997, 式5-1)δ 储罐罐壁的计算厚度( mm);cP 储罐的计算压力（MPa ），根据《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。
i D储罐内直径(mm), 11500mm;[]σt 设计温度下罐壁钢板的许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4－1根据中间插值法得130MPa;ϕ焊缝系数, 取0.9;C 1 钢板厚度负偏差(mm), 08mm; C 2 腐蚀裕量(mm), 取1.58mm;2. 先计算底圈罐壁板的壁厚，故Pc ＝Pi ＋ρg H ，其中Pi 为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi 为储罐高度，Pc ＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa ；δ=9.01302500009777.0⨯⨯⨯ ＝2.09mm根据JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁的最小厚度为6mm ，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为8mm 。
由于JB/T4735—1997 12.2.1条 规 定 的 D <16m 罐 壁 钢 板 厚 度 应 不 小 于5mm, 所 以底圈 罐 壁 钢 板 厚 度取8mm 。
GB50341储罐设计计算
总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩
ML=0.45Q0H
1 1.8009613 MN 1.7492388 m2
1.4 10.495433 m3 58.038423 MN.m
总水平地震力在罐底部产生的水平剪力
Q0=10-6CzαY1mg 9.921098 MN.m
综合影响 系地数震影响系数（据Tc，Tg，αmax按图D.3.1选 取）
以此类推
6.2.地震载荷计算：
第5页
6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力
8.771392 MPa
竖向地震影响系数Cv（7，8度地震区取1；9度地震区取1.45）
罐底部垂 直载荷
N1=（md+mt）g
罐壁横截面积（其中t为底部罐壁有效厚度）
A1=πDt
翘离影响 系底数部罐壁 断面系数
取 CL Z1=πD2t/4
μz—风压高度变化系数，
顶部抗风圈的实际截面模数 W=
∵ W>Wz故满足要求
0.745 KPa 0.540 KPa 1.00 1.00 1.38 500.00 cm3
按6.4.9的规定选用。 按图实际尺寸计算（近似为T型钢计算）
6.1.2.中间抗风圈计算
罐壁筒体
的临界压
[Pcr ] = 16.48
D HE
tmin D
2.5
=
5.611 KPa
tmin= 7.2 mm
HE=∑Hei= Hei——罐 壁He各i=H段i 当 （罐t壁min各/ti段）2.5 当量高度
罐壁段号
3.48
实际高度 Hi（m）
m
有效壁厚 当量高度Hei ti（mm） （m）
1
2
23.2
储罐计算
[σ ]t Mpa 113
[σ ] Mpa 113
储罐计算 输入数据(SH3046-92) 介质密度 水密度 材料密度 kg/m 895
3
kg/m 1000
3
kg/m3 7850
罐壁厚度计算(SH3046-92) 罐内储存 罐内储存 罐壁面积和重量计算 水时的 介质时的 每圈高度 名义厚度 每圈面积 每圈重量 厚度 厚度 底圈 2圈 3圈 4圈 5圈 6圈 7圈 8圈 9圈 10圈 11圈 12圈 13圈 14圈 15圈 16圈 17圈 18圈 19圈 20圈 合计 m 1.58 1.58 1.58 1.58 1.58 1.58 1.58 m 0.01 0.01 0.01 0.008 0.008 0.006 0.006 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 mm 10 10 10 8 8 6 6 m2 78.52599 78.52599 78.52599 78.50614 78.50614 78.48628 78.48628 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 kg 6164.29 6164.29 6164.29 4930.185 4930.185 3696.704 3696.704 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 mm 8.221593 7.018804 5.816016 4.613227 3.410439 2.20765 1.004861 -0.19793 -1.40072 -2.6035 -3.80629 -5.00908 -6.21187 -7.41466 -8.61745 -9.82024 -11.023 -12.2258 -13.4286 mm 9.358326 8.28183 7.205334 6.128838 5.052342 3.975847 2.899351 1.822855 0.746359 -0.33014 -1.40663 -2.48313 -3.55962 -4.63612 -5.71262 -6.78911 -7.86561 -8.9421 -10.0186 取大值 厚度 mm 9.358326 8.28183 7.205334 6.128838 5.052342 3.975847 2.899351 1.822855 0.746359 -0.33014 -1.40663 -2.48313 -3.55962 -4.63612 -5.71262 -6.78911 -7.86561 -8.9421 -10.0186
储罐拱顶面积计算
储罐拱顶面积计算The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020钢制常压立式圆柱形储罐是炼油化工企业不可缺少的设备，贯穿整个生产过程，数量众多，并且，储存的介质都为易燃、易爆、高温、有毒、有害的液体或气体，危险性极大。
储罐按储存介质的不同，可以分为原油罐、中间产品罐、产品罐、含硫污水罐和气柜五大类。
其中，原油罐是指储存原油的各类储罐；中间产品罐是指储存石脑油、粗汽油、粗柴油、蜡油、渣油、加氢裂化原料等各类中间产品的储罐；产品罐是指储存汽油、煤油、柴油、航空煤油等各类成品油的储罐；含硫污水罐是指储存各类含酸、碱、污油及各类硫化物的污水罐；气柜是指储存未脱硫瓦斯的湿式和干式气柜。
储罐按结构不同，可以分为固定顶罐、浮顶罐、内浮顶罐。
固定顶罐又分为自支承拱顶罐、自支承锥顶罐、柱支承锥顶罐。
随着装置高含硫原油加工量的不断增加，储罐的腐蚀日益加重，具体表现在：每一次储罐清罐检修时，在罐体、罐底或罐顶经常可以发现麻点、凹坑，甚至被腐蚀穿孔，一旦发生事故，后果将不堪设想。
经调研，集团公司内部其他企业也普遍反映储罐腐蚀越来越严重，日益威胁石化企业的安全、稳定、长周期运行。
为了延长金属储罐的使用寿命，现在行之有效的办法就是在储罐的罐体、罐底以及罐顶进行油漆、防腐，工程量非常大。
储罐清罐检修工程竣工后，施工单位要根据《全国统一安装工程预算定额》编制检修工程结算书，计取工程费用。
在工程量的计算中，关键是拱顶面积的计算。
目前采用的计算方法是：拱顶面积为罐底面积的倍，部分施工单位按倍或倍计算。
1 按照专业文献，计算储罐拱顶面积(1)潘家华先生所著《圆柱形金属油罐设计》[1]一书的介绍：拱顶是一种自支承式的罐顶，形状近似球面，靠拱顶周边支承于焊在罐壁上的包边角钢上，球面由中心盖板和瓜皮板组成。
在设计拱顶储罐时，一般都将拱顶设计成球面，则拱顶的几何形状就是一个球缺,详见图1。
大型储罐计算书
4000m³储罐计算书一、 计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度： 用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度ϕσρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ϕ—焊接接头系数（0.9） 第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。
二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定） 罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分片板中心角（半角）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1︒=-=-=）（）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角）5.2252001100arcsin r arcsin2︒===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取注：中心顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度一般取50mm ，考虑到分片板最小弧长不小于180mm ，故取φ2200mm③分片板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=︒⨯==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=︒⨯==αSR R④分片板展开弧长：⌒AD =mm 96985.255.24360252002360221=-⨯⨯⨯=-⨯）（）（πααπSR ⑤分片板大小头弧长：大头：⌒ABmm 1535446021000n302i =∆+-⨯=∆+⨯-=）（）（ππD 小头：⌒CDmm 1974411002n r 2=∆+⨯⨯=∆+=ππ ⑥中心顶板展开弧长⌒L mm 22995023605.22520022502360222=⨯+⨯⨯⨯=⨯+⋅⋅=）（）（παπSR四、拱顶高度计算内侧拱顶高：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶高：m m 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁高度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206） α—内侧板升角（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ）B —盘梯宽度（内外板中心距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm 1、平台高度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台支撑角钢上表面至包边角钢上表面的距离，mmL —平台端部至罐内表面的距离，一般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =⨯=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端至罐底上表面的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++⨯⨯=++=•R B L L ）（）（ 4、三角架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第一个三角架到罐底上表面的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三角架的垂直距离，mm 一般1500-2000mm5、三角架在罐壁上的水平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，一般取150mm —n h 第n 个三角架平台表面的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-⨯）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-⨯）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-⨯）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-⨯）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-⨯）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-⨯）（ 6、盘梯包角︒=⋅-=⋅-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（⋅=R E P （C.2.1-1） 式中： ][P —带肋求壳的许用外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mmm t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++⨯=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++⨯=）（L （C.2.1-4） S L 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5）SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6） 式中：31m t —纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （高度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的面积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=⨯⨯+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式气柜设计规定》算出下面公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （高度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下面求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的角度（半角3α） ∵600360/252002=⋅⋅∆πα ∴364.1=∆α° ︒=︒-︒=∆-=186.23364.155.2413ααα 再求第1圈纬向肋处展开半径3Rm m 10793186.23tg 25200tg R 33=︒⨯==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分片板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s =⨯︒⨯⨯⨯=）（ 2n —径向肋与顶板在径向的面积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=⨯⨯+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上面各参数代入C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（把上面各参数代入C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（c) 把31m t ，31m t 代入C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+⨯+=d) 把m t 代入C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123=⋅⨯⨯⨯=）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴ 本带肋球壳是稳定的 （L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、 加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） •W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压力的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w μμβ=•W （6.4.7）式中：•z β——高Z 处见风振系数，油罐取1s μ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z μ—风压高度变化系数z μ风压高度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指田野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐高度为12.7m ，介于10和15中间，要用内插法求x=z μ=1.08 （15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k =⨯⨯⨯=•W KPa 把k w =0.432KPa 代入6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+⨯=2、计算罐壁筒体许用临界压力 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需用临界压力，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量高度，mm in t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际高度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量高度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代入（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =⨯⨯=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈 具体用几个加强圈依据6.5.4的规定 ∵22.3][P 2.3 cr ≥＞ ∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处 根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边角钢的实际距离就是4.5m （距包边角钢上表面4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8八、 抗震计算（CD130A 2-84） 1、水平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —水平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4m ax a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产生地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的比值，按附表A 2选取，如遇中间值则用插值法求。
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钢制常压立式圆柱形储罐是炼油化工企业不可缺少的设备，贯穿整个生产过程，数量众多，并且，储存的介质都为易燃、易爆、高温、有毒、有害的液体或气体，危险性极大。
储罐按储存介质的不同，可以分为原油罐、中间产品罐、产品罐、含硫污水罐和气柜五大类。
其中，原油罐是指储存原油的各类储罐；中间产品罐是指储存石脑油、粗汽油、粗柴油、蜡油、渣油、加氢裂化原料等各类中间产品的储罐；产品罐是指储存汽油、煤油、柴油、航空煤油等各类成品油的储罐；含硫污水罐是指储存各类含酸、碱、污油及各类硫化物的污水罐；气柜是指储存未脱硫瓦斯的湿式和干式气柜。
储罐按结构不同，可以分为固定顶罐、浮顶罐、内浮顶罐。
固定顶罐又分为自支承拱顶罐、自支承锥顶罐、柱支承锥顶罐。
随着装置高含硫原油加工量的不断增加，储罐的腐蚀日益加重，具体表现在：每一次储罐清罐检修时，在罐体、罐底或罐顶经常可以发现麻点、凹坑，甚至被腐蚀穿孔，一旦发生事故，后果将不堪设想。
经调研，集团公司内部其他企业也普遍反映储罐腐蚀越来越严重，日益威胁石化企业的安全、稳定、长周期运行。
为了延长金属储罐的使用寿命，现在行之有效的办法就是在储罐的罐体、罐底以及罐顶进行油漆、防腐，工程量非常大。
储罐清罐检修工程竣工后，施工单位要根据《全国统一安装工程预算定额》编制检修工程结算书，计取工程费用。
在工程量的计算中，关键是拱顶面积的计算。
目前采用的计算方法是：拱顶面积为罐底面积的1.25倍，部分施工单位按1.2倍或1.3倍计算。
1 按照专业文献，计算储罐拱顶面积
(1)潘家华先生所著《圆柱形金属油罐设计》[1]一书的介绍：拱顶是一种自支承式的罐顶，形状近似球面，靠拱顶周边支承于焊在罐壁上的包边角钢上，球面由中心盖板和瓜皮板组成。
在设计拱顶储罐时，一般都将拱顶设计成球面，则拱顶的几何形状就是一个球缺,详见图1。
图1 拱顶的几何尺寸
设:X=R－h
拱顶的球面半径一般可取：
R=（0.8～1.2）D
式中：R-拱顶的球面半径，m；
D-油罐内径，m。
如罐壁环缝采用搭接时，则D为最上一圈壁板的内径。
石油化工立式圆柱形钢制固定顶储罐设计时，一般遵照以下原则：
①对于公称容积小于20 000 m3的拱顶罐，R=1.2D；
②对于公称容积大于等于20 000 m3的拱顶罐，R=1.0D。
(2)根据《机械设计手册》[2]第三版第一卷的介绍：
球缺侧面积的计算公式：
A=2πRh=π（Dm2+4hm2）/4
式中：A-侧面积（不包括底面），mm2
R-球缺的球面半径，m；
D-球缺的底面内径，m；
h-球缺高度，m。
圆柱形储罐底面积的计算公式：
A底=πrm2=πD2/4
式中：A底-储罐底面积，m2
r-储罐底面半径，m；
D-储罐底面内径，m；
(3)忽略罐壁搭接厚度，把罐底内径近似为最上一圈壁板的内径。
现分别对镇海炼化公司内部不同公称容积的拱顶罐的拱顶面积进行计算：
设：X=R-h
①公称容积大于等于20 000 m3的储罐拱顶面积A
R=D
X2+（D/2）2=R2=D2
X2=3D2/4
X=0.866D
h=D-X=0.134D
A=π（D2+4h2）/4=π(D2+4×0.134×0.134D2)/4=1.072×πD2/4
储罐的罐底面积A底
A底=πr2=πD2/4
那么，公称容积大于等于20 000 m3的储罐的拱顶面积A与罐底面积A底的比例关系为：A=1.072A底
②公称容积小于20 000 m3的储罐拱顶面积A
R=1.2D
X2+（D/2）2=(1.2D)2
X2=1.19D2
X=1.091D
h=1.2D-X=0.109D
A=π（D2+4h2）/4=π（D2+4×0.109D×0.109D）/4=1.048×πD2/4
储罐的罐底面积A底
A底=πr2=πD2/4
那么，公称容积小于20 000 m3的储罐的拱顶面积A与罐底面积A底的比例关系为：
A=1.048A底
2 技术经济分析
经计算，镇海炼油化工公司160台拱顶储罐的拱顶面积共计61 689.5m2（其中：公称容积大于20 000 m3的储罐的拱顶面积之和为12 986.6 m2；公称容积小于20 000 m3的储罐的拱顶面积之和为48702.9 m2），罐底面积合计共为58 588.2m2。
采用加权平均法计算，拱顶面积A与罐底面积A底的关系系数权数分别为：
系数1.072的权数为12986.6/61689.5=0.21
系数1.048的权数为48702.9/61689.5=0.79
则：1.072×0.21+1.048×0.79=1.05 得：A/A底=1.05
按平均每台储罐5年一次清罐检修计算，每年约要安排30台储罐检修，则每年需要除锈、刷油、防腐的拱顶面积为61 689.5/5=12 338 m2，罐底面积为58588.2/5=11 717.6 m2。
采用新方法后，
A/A底=1.05
则：(1.25-1.05)/1.25=0.16
即：按实计算的拱顶面积，将比原先的简化处理方法计算的拱顶面积减少16%，相应地，拱顶油漆防腐工程费用也将下浮16%。
根据《全国统一安装工程预算定额浙江省单位估价表（一九九四年）第二册》[3]，对储罐检修中拱顶除锈、刷油防腐蚀、保温工作的工程费用计算如下：
(1) 拱顶除锈工程的费用
工程预算定额中，金属表面除锈工程分为手工除锈、砂轮机除锈、喷砂除锈。
根据金属腐蚀程度，分为轻锈、中锈、重锈三种，详见表1。
表1 储罐除锈工程预算表
注：工程量以“10m2”为一个计量单位。
结合近期储罐检修的实际情况，现按砂轮机除重锈考虑，则：
工程直接费为77 035元，其中，人工费为10 515元。
(2)拱顶刷油防腐蚀工程的费用（见表2）
表2 储罐刷油、防腐工程预算表
注：工程量以“10m2”为一个计量单位。
结合近期储罐检修的实际情况，现按刷红丹防锈漆一遍、涂聚氨脂底漆二遍、中间漆一遍、面漆二遍考虑，则：
工程直接费为103 988元，其中，人工费为21 040元。
（3）拱顶保温工程的费用
除高温油罐的拱顶需保温外，其他拱顶储罐的拱顶都不需要保温。
考虑到公司高温油罐的数量并不多，只有6台，故将保温工程的费用忽略不计。
（4）工程造价
根据《浙江省建筑安装工程费用定额》[4]，储罐检修、防腐工程类别分为特类、一类、二类、三类、四类，对应的取费综合费率也分为五种，详见表3。
表3 水、电、暖、卫、通安装综合费率 %
一般，储罐刷油、防腐工程套用“化工设备安装”三类工程取费，详见表4。
表4 储罐刷油、防腐费用表
综上所述，若拱顶储罐的拱顶面积按A=1.072A底(或A=1.048A底)计算，每年可以节约修理费用约25万元。
3 结论
拱顶储罐油漆防腐工程，其拱顶工程量的计算，考虑到镇海炼化公司内拱顶储罐有160台，数量比较多，拱顶高度各不相同，按公式计算比较繁琐，则拱顶面积A可以按如下的方法计算：
A=1.05A底
式中：A-拱顶面积，m2；
A底-储罐底面积，m2。
A底=πr2
=πD2/4
新的计算方法通过广泛调研、严密推导，加以规范、使之合理化，给拱顶储罐检修工程结算工作提供了科学依据，统一了计算方法，提高了工程结算管理水平。
采用新的计算方法后，储罐拱顶面积减少16%，也就是拱顶油漆防腐工程费用下浮16%，每年至少可以节约25万元，从而减少储罐修理费用，降低了公司生产成本。
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