人行道计算格式
自动人行道设计计算说明书
1. 踏板线速度计算 1.1 参数电机额定速度N m ＝960rpm 减速机速比 i b ＝24.5:1 主驱动小链轮齿数Z 1=23 主驱动大链轮齿数Z 2=65 踏板曳引链轮齿数Z 3=16踏板曳引链轮节圆直径D 1=683.41mm=0.68341m1.2 主轴转速N s =b m i N ×21Z Z =24.5960×6523=13.865rpm 1.3 踏板运行速度V t =60N s×πD 1=6013.865×3.14×0.68341=0.4959m/s2. 扶手带线速度计算 2.1 参数主轴转速N s =13.865rpm 扶手传动小链轮齿数Z 4=30 扶手传动大链轮齿数Z 5=26 扶手带包轮直径D 2=0.587m 扶手带厚度δ=0.012m2.2 扶手带线速度计算扶手带传动链轮速比i f =45Z Z =3026=0.866667 V f =fs60i N ×πD 2=0.8666676013.865⨯×3.14×(0.587+0.012)= 0.5015m/s1.02V t =1.02×0.4959=0.5058 m/s ∴V t ＜V f ＜1.02V t 扶手带速度合格。
3. 理论输送能力计算 3.1 参数踏板名义速度V n =0.5m/s 系数K=2(按梯级1000mm,取K=2)3.2 理论输送能力C t =4.0V n ×3600×K=4.00.5×3600×2=9000(人/小时)4. 电机功率计算：带踏板链的踏板重量W=75.82Kg/m ； 踏板链的张紧力T ＝300Kg/条； 踏板宽度B=1.004米踏板链前进侧摩擦系数 µ1 =0.02; 踏模式板链返回侧摩擦系数 µ2 =0.01; 乘客负荷效率为 β=0.75; 人行道速度ν=30m/min; 减速机效率η=0.95乘客负荷)/(31.20375.0004.1270270:m kg B p p =⨯⨯=⨯⨯=β 电机的功率P 与踏板的运行阻力f p 和扶手带的运行阻力f H 有关:νηθθμθθθμθθθθνη⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=⨯⨯⨯+=601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(6010221H H W H W p f f p HP当提升高度H=3m 时:3095.0601022)2512tan 365.1(}12cos )01.012cos 12(sin 12tan 382.75)02.012cos 12(sin 12tan 3)12cos 82.7520331{(601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(21⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=νηθθμθθθμθθθθH HW H W p p)5.53(1.4KW ，m H KW 功率为时取≤=同理: H ≤5m 时,功率为7.5KW; H ≤8m 时,功率为11KW5. 踏板链、驱动链、扶手带链条强度校核：乘客载荷Ｑ＝5000N/㎡=510㎏/㎡(以下其余参数代号同上) (1)踏板链安全系数踏板链在踏板的两侧各使用一条，因此每一条承受二分之一的负载5][≥=FF 踏板链的保证破断力安全系数{21=F 2)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (21T H W H W Q +⨯-⨯-⨯++μθθθθμθθθθ① 当提升高度Ｈ＝5m)(57.15552300)}01.012cos 12(sin 12tan 512cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 5)12cos 82.75510{(2100000000kg F =+⨯-⨯-⨯++=当使用C-10V 的踏板链,其保证破断力为10204kg 100000N [F]== 则安全系数56.657.155510204][>===F F 踏板链的保证破断力② 当提升高度Ｈ＝8mkgF 7.24002300)}01.012cos 12(sin 12tan 812cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 8)12cos 82.75510{(2100000000=+⨯-⨯-⨯++=当使用C-13V 的踏板链, 其保证破断力为kg 32651130000N [F]==则安全系数55.57.240013265][>===F F 踏板链的保证破断力则H ≤5m 时,踏板链用C-10V; 5m<H ≤8m 时,踏板链用C-13T.(2)驱动链安全系数 5][≥=FF 驱动链的保证破断力安全系数驱动链张力F:{21=F 2121)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (r r H W H W Q ⨯⨯-⨯-⨯++μθθθθμθθθθ1）提升高度Ｈ＝6m 驱动链的张紧力F ：)(52.28761.38418.327)}01.012cos 12(sin 12tan 612cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 6)12cos 82.75510{(21kg F =⨯-⨯-⨯++= (其中r1:踏板链轮半径;r1=327.18mm; r2:驱动链轮半径;r2=384.1mm)当使用80-2的驱动链,其保证破断力[F]=166600N=17000kg 则安全系数59.552.287617000][>===F F 驱动链的保证破断力2) 当提升高度H ＝8m驱动链（＃100-2）的张紧力F ：)(9.38841.37918.327)}01.012cos 12(sin 12tan 812cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 8)12cos 82.75510{(210kg F =⨯-⨯-⨯++= (其中r1:踏板链轮半径;r1=327.18mm; r2:驱动链轮半径;r2=379.1mm) 当使用80-2的驱动链,其保证破断力[F]=216000N=22040.82kg则安全系数567.59.388482.22040][>===F F 驱动链的保证破断力则H ≤6m 时驱动链用#80-2; 6m<H ≤8m 时,驱动链用#100-2.（3）扶手带链条强度校核：按国标GB16899-1997 “12.3.2”要求，链条在5000N/㎡的乘客载荷下，安全系数应不小于５．扶手带运行阻力最大为120kgf,扶手带驱动链的安全率：驱动链在扶手带最大运行阻力下的拉力：)(85.158513.106141120kgf F =⨯=安全率为591.1385.1582210>==F S 链条理论破断强度6. 制动距离计算按国标GB16899-1997“12.4.4.4” 要求，在每0.4m 长度制动载荷为100kgf 的情况下，制动距离在0.2～1.0m ．(1) 上行：g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯+++=2//)(11ηηε；其中，2)(电机链轮直径减速机链轮直径电机⨯=GD GRD ;平衡轮皮带电机电机GD GD GD GD ++=; (2) 下行：TL<TF, g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯⨯+⨯--=2)(11ηηε;TL>TF, g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯⨯+⨯--=2)(22ηηε;等效链轮直径：MTGZ ZDVTGPCD D λ⨯⨯=；踏板速度: V=30m/min: 制动距离: 05.0125.030+=εL ;满载时：设计符合要求．7.金属珩架刚度、强度的刚度计算7.1自动人行道金属骨架的相关数据：提升高度 4.7M倾角 12°梯级宽度 1M扶梯水平跨距 13M7.2金属骨架建模和划分网格建模和计算都使用Ansys软件进行。
市政道路排水工程量计算格式
流水面 724.43 723.93 723.44 722.94 722.44 721.94 721.84 721.34 720.84 720.71 720.21 719.36 719.21 718.36 717.50 716.64 716.54 715.70
原地面高 管径 基础宽
725.92
300 0.52
109.20 179.20 218.40 294.00 333.20 364.00 400.40 434.00 464.80 506.80 523.60 256.20
计算公式
小计
10314.75 0.00 3071.60 4083.80 挖方量=(两超高平均数+结构层厚0.75)*道路宽度*相邻两桩号长度 填方量=(两填方平均数+结构层厚0.75)*道路宽度*相邻两桩号长度 人行道填挖方量=(两填挖高的平均数+0.925)*人行道宽度*相邻桩号长度
580
-0.660 186.00
600
-0.840 165.00
620
-0.930 124.50
640
-0.980 103.50
660
-1.040 87.00
680
-1.110 67.50
700
-1.160 49.50
720
-1.220 33.00
740
-1.310 10.50
760
-1.280 1.50
21 D1000 D1250雨水检查 井
22 挖方与填方
10.5*14+7.12+13.06=167.18m 2 30
φ400=14+42+40+40+25.91=161.91m φ600=440-15.8+16.92=441.12m
人行道高程计算方法
人行道高程计算方法
人行道高程是指人行道与路面之间的高度差，通常用于道路设计和建设中。
正确计算人行道高程对于保障行人安全和提高道路通行效率至关重要。
下面介绍几种常用的人行道高程计算方法。
1. 基准高程法
基准高程法是指以路面为基准面，通过测量路面高程和人行道高程的差值来计算人行道高程。
具体操作步骤如下：
（1）在路面上选取一个基准点，测量其高程值。
（2）在人行道上选取若干个测量点，测量其高程值。
（3）计算每个测量点与基准点的高程差值，即可得到人行道高程。
2. 水准仪法
水准仪法是指通过使用水准仪来测量路面和人行道的高程值，然后计算两者之间的高程差值。
具体操作步骤如下：
（1）在路面和人行道上各选取一个测量点，分别测量其高程值。
（2）计算两个测量点之间的高程差值，即可得到人行道高程。
3. 激光测距法
激光测距法是指通过使用激光测距仪来测量路面和人行道的高程值，然后计算两者之间的高程差值。
具体操作步骤如下：
（1）在路面和人行道上各选取一个测量点，使用激光测距仪测量其高程值。
（2）计算两个测量点之间的高程差值，即可得到人行道高程。
需要注意的是，以上三种方法都需要在测量前进行准确的标定和校准，以确保测量结果的准确性和可靠性。
此外，在实际测量中还需要考虑到地形、气候等因素的影响，以避免误差的产生。
正确计算人行道高程对于道路设计和建设至关重要，需要选择合适的测量方法，并进行准确的测量和计算。
1.65m人行道板计算方案
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度fsd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G2人行道板铺装上层采用6cm透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
m人行道板计算方案
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度fsd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
人行道设计计算(中文)
一.基本参数:二.踏板运行速度的校核目的: GB16899-2011规定人行道在额定频率和额定电压下，踏板的运行速度与额定速度的偏差为±5%。
参数：电动机转速n=960转/分、减速器减速比i=24.5，其它参数见图一：减速器输出转速：n 1=i n =5.24960=39.1837转/分 踏板运行速度：v T =311260z z n d ⨯⨯⨯⨯π=6560231837.396834.0⨯⨯⨯⨯π=0.496m/s 与额定速度的偏差：5.0)5.0496.0(-×100%=－0.8%<±5% 满足GB16899-2011标准要求。
三.扶手带速度校核目的: GB16899-2011规定扶手带的运行速度相对于踏板的运行速度允差为0~+2%。
扶手带速度：v F =53411660)(z z z z n t d ⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=26656030231837.39)0094.0587.0(⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=0.499m/s(扶手带的厚度t=9.4mm)扶手带速度与踏板运行速度的偏差：T T F v v v -=TF v v -1=2546)(d z z t d ⨯⨯+-1=6834.02630)0094.0587.0(⨯⨯+-1=0.7%<+2%且大于0，满足GB16899-2011标准要求。
四.扶手带强度计算:目的: 自动人行道的扶手带必须具有足够的抗断裂强度，GB16899-2011 规定扶手带的破断载荷至少为25KN.方法：逐点法：即自动人行道扶手带沿运动方向上的任一点张力等于后一点的张力与这两点间区段上的阻力之和。
扶手带系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点,我们计算自动人行道上行时扶手带的最大受力点作为强度验算依据。
计算各点张力：从扶手带闭合回路的驱动轮绕出端即上图中的点0开始，按顺时针方向逐点计算。
S 0=S 带-出=300+q h HS 1=S 0c R1S 2=S 1-q h l 1-2(sin α-c r cos α)S 3=c R2S 2S 4=S 3+(q h +q 人)l 3-4c gS 5=c R3S 4S 6=S 5+(q h +q 人)l 5-6c gS 7=c R4S 6S 8=S 7+q h l 7-8c rS 9=c R5S 8=S 带-入在上列各式中:q h —扶手带的线载荷，q h =25N/m ；c g —直线区段滑动阻力系数，c g =0.3；c r —直线区段滚动阻力系数，c r =0.02；c R1-7—曲线区段阻力系数，c R1-7=e μβ；扶手带在导轨上滑动时μg =0.2扶手带在滚轮上滚动时μr =0.04β—不同曲线路段包角（弧度）；β=θπ/180θ—不同曲线路段包角（度）；q 人—乘客作用于扶手带上的线载荷，q 人=42N/m ；设提升高度H=5.6m 倾角α=12°S0= S带-出=300+25×5.6=440Nc R1=eμrβ1= eμrθ1π/180°=e0.04×48°π/180°=1.03 (θ1=48°)S1=S0c R1=440×1.03=453.2Nl1-2=(H/sinα)-1=(5.6/sin12°)-1=25.93mS2=S1-q h l1-2(sinα-c r cosα)=453.2-25×27.8×(sin12°-0.02cos12°)=332.6Nc R2=eμrβ2= eμrθ2π/180°=e0.04×180°π/180°=1.1 (θ2=180°)S3=c R2S2=1.1×332.6=365.9Nl3-4=H/sinα=6/sin12°=28.8mS4=S3+(q h+q人)l3-4(sinα+c g cosα)=365.9+(25+42)×28.8×(sin12°+0.3cos12°)=1333Nc R3=eμgβ3= eμgθ3π/180°=e0.2×12°π/180°=1.04 (θ3=ª=12°)S5=c R3S4=1.04×1333=1386Nl5-6=1.05mS6=S5+(q h+q人)l5-6c g=1386+(25+42)×1.04×0.3=1407Nc R4=c R2=1.1 (θ 6 =θ3=180°)S7=c R6S6=1.1×1407 =1547.7Nl7-8=0.182mS8=S7+q h l7-8c r=1547.7+25×0.182×0.02=1547.8Nc R5=eμgβ5= eμgθ5π/180°=e0.04×70°π/180°=1.05(θ5=70°)S9=S带-入=c R5S8=1.05×1547.8=1625N根据以上的计算结果可知: 扶手带路中最大受力处为S9点,即S带ma×=S9=1625N；我公司选用上海巨龙橡塑公司提供的SDS型扶手带，其破断载荷Q min≥25KN，所以破断强度满足GB16899-2011标准要求五.踏板链强度计算目的: 自动人行道的踏板链必须具有足够的抗断裂强度方法：逐点法：梯路系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点，计算自动人行道上行时踏板链的最大受力点作为踏板链强度验算依据。
人行道工程量计算
乙型路缘石长总长
m 676.232 37.5+120.1+518.632
工程量计算表
工程名称： 站前路、高铁南广场及内部路网工程 合同号：
施工单位：江苏通达建设集团有限公司
编 号：
序号
工程内容
单 位
数量
算
式
一、道路工程
备注
1
南广场西路人行道
20.1+17.4+20.42*2+111.23+64.23+118.772+6.8 有人行道段乙型路缘石长 m 470.45 +79.3+π*900*3.75/1800*2
乙型路缘石长 (32*12*80)
m 518.632 111.23+64.23+118.772+6.8+79.3*2+59
西：K0+294 111.23 K0+182.772 东：K0+297 64.23 K0+232.772 南：K0+143.772 118.772 K0+025接头段长 6.8米； 北：K0+051.73 79.3 K0+131.02 K0+190.772 29 K0+161.772顺接段30米
人行道平均顶面宽2.13米段 顶面面积
M2
490.86 (86.65+143.8)*2.13
人行道平均顶面宽2.13米段 顶面面积
M2
609.20 (65.85+56.45+22+8)*4
顶面总面积
M2 1321.29 96.03+125.2+490.86+609.2
新桥规(公路I 、II级、人群荷载计算)
正常使用：
双6≤w＜14——2 双14≤w＜21——4
横向折减
正常使用：
3车道——0.78 4车道——0.67
纵向折减
设计纵向折减见规范P25——表6.0.7
其他设计车道数见规范P24——表6.0.6-1 其他设计横向折减见规范P25——表6.0.6-2
下：
高速公路——g 一级公路——1 二级公路——2 三级公路——3 四级公路——4 二级公路重载多——2d 四级公路重载少——4s
2
桥梁荷
: 载等级
公路——II级
1-③注：请判断是否 是计算剪力效应。
具体写法为：
是——y 否——n
n
1-④注：请在以下 橙色框填写桥涵
计算跨径。 单位（米）
车辆荷载
不论荷载等级是公路I级还是公路II级，都等同与 [旧规范]汽—超20级车队中只考虑55吨加重车的 情况，计算方法同旧规范。
桥梁 荷载
1-①注车道荷载和 车辆荷载的 作用不叠加
2-①注：桥梁结构的 局部加载、涵洞、桥台和挡土
墙土压力计算等时采用
车辆荷载
人群荷载
公路桥梁设置人行道情况
专用人行桥梁情况=3.5KN/M2
车道荷载
1-②注：请在下面橘黄色空格
中写入公路等级。具体写法如
150
3-①注：请在以上 橙色框填写桥涵
计算跨径。 单位（米）
y
人群荷载: 2.875 KN/M2
3-②注：请判断是否 是行人密集地区。
具体写法为：
是——y 否——n
1-④注：请在以下 橙色框填写桥涵
计算跨径。 单位（米）
19.6
均布荷载: 7.875 KN/M 集中荷载: 178.8 KN
车道数
【VIP专享】自动人行道设计计算说明书
系数 K=2(按梯级 1000mm,取 K=2)
3.2 理论输送能力
Ct= Vn ×3600×K= 0.5 ×3600×2=9000(人/小时)
0.4
0.4
×3.14×(0.587+0.012)=
4. 电机功率计算：
带踏板链的踏板重量 W=75.82Kg/m； 踏板链的张紧力 T＝300Kg/条； 踏板宽度 B=1.004 米 踏板链前进侧摩擦系数 µ1 =0.02; 踏模式板链返回侧摩擦系数 µ2 =0.01; 乘客负荷效率为 β=0.75; 人行道速度 ν=30m/min; 减速机效率 η=0.95 乘客负荷 p : p 270 B 270 1.004 0.75 203.31(kg / m) 电机的功率 P 与踏板的运行阻力 fp 和扶手带的运行阻力 fH 有关:
扶手带传动链轮速比 if= Z5 = 26 =0.866667 Z4 30
ห้องสมุดไป่ตู้
Vf= Ns 60if
×πD2=
60
1.02Vt=1.02×0.4959=0.5058 m/s
13.865 0.866667
∴Vt ＜Vf＜1.02Vt 扶手带速度合格。
3. 理论输送能力计算
3.1 参数
踏板名义速度 Vn=0.5m/s
1.3 踏板运行速度
Vt=
Ns 60
×πD1=
13.865 60
2. 扶手带线速度计算 2.1 参数
主轴转速 Ns=13.865rpm 扶手传动小链轮齿数 Z4=30 扶手传动大链轮齿数 Z5=26 扶手带包轮直径 D2=0.587m 扶手带厚度 δ=0.012m
2.2 扶手带线速度计算
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自动人行道设计计算说明书 校核 审核
1.65m人行道板计算书
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范1.2.1《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）1.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）1.2.3《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算 （1）人行道板自重G 1G 1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
1.65m人行道板计算书
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1 技术标准1.1.1 桥梁设计安全等级：一级1.1.2 车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5 单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6 人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7 人行道人群荷载：取q人群=5 2kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。
1.1.8 人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300 钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1 人行道立面图1.2 设计规范1.2.1 《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G2人行道板铺装上层采用6cm透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G1+G2=1.84KN/m表2-1 人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》10.0.5条，人行道板的人群荷载按5kPa 或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。
人行道板、栏杆计算书
桥梁栏杆及人行道板计算书1、栏杆计算：栏杆望柱中线间距离，栏杆高。
作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。
3/2×1×1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30×30cm；HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=280MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取1.0；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=30-4=26cm；求X值。
X≥，f cd bx= f sd A s求得As=2。
取用4Φ25 As=4×4.906=cm2。
可以满足承载力要求。
2、人行道板计算：人行道板×79.5cm，厚10cm，采用C25砼，钢筋采用R235普通钢筋；的竖向力计算，作用在一块人行道板上。
经历算，集中荷载较为不利，按集中荷载计算。
人行道铺装层厚5cm，容重按25KN/m3；R235普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=195MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=10-3=7cm 。
求X值。
f cd bx= f sd A s求得A s=1mm2。
取用9Φ10 A s=9×0.785=2，可以满足承载力要求。
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路面修复及人行道拆除计算公式
24cmC30 水泥混凝
土基层
22cmC30 水泥混凝
土基层
18cm5% 水泥稳 定石屑
18cm4% 水泥稳 定石屑
改性乳 化沥青 粘油层
乳化沥 青粘油
层
稀浆 封层
玻纤格 栅
㎡
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60
310
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310
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310 310 310 - 310
屑
18cm4%水 泥稳定石
屑
拉杆植 筋
HRB400钢 筋(重量)
传力杆 植筋
HPB300 钢筋(重
量)
草皮
50cm 厚种 植土
8cm彩色 透水砖
3cm 干 硬性透 水水泥
砂浆
㎡
㎡
㎡
㎡
根
kg
根
kg ㎡ ㎡ ㎡
㎡
2194.5 940.5 940.5 940.5 392 379.3 73 162.4 60 2832
2832 1180 1491.5 220 625.4 100 100 410
410
429 415.0 80 227.3 0 0 683 683
955 924.4 178 506.2 0 0 1227 1227
1074.5 460.5 460.5 460.5 192 185.7 36 79.5 0 0
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人行道转角面积计算方法
人行道转角面积计算方法一、人行道转角的基本概念。
1.1 人行道转角啊，就是咱们平常走路的时候，人行道拐弯的那个地方。
这地方看起来普普通通，可计算它的面积还有不少讲究呢。
它可不是简单的长方形或者正方形，形状有点特别。
1.2 咱们得把它看成是由几个基本图形组合起来的。
就像搭积木似的，可能是三角形和长方形组合，也可能是扇形和矩形组合，这得看具体的设计。
二、不同形状组合下的面积计算。
2.1 如果是三角形和长方形组合的情况。
长方形的面积计算大家都知道，长乘以宽嘛。
就像家里算客厅的面积一样，简单得很。
那三角形呢，这就有点像切蛋糕，底乘以高再除以2。
然后把这两个图形的面积加起来，就是这个转角的面积了。
比如说，长方形长是5米，宽是3米，三角形底是2米，高是3米。
长方形面积就是5×3 = 15平方米，三角形面积就是2×3÷2 = 3平方米，总共就是15 + 3 = 18平方米。
2.2 要是扇形和矩形组合呢。
矩形面积还是老办法长乘宽。
扇形的面积计算就有点像算一块披萨的大小。
它的公式是圆心角除以360度，再乘以π乘以半径的平方。
假设矩形长4米宽2米，扇形半径是2米，圆心角是90度。
矩形面积就是4×2 = 8平方米，扇形面积就是90÷360×3.14×2×2 = 3.14平方米，加起来就是8 + 3.14 = 11.14平方米。
2.3 有时候啊，这个转角的形状可能更复杂，不是这么规规矩矩的组合。
这时候咱们就得把它拆分成更多的小图形，就像庖丁解牛一样，一块一块地计算面积，然后再汇总起来。
可不能眉毛胡子一把抓，得细致地去分析。
三、实际计算中的注意事项。
3.1 在实际测量的时候啊，可不能马马虎虎。
测量工具得用好了，尺子要拉得直，角度要量得准。
要是量错了一点，那算出来的面积可就差之毫厘谬以千里了。
这就好比做菜，盐放多放少一点，味道就完全不一样了。
3.2 还有啊，要考虑到一些特殊情况。