抗风压计算

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外墙保温抗风压计算手册

精心整理外墙外保温工程附件抗风压计算书一、拉伸粘结强度验算根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）等规范，外保温粘贴面单位面积的系统组合荷载的理论数据仅为3.0KN/㎡。

耐水状态下EPS 板与专用粘结砂浆之间28天拉伸粘结强度为0.1Mpa=100KN/㎡。

面层重量及可变荷载引起的剪切力为3.0KN/㎡。

项目所在地100m 高处最大负风压值为2.74KNK=50.4/少于（一）（二）、1、20m1）βgz μs μz Wo D.4 Wk Wk=β2）、水平风荷载设计值rw ：风荷载分项系数，取rw=1.4，由于保温系统属于是建筑外维护结构，因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为1.4.W ：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw2、20m 处保温锚栓强度校核由上述风压设计值以及保温板分格尺寸（1200x600mm ）可以计算出单块保温板所受的风荷载的大小：普通锚栓强度校核基材为实心混凝土砌块时，单块保温板所需要保温锚栓数量：基材为实心混凝土砌块时，单块保温板所需要保温锚栓数量：根据单块保温板边缘锚固情况，实际使用个数为5个/㎡，满足要求。

注：1.25为锚栓受荷不均匀系数。

（三）、50m处保温系统锚栓力学计算1、50m高度处风荷载力学计算由于保温板质量较轻，因此不用考虑地震产生的水平荷载。

计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力。

1）、水平风荷载标准值βgzμsμzWo D.4 WkWk=β2）rwWW=rw2、50m小：注：（四）、1、100m1）βgzμs：风荷载体型系数，取μs=2.0，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.3.3μz：风压高度变化系数，取μz=1.70，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1Wo：作用在幕墙上的风荷载标准值0.5KN/㎡，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值Wk=βgz*μs*μ2）、水平风荷载设计值rw：风荷载分项系数，取rw=1.4，由于保温系统属于是建筑外维护结构，因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为1.4.W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw2、50m处保温锚栓强度校核由上述风压设计值以及保温板分格尺寸（1200mmx600mm）可以计算出单块保温板所受的风荷载的大小：基材为混凝土时，单块保温板所需要保温锚栓数量：基材为实心混凝土砌块时，单块保温板所需要保温锚栓数量：基材为实心混凝土砌块时，单块保温板所需要保温锚栓数量：根据单块保温板边缘锚固情况，实际使用个数不少于7个/㎡，满足要求。

建筑玻璃抗风压计算的比较

建筑玻璃抗风压计算的比较摘要：在中华人民共和国行业标准《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009和中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003中，对玻璃抗风压计算的方法均为“考虑几何非线性的有限元法”，但它们的计算结果却不尽相同，文本通过对折减系数来比较计算结果的不同。

关键词：建筑玻璃；玻璃幕墙；抗风压计算；折减系数中华人民共和国行业标准《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009（以下简称“规程”）已于2009年12月1日起实施，中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003（以下简称“规范”）早在2004年1月1日即已实施。

“规程”和“规范”中均有各自的玻璃抗风压计算公式。

1问题的提出尽管“规程”中除中空玻璃以外的建筑玻璃和“规范”中对玻璃承载力极限状态设计均为“考虑几何非线性的有限元法”，但实际工作中却发现它们的计算结果并不相同。

以长宽比为1，厚度为6mm的四边支承矩形单片钢化玻璃在承受4.2kPa的风荷载设计值(风荷载标准值为3kPa)为例，按“规程”规定的方法进行承载力极限状态计算，其结果见下表1：表1按照“规程”计算玻璃承载力极限状态计算表仍以上述玻璃和风荷载为例，按“规范”规定的方法进行最大应力计算，其中玻璃的短边长度取为2027mm。

其结果详见下表2：表2按照“规范”计算玻璃承载力极限状态计算表通过对上述结果可以看出，6mm厚边长为2027mm的四边支承正方形单片钢化玻璃在承受4.2kPa的风荷载设计值时，按“规程”规定的公式计算其最大应力设计值已经达到玻璃强度设计值84MPa；按“规范”规定的公式计算其最大应力设计值只有63.6MPa，结果相差24.3%。

以上讨论的是玻璃在承载力极限状态的情况，那么玻璃在正常使用极限状态的情况又如何呢？仍以上面提到的玻璃及风载来加以讨论，详见下表3、表4：表3按照“规程”计算玻璃正常使用极限状态计算表6mm厚边长为2082mm的四边支承正方形单片钢化玻璃在承受3.0kPa的风荷载标准值时，按“规程”规定的公式计算的玻璃最大挠度为34.7mm；按“规范”规定的公式计算的玻璃最大挠度为84.8mm，两者相差竟高达144%。

阳台栏杆的抗风压荷载计算

阳台栏杆的抗风压荷载计算（原创实用版）目录1.阳台栏杆抗风压荷载计算的背景和重要性2.阳台栏杆抗风压荷载计算的方法和步骤3.阳台栏杆抗风压荷载计算的注意事项4.结论和建议正文一、阳台栏杆抗风压荷载计算的背景和重要性阳台栏杆是住宅、公寓等建筑物中常见的安全防护设施，它的主要功能是防止人员或物品从阳台上坠落。

在设计阳台栏杆时，需要考虑到风压对栏杆的影响，因为风压可能会导致栏杆产生变形或破坏，从而影响到安全。

因此，阳台栏杆的抗风压荷载计算是非常重要的。

二、阳台栏杆抗风压荷载计算的方法和步骤阳台栏杆抗风压荷载计算主要包括以下三个步骤：1.确定阳台栏杆的受力分析模型在计算阳台栏杆的抗风压荷载之前，需要先确定阳台栏杆的受力分析模型。

一般而言，阳台栏杆可以看作是一个悬臂梁，因此可以采用悬臂梁的受力分析模型来计算。

2.计算阳台栏杆的均布荷载阳台栏杆的均布荷载是指阳台栏杆上每单位长度上的荷载。

一般来说，阳台栏杆的均布荷载可以通过以下公式进行计算：Q = γ * L其中，Q 表示均布荷载，γ表示阳台栏杆的材料密度，L 表示阳台栏杆的长度。

3.计算阳台栏杆的集中荷载阳台栏杆的集中荷载是指阳台栏杆上某一点上的荷载。

一般来说，阳台栏杆的集中荷载可以通过以下公式进行计算：F = Q * L / 2其中，F 表示集中荷载，Q 表示均布荷载，L 表示阳台栏杆的长度。

三、阳台栏杆抗风压荷载计算的注意事项在计算阳台栏杆的抗风压荷载时，需要注意以下几点：1.阳台栏杆的材料选择阳台栏杆的材料选择对其抗风压荷载能力有着重要的影响。

一般来说，钢材比铝合金更具有抗风压能力。

2.阳台栏杆的设计和施工阳台栏杆的设计和施工对其抗风压荷载能力也有重要的影响。

因此，在设计和施工过程中，需要严格按照设计规范进行，以保证阳台栏杆的抗风压能力。

四、结论和建议阳台栏杆的抗风压荷载计算是一个重要的环节，需要充分考虑到阳台栏杆的受力分析模型、均布荷载和集中荷载等因素。

建筑外窗抗风压性能分级的取值

建筑外窗抗风压性能分级的取值一．基本概述：按照现行国家标准《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）的有关要求，工程设计者应对各类工业与民用建筑的外窗提供其抗风压性能（含相应的检测、鉴定）等级规定，这是满足建筑物环保和节能，同时又是确保使用可靠、安全的必备要求。

为了使设计者选用的方便，现归纳、整理成以下资料供选用参考。

二．建筑物外墙面及窗的抗风压计算：1 按规范GB50009-2001（2006年版）中7.1.1条规定：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，用于围护结构时，应按下述公式计算：W==βgzμslμz w o( 1)式中：βgz ---对应计算高度Z的阵风系数，与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）和距地高度有关，工业建筑物多位于郊区（B类），民用建筑多在市区（C类）重要建筑则在市中心区（D类），查表可得到；μsl----建筑物局部风压体型系数，按GB50009的7.3.3条规定：墙面正压区取（0.8+0.2）；墙面负压区取（-1.0-0.2）；墙的边角区取（-1.8-0.2）；屋面、檐口负压区取（-2.2）；μz----风压高度系数，与建筑物所处的区位及距地高度有关，查表可得到；w o----基本风压值，按规范GB50009附录D中，对应n=50栏查表可得到。

2.为了便于使用对上述公式作如下归并与简化：首先，为解决工程中最常遇到的墙面窗，将μsl分别以 1.0、1.2带入式（1）可得：W==1.0βgzμz w o（2）W==1.2βgzμz w o（3）在工程设计中，由于风荷载的多向性，难以分出正压、负压区；而在施工安装中，同一式样、规格的外窗分类过细实无必要，因此实用中，以式（3）为墙面窗风压计算的通用公式。

同理，屋面、檐口负压区窗风压计算公式归并为W==2.2βgzμz w o（4）其次，阵风系数βgz 、高度系数μz两个系数，都与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）以及距地高度有关，拟利用规范GB50009已有相关表格并使其合并，同时将式（3）中的常数1.2也融入，可得到：Ω= 1.2βgzμz（5）也即建筑外墙面窗的风压值计算公式可简化为：W==Ωw o（6）式中Ω----风压计算综合系数，与建筑物所处的区位和距地高度有关，通过附表1 查得最后，一旦取得项目建设所在地的基本风压值，即可利用附表1查到风压计算综合系数Ω，以两者相乘之积，即可得该建筑物外墙面窗的风压标准值。

设计抗风压值与台风级别对应表

台风等级与风压窗户有内外之分，假如是外窗，要计算抗风压性能4 级能抗多大风力，还需要其他参数，只能给公式你自己计算：计算方法：1. 计算围护结构风荷载标准值：Wk = βgz μsl μzw o （建筑结构荷载规范7.1.1-2 ）式中：Wk 为风荷载标准值（KN/㎡）Βgz为高度z 处的阵风系数（建筑结构荷载规范表7.5.1 ）μsl 为局部风压体型系数（建筑结构荷载规范41 页取1.8 最大值）μz 为风压高度变化系数（建筑结构荷载规范表7.2.1 ）wo 基本风压值（建筑结构荷载规范附表D4 中50 年一遇）2. 作用在建筑玻璃上的风荷载设计值：W = yw Wk （建筑玻璃应用技术规程5.1.1 ）式中：W 为风荷载设计值（Kpa）（根据其计算结果查抗风压性能分级表，确定抗风压等级）yw 为风荷载分项系数取1.4Wk 为风荷载标准值（根据1 式计算的值）2、台风等级与风压关系？台风等级与风压差的大小有关。

3、台风等级与风压值如何对应?台风，中心风速32.7-41.4 米/秒，12-13 级风力强台风，中心风速41.5-50.9 米/秒，14-15 级风力超强台风，中心风速=〉51 米/秒，16 级以上14 级台风属于强台风，风速为41.5 ~ 46.1 米/秒强台风的破坏力主要由强风、暴雨和风暴潮三个因素引起。

强风台风是一个巨大的能量库，其风速都在17 米/秒以上，甚至在60 米/秒以上。

据测，当风力达到14 级时，垂直于风向平面上每平方米风压可达1700-2000 公斤（也就是说，如果你在车里，车的受风面积在一平方米以上、重量在1.7 吨以下的话，车子会被强风吹跑）。

暴雨台风是非常强的降雨系统。

一次台风登陆，降雨中心一天之中可降下100-300 毫米的大暴雨，甚至可达500-800 毫米。

台风暴雨造成的洪涝灾害，是最具危险性的灾害。

台风暴雨强度大，洪水出现频率高，波及范围广，来势凶猛，破坏性极大。

塑料门窗抗风压强度计算(参考)

塑料门窗抗风压强度计算(参考)根据《名牌门窗评选条件和管理办法》的要求，申报门窗的抗风压强度计算书按1170mm ×1470mm 的对平开窗（使用多点传动锁闭器）进行计算。

一、窗型设计图（参见图一）及荷载分布图（参见图二）二、外窗主要受力构件计算参数表1 外窗主要受力构件材料参数表三、杆件挠度计算从图二可知该窗形的荷载为梯形均布荷载，根据GB/T28887-2012《建筑用塑料窗》附录B 《建筑外窗抗风强度、挠度计算方法》的公式，当外窗承受正风压荷载作用时，主要受力杆件挠度计算公式如下，计算时考虑两个窗扇边梃及中梃同时受力。

f max= Wk ·A ·L 3/[λx ·(E ·I)总]<[]f …………………………………………公式1式中：f max —构件在风荷载作用下产生的最大挠度，且f max ≦20mm 。

（单位：mm ）图一窗型设计图平开窗扇荷载图图二W—为窗户的主要受力杆件所承受的受荷面积上的风荷载值。

（单位：Pa）A—受力构件所承受的受荷面积，即图二阴影部分的受荷面积A1+A2；（单位：mm2）L—跨距,L=1470mmλx—系数，x=（585×1/2）/1470=0.199，则λx约取65.7；E—受力构件材料的弹性模量，见表1；I—计算截面的惯性矩；[]f—构件允许挠度。

1）当镶嵌单层玻璃、夹层玻璃时，[f ]按构件跨距的1/100计算；2) 当镶嵌中空玻璃时，[f ]按构件跨距的1/150计算。

(E·I)总是受力构件部位的矢量刚度，为型材的刚度与对应的衬钢的刚度的代数和。

(E·I)总=(E·I)PVC+(E·I)衬钢……………………………………公式2(E·I)总=EPVC×(I窗扇+I窗梃+I窗扇)+ E型钢×(I扇钢+I梃钢+I扇钢) 当采用3点以上传动锁闭器时，可以只计算正压作用下的组合中梃最大挠度，当采用单点或两点锁闭器时，应单独计算负压作用时中梃（不含窗扇边框）承受单点或两点集中荷载时的最大挠度。

建筑外窗抗风压性能分级的取值

建筑外窗抗风压性能分级旳取值一．基本概述：按照现行国标《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测措施》GB/T 7106-、《建筑构造荷载规范》GB50009-（）旳有关规定，工程设计者应对各类工业与民用建筑旳外窗提供其抗风压性能（含对应旳检测、鉴定）等级规定，这是满足建筑物环境保护和节能，同步又是保证使用可靠、安全旳必备规定。

为了使设计者选用旳以便，现归纳、整顿成如下资料供选用参照。

二．建筑物外墙面及窗旳抗风压计算：1 按规范GB50009-（）中7.1.1条规定：垂直于建筑物表面上旳风荷载原则值，用于围护构造时，应按下述公式计算：W==βgzμslμz w o( 1)式中：βgz ---对应计算高度Z旳阵风系数，与建筑物所处旳区位（即地面粗糙度类别）和距地高度有关，工业建筑物多位于郊区（B类），民用建筑多在市区（C类）重要建筑则在市中心区（D类），查表可得到；μsl----建筑物局部风压体型系数，按GB50009旳7.3.3条规定：墙面正压区取（0.8+0.2）；墙面负压区取（-1.0-0.2）；墙旳边角区取（-1.8-0.2）；屋面、檐口负压区取（-2.2）；μz----风压高度系数，与建筑物所处旳区位及距地高度有关，查表可得到；w o----基本风压值，按规范GB50009附录D中，对应n=50栏查表可得到。

2.为了便于使用对上述公式作如下归并与简化：首先，为处理工程中最常碰到旳墙面窗，将μsl分别以1.0、1.2带入式（1）可得：W==1.0βgzμz w o（2）W==1.2βgzμz w o（3）在工程设计中，由于风荷载旳多向性，难以分出正压、负压区；而在施工安装中，同一式样、规格旳外窗分类过细实无必要，因此实用中，以式（3）为墙面窗风压计算旳通用公式。

同理，屋面、檐口负压区窗风压计算公式归并为W==2.2βgzμz w o（4）另一方面，阵风系数βgz 、高度系数μz两个系数，都与建筑物所处旳区位（即地面粗糙度类别）以及距地高度有关，拟运用规范GB50009已经有有关表格并使其合并，同步将式（3）中旳常数1.2也融入，可得到：Ω= 1.2βgzμz（5）也即建筑外墙面窗旳风压值计算公式可简化为：W==Ωw o（6）式中Ω----风压计算综合系数，与建筑物所处旳区位和距地高度有关，通过附表1 查得最终，一旦获得项目建设所在地旳基本风压值，即可运用附表1查到风压计算综合系数Ω，以两者相乘之积，即可得该建筑物外墙面窗旳风压原则值。

阳台栏杆的抗风压荷载计算

阳台栏杆的抗风压荷载计算
阳台栏杆的抗风压荷载计算需要考虑以下几个因素：
1. 风压系数：根据我国现行的《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，风压系数根据地理位置、地貌类型、地面粗糙度类别进行取值。

2. 栏杆高度：栏杆高度直接影响到抗风压荷载的能力。

一般来说，栏杆高度越高，所需抗风压荷载越大。

3. 栏杆材质：栏杆材质的弹性模量、屈服强度和抗拉强度等因素也会影响到抗风压荷载的能力。

4. 连接方式：栏杆与建筑主体的连接方式对于抗风压荷载也有影响。

一般来说，焊接连接比螺栓连接更具稳定性。

5. 设计安全系数：为了保证结构安全，计算抗风压荷载时需要考虑设计安全系数。

计算公式如下：
抗风压荷载 = 风压系数×栏杆高度×栏杆截面面积×设计安全系数
需要注意的是，这个公式只是一个简化版的计算方法，实际工程中还需要考虑其他许多因素，如栏杆的力学性能、安装方式、使用环境等。

具体计算时，应参照相关设计规范和实际情况进行。

此外，在实际工程中，设计人员通常会进行详细的受力分析，使用专业的结构设计软件进行计算。

这可以更准确地确定栏杆所需的抗风压荷载。

抗风压计算

十八、抗风压计算
1、抗风压计算
除系统自重外，高层建筑还受风压的影响，对系统安全较大的风压因素负风压—拉伸粘接强度（水平力）
因为岩棉板外墙保温属于维护结构，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，垂直于建筑物表面的风荷载标准值，应按下述公式计算：WK=BgZ*us*uz*W0
式中：WK为风荷载标准值；BgZ为高度Z处的阵风系数；us为风荷载体形系数；
Uz为风压高度变动系数；W0为建筑物当地的基本风压。

①由于建筑物为高层，地面粗糙度为D类，整体可按97.7m计算风压。

②根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，离地面97.7m处阵风系数
BgZ按规定取值为1.89，风压高度变化系数取值为1.02，风荷载系数us
按，取值-1.0；对墙角边，取-1.8，由于是岩棉板，取值为 1.8。

基本风
压W0为0.6KN/㎡。

所以，该工程岩棉板保温系统的负风压值为：
WK=BgZ*us*uz*W0
=1.89*1.8*1.02*0.6
=2.0820 KN/㎡
经测试岩棉板保温自身内聚强度为：10.7Kpa（查看板的检测报告自身强度值、是否相符合）
按每平米8个计算，0.8*8=6.4 Kpa
即：岩棉板自身安全强度为17.1 Kpa
所以，岩棉板系统自身安全强度对风压的安全系数为：17.1/2.0820=8.2倍
因此，以上数据表明，岩棉板外墙外保温体系是安全可靠的。

由于岩棉板体系除了粘结砂浆、锚固件之外，岩棉板表面又通过铺设耐碱网格布，通过锚固件与建筑基层主体连接，并且每层主体处安装嵌固带，因此系统会更加安全可靠。

1。

抗风压计算

一、计算依据二、风荷载计算1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。

平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。

2、风荷载标准值的计算风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式7.1.1-1)ωk—风荷载设计标准值βZ—高度Z处的阵风系数， (资料③P44表7.5.1)μS—风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③P27表7.3.1)ωO—基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图)μz—风压高度变化系数, （资料③P25表7.2.1）风荷载标准值计算：ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa三、主要受力构件的设计及校核1、受力构件的截面参数根据（ BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D4 – d4 ) (资料④P112表1-63)Ix1=Ix+a2 F W=I/h (资料④P106表1-62)则平开窗的受力构件的惯性矩I为118684m4,抗弯模量为5395 m3；推拉窗的受力构件的惯性矩I为119638.67m4，抗弯模量为7477.42m3。

2、受力构件的设计根据挠度计算公式：μmax = 5qL^4 /（384EI） (资料②P494表5-31)其中线荷载计算值：q = awk /2 (资料②P494)装单层玻璃时，型材许允挠度：μmax< L /120，且绝对挠不大于15mm（资料③）则有：5awk L^4 /（2x384EI）<L/120当L/120≥15时，则有：5awk L4 /（2x384EI）<15E-铝合金型材的弹性模量，取E=0.7×105(1)平开窗受力杆件的长度为2400mm其两边最大的受力宽度为1375mm时满足要求的型材截面惯性矩：I>5×120awk L^3 /（2×384E）=263513.25mm^4> 118684mm^4则构件的截面惯性矩不能满足挠度要求,故需在铝合金型材内加经防腐处理的冷轧槽钢。

门窗抗风压计算书.(DOC)

门窗（MLC1524门扇）设计计算书设计：校对：审核：批准：洛阳豪美幕墙装饰工程有限公司二〇一六年五月十七日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 门窗及相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 玻璃规范： (2)1.5 钢材规范： (2)1.6 胶类及密封材料规范： (2)1.7 门窗及五金件规范： (2)1.8 相关物理性能等级测试方法： (3)1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.10 土建图纸： (4)2 基本参数 (4)2.1 门窗所在地区 (4)2.2 地面粗糙度分类等级 (4)2.3 抗震设防 (4)3 门窗承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (6)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6)3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 (6)3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值 (6)3.6 作用效应组合 (6)4 门窗竖中梃计算 (7)4.1 竖中梃受荷单元分析 (7)4.2 选用竖中梃型材的截面特性 (9)4.3 竖中梃的抗弯强度计算 (9)4.4 竖中梃的挠度计算 (9)4.5 竖中梃的抗剪计算 (10)5 玻璃板块的选用与校核 (10)5.1 玻璃板块荷载计算： (11)5.2 玻璃的强度计算： (12)5.3 玻璃最大挠度校核： (12)门窗设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 门窗及相关设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑幕墙》GB/T21086-2007《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-2010《铝合金门窗》GB/T8478-2008《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》JGT/140-2005《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-2008《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-20121.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《钢结构焊接规范》GB50661-2011《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2014《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计通则》GB50352-20051.3 铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-20031.4 玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012 1.5 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-2012《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012《碳钢焊条》GB/T5117-2012《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.6 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-2014《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20031.7 门窗及五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2014《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6-2014《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-2004《铝合金门窗》GB/T8478-2008《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《地弹簧》QB/T2697-2005《铝合金门插锁》QB/T3885-1999《平开铝合金窗把手》QB/T3886-1999《铝合金撑挡》QB/T3887-1999《铝合金窗不锈钢滑撑》QB/T3888-1999《铝合金门窗拉手》QB/T3889-1999《铝合金窗锁》QB/T3890-1999《铝合金门锁》QB/T3891-1999《推拉铝合金门用滑轮》QB/T3892-1999《闭合器》QB/T3893-1999《外装门锁》QB/T2473-2009《弹子插芯门锁》GB/T2474-2000《叶片门锁》QB/T2475-2009《球型门锁》QB/T2476-2009《铜及铜合金铸件》GB/T13819-2013《锌合金压铸件》GB/T13821-2009《铝合金压铸件》GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》GB/T6414-1999《建筑门窗五金件插销》JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》JG168-2004《钢塑共挤门窗》JG207-2007《电动采光排烟窗》JG189-20061.8 相关物理性能等级测试方法：《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版) 《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-2008《建筑外窗采光性能分级及检测方法》GB/T11976-2015《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》GB/T8485-2008《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-20101.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10 土建图纸：2 基本参数2.1 门窗所在地区洛阳地区；2.2 地面粗糙度分类等级门窗属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。

门窗-抗风压计算报告

抗风压计算书一、风荷载计算1)工程所在省市：上海市2)工程所在城市：上海市3)门窗安装最大高度z(m)：81 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS*μZ*w0(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.1.1-2)1.1 基本风压W0=400N/m^2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2)1.2 阵风系数计算:1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度；2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度；3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度；4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度；本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。

βgz=0.85*(1+(0.734*(50/10)^(-0.22))*2)=1.72573(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.5.1规定)1.3 风压高度变化系数μz:1)A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度；2)B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度；3)C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；4)D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度；本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。

μZ=0.616*(50/10)^0.44=1.25063(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.2.1规定)1.4 风荷载体型系数:μs=1(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 表7.3.1规定)1.5 风荷载标准值计算:Wk(N/m^2)=βgz*μS*μZ*w0=1.72573*1.25063*1*400=863.32 风荷载设计值计算：W(N/m2)=1.4*Wk=1.4*863.3=1208.62二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核:1 校验依据：1.1 挠度校验依据：1)单层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/1302)双层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/1803)单层玻璃，刚性镶嵌：fmax/L<=1/160其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm)L:为受力杆件长度(mm)根据《建筑外窗抗风性能分级及其检测方法》及其附录GB7106-86 1.2 弯曲应力校验依据：σmax=M/W<=[σ][σ]:材料的抗弯曲应力(N/mm^2)σmax:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm^2)M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm)W:净截面抵抗矩(mm^3)1.3 剪切应力校验依据：τmax=(Q*S)/(I*δ)<=[τ][τ]:材料的抗剪允许应力(N/mm^2)τmax:计算截面上的最大剪切应力(N/mm^2)Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N)S:材料面积矩(mm^3)I:材料惯性矩(mm^4)δ:腹板的厚度(mm)2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：2.1 中梃的挠度、弯曲应力、剪切应力计算:2.1.1 中梃的刚度计算1.ZW50-03C的弯曲刚度计算D(N.mm^2)=E*I=70000*.7=ZW50-03C的剪切刚度计算D(N.mm^2)=G*F=26000*565.09=2.中梃的组合受力杆件的总弯曲刚度计算D(N.mm^2)==中梃的组合受力杆件的总剪切刚度计算D(N.mm^2)==2.1.2 中梃的受荷面积计算1.左上的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.252.左中的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.253.左下的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(950*950/2)/2=4.右上的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.255.右中的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.256.右下的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(950*950/2)/2=7.中梃的总受荷面积计算A(mm^2)=.25+.25++.25+.25+=2.1.3 中梃所受均布荷载计算Q(N)=Wk*A=863.3*/=1050.5282.1.4 中梃在均布荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.4.1 在均布荷载作用下的挠度计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的挠度计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528*(/)=1050.528本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Fmax(mm)=Q*L^3/(76.8*D)=1050.528*2700^3/(76.8*)=5.182.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的弯矩计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528(/)=1050.528所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*1050.528=1470.7392本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Mmax(N.mm)=Q*L/8=1470.7392*2700/8=.482.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的剪力计算按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528*(/)=1050.528所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*1050.528=1470.7392本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Qmax(N)=±Q/2=1470.7392/2=735.372.1.5 中梃在集中荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.5.1左上产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算第3 页共15 页1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.54.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.295.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.452.1.5.2左中产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.5该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.29该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1750*950/2700=86036.475.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)第5 页共15 页=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.45该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1750/2700=90.562.1.5.3左下产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 950)*950/4=2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.672通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.6723.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=100.672*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=140.9408*1750*950/2700=86782.995.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=140.9408*1750/2700=91.352.1.5.4右上产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.54.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q第7 页共15 页=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.295.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.452.1.5.5右中产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.5该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.29该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1750*950/2700=86036.475.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.45该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1750/2700=90.562.1.5.6右下产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 950)*950/4=2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.6723.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载第9 页共15 页分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=100.672*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=140.9408*1750*950/2700=86782.995.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=140.9408*1750/2700=91.352.1.6 中梃在均布荷载和集中荷载共同作用下的总挠度校核2.1.6.1 ZW50-03C总挠度校核2.1.6.1.1 ZW50-03C总变形计算F总=F均布+ΣF集中=5.18+0.5+0.5=6.182.1.6.1.2 ZW50-03C挠跨比计算挠跨比=F总/L=6.18/2700=0.00230.0023<=1/180ZW50-03C的挠度符合要求。

建筑外门窗抗风压性能分级

建筑外窗抗风压性能分级计算及取值•设计依据：1.《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-20082.《建筑结构荷载规范》 GB50009-20123.《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-20154．《建筑结构可靠性设计统一标准》 GB50068-2018二、建筑物外窗的抗风压计算：1.风荷载标准值：根据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中8.1.1条规定：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下列规定确定：2 计算围护结构时，应按下式计算：WK= BgZUSlUZW0式中: WK------------风荷载标准值（KN/m2）；BgZ------------高度Z处的阵风系数；USl------------风荷载局部体型系数；UZ------------风压高度变化系数；W0-----------基本风压（KN/m2）。

1）基本风压：《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中8.1.2 基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压，但不得小于0.3 KN/m2。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中8.1.3全国各城市的基本风压值应按本规范附录E中E.5重现期R为50年的值采用。

全国各城市的风压摘录2）风压高度变化系数：《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中，8.2.1对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应更加地面粗糙类别按表8.2.1确定。

风压高度变化系数UZ《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中，8.3.3 计算围护构件及其连接的风荷载是，可按下列规定采用局部体型系数USl--在工程设计中风荷载体型系数USl--考虑取值为1.6（内外表面风压值之和：-1.4-0.2），当具体工程的风荷载体型系数与此值不符时，另行计算。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中8.3.5 计算围护构件分荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：1 封闭式建筑物，按其外表面抗风压的正负情况取-0.2或0.2。

《国家标准》门窗抗风压及热工计算书(最新国家标准)

（工程名）门窗计算书（样例）计算：.校对：.审核：.公司名称2010年9月29日本计算书由《晨光门窗计算书》软件协助计算目录引用规范、标准及相关资料 (1)一、门窗设计、检测规范 (1)二、建筑设计标准、规范 (1)三、材料标准、规范 (2)四、相关书籍、资料 (3)五、建筑技术文件 (3)计算所需重要规范引述： (4)一、地区粗糙度分类等级 (4)二、风荷载标准值计算 (4)三、地震荷载标准值的计算 (5)四、永久荷载的计算 (5)五、作用效应组合 (5)第一种窗型 CG-01的计算 (7)一、基本计算 (7)1，局部风荷载标准值的计算 (7)2，地震作用标准值的计算 (8)二、窗格3玻璃的计算 (8)1，承载力极限状态的校核 (8)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (8)（2）作用效应的组合 (9)（3）最大许用跨度 (9)（4）比较结果 (9)2，正常使用极限状态的校核 (9)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (9)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (9)（3）比较结果 (9)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (9)（1）比较结果 (10)三、窗格2玻璃的计算 (10)1，风荷载标准值的分配 (10)2，承载力极限状态的校核 (10)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (10)（2）作用效应的组合 (11)（3）外片、内片玻璃最大许用跨度 (11)（4）比较结果 (11)3，正常使用极限状态的校核 (11)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (11)（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为： (12)（3）比较结果 (12)4，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核 (12)四、窗格7玻璃的计算 (12)1，承载力极限状态的校核 (13)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (13)（2）作用效应的组合 (13)（3）最大许用跨度 (13)（4）比较结果 (13)2，正常使用极限状态的校核 (13)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (13)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (13)（3）比较结果 (13)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (14)（1）比较结果 (14)五、窗格6玻璃的计算 (14)1，承载力极限状态的校核 (14)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (14)（2）作用效应的组合 (14)（3）最大许用跨度 (15)（4）比较结果 (15)2，正常使用极限状态的校核 (15)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (15)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (15)（3）比较结果 (15)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (15)（1）比较结果 (15)六、杆件3的计算 (16)1，局部荷载的计算 (17)2，材料的选取 (18)3，受力分析计算 (19)4，抗剪强度的校核 (20)5，抗弯强度的校核 (20)6，挠度的校核 (20)七、杆件6的计算 (21)1，局部荷载的计算 (21)2，材料的选取 (23)3，受力分析计算 (24)4，抗剪强度的校核 (25)5，抗弯强度的校核 (25)6，挠度的校核 (26)八、杆件9的计算 (26)1，局部荷载的计算 (26)2，材料的选取 (28)（1）材料选取 (28)（2）材料性能 (29)（3）截面特性 (29)3，受力分析计算 (30)4，抗弯强度的校核 (31)5，挠度的校核 (32)第二种窗型 CG-02的计算 (33)一、基本计算 (33)1，局部风荷载标准值的计算 (33)2，地震作用标准值的计算 (34)二、窗格1玻璃的计算 (34)1，风荷载标准值的分配 (35)2，承载力极限状态的校核 (35)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (35)（2）作用效应的组合 (35)（3）外片、内片玻璃最大许用跨度 (36)（4）比较结果 (36)3，正常使用极限状态的校核 (36)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (36)（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为： (36)（3）比较结果 (36)4，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核 (37)三、杆件1的计算 (37)1，局部荷载的计算 (38)2，材料的选取 (39)3，受力分析计算 (40)4，抗剪强度的校核 (40)5，抗弯强度的校核 (41)6，挠度的校核 (41)引用规范、标准及相关资料一、门窗设计、检测规范二、建筑设计标准、规范三、材料标准、规范四、相关书籍、资料1、《建筑结构静力手册》（第二版）2、《建筑幕墙与采光顶设计施工手册》张芹主编3、《新编建筑幕墙技术手册》张芹主编4、《建筑幕墙工程手册》赵西安编著5、《材料力学》赵志岗等编著6、其他相关书籍五、建筑技术文件建筑图纸设计变更单工程联络单其余甲方及设计院下发的相关技术文件。

建筑外窗抗风压强度计算方法

39附录A 建筑外窗抗风压强度计算方法A.1概述建筑外窗抗风强度计算方法适用于各种材质的平开式的平开式及推拉式建筑外窗的抗风强度的计算和验算。

也可用于四面支撑的其他开启形式的建筑外门和外窗的抗风强度的计算。

A.2荷载分布与计算A.2.1荷载分布建筑外窗在风荷载作用下，承受与外窗平面垂直的横向水平力。

外窗各框料间构成的受荷单元可视为四边铰接的简支板。

在每个受荷单元的四角各作45°斜线，使其与平行于长边的中线相交。

这些线把受荷单元分成四块，每块面积所承受的风荷载传给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。

见图 A.1～图 A.7。

图A.1荷载分布原理图40说明：Q —受力杆件上的总荷载，单位为牛顿(N)；Q 1、Q 2…Q n 一受荷单元直接传递给相邻杆件的荷载，单位为牛顿(N)；L —受力杆件长度，单位为毫米(mm)。

图A.2简支梁承受均布荷载示意图图A.3简支梁承受均布荷载示意图41说明：P —受力杆件承受的由其他受力杆件传递的集中荷载总荷载，单位为牛顿(N)。

图A.4简支梁承受均布荷载和集中示意图说明：L 1—集中荷载受力点到杆件较远一端的长度，单位为毫米(mm)；L 2—集中荷载受力点到杆件较近一端的长度，单位为毫米(mm)；P 1、P 2…P n —由其他受力杆件传递的集中荷载，单位为牛顿(N)；X —为梯形荷载的顶宽，单位为毫米(mm)。

图A.5简支梁承受均布荷载和集中示意图42A2.1.1当L 2/L 1<l/2且X<L/3时，则总荷载Q 按式A.1计算，集中荷载P 按式A.2计算，荷载示意图见图A.6。

Q=Q 1+Q 2+Q 3+Q 4…………………………(A.1)P =P 1+P 2………………………(A.2)图A.6杆件承受均布荷载和集中荷载示意图A2.1.2当L 2/L 1≥1/2或L 2/L 1≤1/2，且X ≥L/3时，则总荷载Q 按式(A.1)计算，集中荷载P 按式A.2计算，荷载示意图见图A.7。

外墙保温抗风压计算手册

外墙外保温工程附件抗风压计算书一、拉伸粘结强度验算根据建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑抗震设计规范GB50011-2001等规范,外保温粘贴面单位面积的系统组合荷载的理论数据仅为3.0KN/㎡.耐水状态下EPS板与专用粘结砂浆之间28天拉伸粘结强度为0.1Mpa=100KN/㎡.面层重量及可变荷载引起的剪切力为3.0KN/㎡.项目所在地100m高处最大负风压值为2.74KN安全系数K=拉伸粘接力/剪切力+负风压引起拉拔力K=50.4/2.16+2.74=10.3二、机械锚固强度验算本工程结构类型为剪力墙结构,层数为17～21层,其中最高高度为67.2米.根据国家行业标准JGJ149-2003的规定及天津地标DB29-88-2007节能检测技术规程要求,单个锚栓至少能提供不少于0.3KN的抗拉强度,在不可预见的情况下,对确保系统的安全性起一定的辅助作用.一、计算参数项目相关信息如下：项目所在地：天津地面粗糙度：C类设计年限：50年基本风压：0.5KN/㎡50年一遇抗震烈度：7度保温板挂高：20m、50m、100m二、20m处保温系统锚栓力学计算1、20m高度处风荷载计算由于保温板质量较轻,因此不用考虑地震产生的水平荷载.计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力.1、水平风荷载标准值βgz：阵风系数,取βgz=1.92,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.5.1μs：风荷载体型系数,取μs=2.0,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.3μz：风压高度变化系数,取μz=0.84,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.2.1Wo：作用在幕墙上的风荷载标准值0.5KN/㎡,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值Wk=βgzμsμ2、水平风荷载设计值rw：风荷载分项系数,取rw=1.4,由于保温系统属于是建筑外维护结构,因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为1.4.W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw2、20m处保温锚栓强度校核由上述风压设计值以及保温板分格尺寸1200x600mm可以计算出单块保温板所受的风荷载的大小：普通锚栓强度校核单个锚栓在不同基材上承载力标准值如下表格：基材为实心混凝土砌块时,单块保温板所需要保温锚栓数量：根据单块保温板边缘锚固情况,实际使用个数为5个/㎡,满足要求.注：1.25为锚栓受荷不均匀系数.三、50m处保温系统锚栓力学计算1、50m高度处风荷载力学计算由于保温板质量较轻,因此不用考虑地震产生的水平荷载.计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力.1、水平风荷载标准值βgz：阵风系数,取βgz=1.73,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.5.1μs：风荷载体型系数,取μs=2.0,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.3μz：风压高度变化系数,取μz=1.25,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.2.1Wo：作用在幕墙上的风荷载标准值0.5KN/㎡,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值Wk=βgzμsμ2、水平风荷载设计值rw：风荷载分项系数,取rw=1.4,由于保温系统属于是建筑外维护结构,因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为1.4.W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw2、50m处保温锚栓强度校核由上述风压设计值以及保温板分格尺寸1200mmx600mm可以计算出单块保温板所受的风荷载基材为实心混凝土砌块时,单块保温板所需要保温锚栓数量：根据单块保温板边缘锚固情况,实际使用个数为6个/㎡,满足要求.注：1.25为锚栓受荷不均匀系数.四、100m处保温系统锚栓力学计算1、100m高度处风荷载计算由于保温板质量较轻,因此不用考虑地震产生的水平荷载.计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力.1、水平风荷载标准值βgz：阵风系数,取βgz=1.60,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.5.1μs：风荷载体型系数,取μs=2.0,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.3μz：风压高度变化系数,取μz=1.70,按建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.2.1Wo：作用在幕墙上的风荷载标准值0.5KN/㎡,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值Wk=βgzμsμ2、水平风荷载设计值rw：风荷载分项系数,取rw=1.4,由于保温系统属于是建筑外维护结构,因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为1.4.W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw2、50m处保温锚栓强度校核由上述风压设计值以及保温板分格尺寸1200mmx600mm可以计算出单块保温板所受的风荷载基材为实心混凝土砌块时,单块保温板所需要保温锚栓数量：根据单块保温板边缘锚固情况,实际使用个数不少于7个/㎡,满足要求.注：1.25为锚栓受荷不均匀系数.五、计算结果汇总以上计算考虑保温板上的负风压全部由锚栓承担,但实际因采用了粘结和锚固结合的方式,一部分负风压可由粘结砂浆抵抗,因此实际使用锚栓数量能满足设计及规范要求.三、锚固件安装1、粘贴模数聚苯乙烯泡沫板24小时后开始安装锚固件.2、凡是三块相邻模数聚苯乙烯泡沫板接触的“T”型接缝处必须设一个锚固件,板中间则根据本方案中的设计要求,如附图所示的布置方式加设锚固件.3、在基层边缘部位,如转角、洞口、屋顶等,锚固件离边缘距离应小于两倍的模数聚苯乙烯泡沫板厚度或60mm,在这些部位适当增加锚固件数量使靠近边缘一排的锚固件的间距控制4、需要安装固定件的部位先用带有直径10mm钻头的冲击钻在基层墙体不包括找平层上钻入深度不小于60mm的孔.5、用手锤把锚固件的胀管打入预先钻好的孔内,保证顶部圆盘与模数聚苯乙烯泡沫板齐平.6、塑料锚栓应用电动螺丝刀拧紧并使工程塑料膨胀钉的帽子与聚苯板表面平齐或略拧入一些,确保膨胀钉尾部回拧使之与基层充分锚固.7层以下固定件布置图8-18层固定件布置图19-32层固定件布置图。

建筑外窗抗风压性能计算书

建筑外窗抗风压性能计算书I、计算依据《建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-2020》《钢结构设计标准GB 50017-2003》《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方式》GB/T7106-2020》《建筑结构荷载标准GB 50009-2021版》《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门JG/T 180-2005》《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗JG/T 140-2005》《建筑门窗术语GB/T5823-2020》《建筑门窗洞口尺寸系列GB/T5824-2020》《建筑外门窗保温性能分级及检测方式GB/T8484-2020》《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方式GB/T8485-2020》《铝合金结构设计标准GB 50429-2007》《铝合金门窗GB/T8478-2020》《铝合金建筑型材第一部份：基材》《铝合金建筑型材第二部份：阳极氧化型材》《铝合金建筑型材第三部份：电泳涂漆型材》《铝合金建筑型材第四部份：粉末喷涂型材》《铝合金建筑型材第五部份：氟碳漆喷涂型材》《铝合金建筑型材第六部份：隔热型材》《聚氯乙烯(PVC-U)门窗增强型钢JG/T 131-2000》《门、窗用未增聚氯乙烯(PVC-U) 型材GB/T 8814-2004》《塑料门窗工程技术规程JGJ103-2020》II、设计计算一、风荷载计算1)工程所在省市：北京2)工程所在城市：北京市3)所在地类型：D类(有密集建筑群且衡宇较高的城市市区)4)门窗安装最大高度z(m)：85米5)门窗类型:平开窗6)窗型样式:7)窗型尺寸:窗宽W(mm):2070窗高H (mm):17201 风荷载标准值计算Wk = βgz*μsl*μz*W0其中：Wk ---风载荷标准值βgz---阵风系数μsl ---局部风压体形系数μz ---风压高度转变系数W0---大体风压(按《建筑结构荷载标准》GB 50009-2021版大体风压W0=m²(按《建筑结构荷载标准》GB 50009-2021版规定,采纳50年一遇的风压，但不得小于m²)阵风系数依照不同场地类型，按以下公式计算：βgz=1+2*g*I10*((Z/10)^(-α))其中g为峰值因子取为，I10为10米高名义湍流度，α为地面粗糙度指数A类场地: I10= ,α= <=B类场地: I10= ,α= <=C类场地: I10= ,α= <=D类场地: I10= ,α= <=按85米高度的D类(有密集建筑群且衡宇较高的城市市区)计算:阵风系数βgz=1+2**((85/10)^)=(按《建筑结构荷载标准》GB 50009-2021版规定)风压高度转变系数依照不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=×((Z/10)^ >=B类场地: μz=×((Z/10)^ >=C类场地: μz=×((Z/10)^ >=D类场地: μz=×((Z/10)^ >=本工程按85米高度的D类(有密集建筑群且衡宇较高的城市市区)计算:高度转变系数μz =*(85/10)^=(按《建筑结构荷载标准》GB 50009-2021版规定)局部风压体型系数按《建筑结构荷载标准》GB50009-2021第条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按以下规定采纳局部体型系数μs1：1 封锁矩形平面衡宇的墙面及屋面可按表的规定采纳；2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取；3 其它衡宇和构筑物可按本标准第条规定体型系数的倍取值。