30m跨度普通钢桁架设计计算书解析
钢结构课程设计_完整版跨度30米长
钢结构课程设计班级：姓名：学号：指导老师：2013年12月30日梯形钢屋架课程设计一、设计资料（1） 题号72，屋面坡度1：10，跨度30m ，长度102m ，，地点：哈尔滨，基本风压：0.45kN/m 2,基本雪压：0.45 kN/m 2。
该车间内设有两台200/50kN 中级工作制吊车，轨顶标高为8.000m 。
（2） 采用1.5m ×6m 预应力混凝土大型屋面板，80mm 厚泡沫混凝土保护层，卷材屋面，屋面坡度i=1/10。
屋面活荷载标准值0.7kPa ，血荷载标准值为0.1 kN/m 2，积灰荷载标准值为0.6 kN/m 2。
屋架绞支在钢筋混凝土柱上，上柱截面为400mm ×400mm 。
（3） 混凝土采用C20，，钢筋采用Q235B 级，焊条采用 E43型。
（4） 屋架计算跨度：l 0=30m-2×0.15m=29.7m（5） 跨中及端部高度：采用无檩无盖方案。
平坡梯形屋架，取屋架在30m 轴线处的端部高度m h 210.20=',屋架的中间高度h=3.710（为lo/8）。
屋架跨中起拱按500/0l 考虑，取60mm 。
二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如下图：梯形钢屋架支撑布置如下图：1、荷载计算屋面荷载与雪荷载不会同时出现，计算时取较大值进行计算，故取屋面活荷载0.7 kN/m 2进行计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式2(0.120.011)/k g l kN m =+（1） 全跨永久荷载+全跨可变荷载：kN F 629.5565.1)82.1361.4(=⨯⨯+=（2） 全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨节点永久荷载：kN F 249.3965.1361.41=⨯⨯=半跨节点可变荷载：kN F 38.1665.182.12=⨯⨯=（3）全跨屋架（包括支撑）自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点屋架自重：kN F 47.565.1608.03=⨯⨯=半跨接点屋面板自重及活荷载：kN F 83.2565.1)98.089.1(4=⨯⨯+=（1）、（2）为使用节点荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
30m跨度普通钢桁架设计方案计算书
钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
钢结构课程设计30m跨度讲解
钢结构课程设计30m跨度讲解⼀、设计资料（1）某车间跨度为30m，⼚房总长度102m，柱距6m，车间内设有两台50/10t中级⼯作制软钩桥式吊车，地区计算温度⾼于-20℃，⽆侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标⾼为18m；采⽤1.5×6 m预应⼒钢筋混凝⼟⼤型屋⾯板，Ⅱ级防⽔，卷材屋⾯，桁架采⽤梯形钢桁架，两端铰⽀在钢筋混凝⼟柱上，上柱截⾯尺⼨为450×450mm，混凝⼟强度等级为C25，屋架采⽤的钢材及焊条为：钢材采⽤Q345钢，焊条为E50型。
（2）屋架计算跨度L。
=30000-2×150=29700(3)跨中及端部⾼度：本设计为⽆檩屋盖体系，采⽤平坡梯形屋架，取屋架在30m 轴线处的端部⾼度h’=2000mm，屋架的中部⾼度h=3500mm.⼆、结构形式与布置屋架杆件的⼏何尺⼨如图1所⽰图1屋架⽀撑布置见图2所⽰：图2三、荷载与内⼒计算1、荷载计算永久荷载：改性沥青防⽔层0.4kN/m220厚1:2.5⽔泥砂浆找平层0.4kN/m2150厚加⽓混凝⼟保温层0.9kN/m2预应⼒混凝⼟⼤型屋⾯板（包括灌缝） 1.4kN/m2悬挂管道0.10N/m2屋架和⽀撑⾃重为0.120+0.011x30=0.45kN/m2 总和 3.65kN/m2可变荷载基本风压：0.40 kN/m2基本雪压：（不与活荷载同时考虑）0.5kN/m2积灰荷载0.7kN/m2不上⼈屋⾯活荷载0.7kN/m2总和 1.4kN/m2永久荷载设计值 1.2×3.65KN/㎡=4.38KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.4KN/㎡=1.96KN/㎡屋⾯坡度不⼤，对荷载影响⼩，未予考虑。
风荷载对屋⾯为吸⼒，重屋盖可不考虑。
2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合⼀全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(4.38KN/㎡+1.96KN/㎡) ×1.5×6=57.06KN组合⼆全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=4.38KN/㎡×1.5×6=39.42KNP2=1.96KN/㎡×1.5×6=17.64KN组合三全跨屋架及⽀撑⾃重+半跨⼤型屋⾯板⾃重+半跨屋⾯活荷载屋架上弦荷载P3=0.45KN/㎡×1.2×1.5×6=4.86KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN四、内⼒计算⽤图解法或数解法皆可算出屋架杆件在全跨荷载作⽤下的内⼒，如表4.1 所⽰。
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。
受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。
此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。
在此只对纵梁和横梁进行受力计算。
二技术参数该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。
(一)主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。
(二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。
它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。
天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。
(三)托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。
轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。
上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。
中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力。
(四)前框架前框架为组焊件，它是将两列主梁采用销轴连成整体。
销轴在主梁的中心轴线上，很方便满足任意角度梁的架设。
后上横梁装在主梁后端上部，采用钢板焊接而成，两端通过转向法兰与主梁相连接。
30m跨度普通钢桁架设计计算书讲解
钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
30M钢屋架计算书
－、设计资料一）题目：设计某车间（无吊车、无天窗、无振动设备）二）设计资料1、车间柱网布置图（L×240m）2、屋架支承于钢筋混凝土柱顶3、屋面采用1.5×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板。
（屋面板不考虑作为支撑用）4、柱距6m，厂房跨度L＝30m。
5、柱网布置如下：图2 屋架几何轴线图三）荷载：屋架自重＝（120+11L）N/m2 , L――屋架跨度静载取值情况荷载内力系数图：四）设计要求（根据教师指定的一个题目）类型 号静载（Ⅰ）1预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1000N/m 2 2二毡三油加绿豆沙250N/m23找平层2cm 厚200N/m24保温层700N/m25 支撑重量 50N/m 2 活载（Ⅱ）a b活载 活载+积灰荷载300N/m2500N/m2类型 考虑荷载乙 Ⅰ-1，Ⅰ-2，Ⅰ-3，Ⅰ-4， I-51、屋面支撑布置图2、屋架内力计算3、设计杆件截面4、设计节点5、绘制屋架施工图（A1硫酸图纸或白纸图）二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸见图所示。
屋架支撑布置见下图所示。
屋架上弦支撑布置图符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：XC-（下弦支撑）；CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆）图2 屋架支撑布置图三、荷载与内力计算1.荷载计算荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值三毡四油加绿豆沙0.25kN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.2 kN/㎡保温层（120mm厚泡沫混凝土）0.70kN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1. 0kN/㎡钢屋架和支撑自重0.05+0.12+0.011×30=0.5kN/㎡总计 2.65kN/㎡可变荷载标准值活荷载0.3kN/㎡总计0.30kN/㎡永久荷载设计值 1.35×2.65=3.577 kN/㎡（由可变荷载控制）可变荷载设计值 1.4×0.3=0.42kN/㎡2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载P=（3.577+0.42) ×1.5×6=35.97 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载P=3.577×1.5×6=32.19 kN1P=0.42×1.5×6=3.78 kN2组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载屋架上弦节点荷载P=0.5×1.2×1.5×6=5.4 kN3P=(1×1.35+0.42) ×1.5×6=15.59kN43.内力计算本设计采用程序计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。
钢结构课程设计30m跨度讲解
一、设计资料（1）某车间跨度为30m，厂房总长度102m，柱距6m，车间内设有两台50/10t中级工作制软钩桥式吊车，地区计算温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标高为18m；采用1.5×6 m预应力钢筋混凝土大型屋面板，Ⅱ级防水，卷材屋面，桁架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为450×450mm，混凝土强度等级为C25，屋架采用的钢材及焊条为：钢材采用Q345钢，焊条为E50型。
（2）屋架计算跨度L。
=30000-2×150=29700(3)跨中及端部高度：本设计为无檩屋盖体系，采用平坡梯形屋架，取屋架在30m 轴线处的端部高度h’=2000mm，屋架的中部高度h=3500mm.二、结构形式与布置屋架杆件的几何尺寸如图1所示图1屋架支撑布置见图2所示：图2三、荷载与内力计算1、荷载计算永久荷载：改性沥青防水层0.4kN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层0.4kN/m2150厚加气混凝土保温层0.9kN/m2预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4kN/m2悬挂管道0.10N/m2屋架和支撑自重为0.120+0.011x30=0.45kN/m2 总和 3.65kN/m2可变荷载基本风压：0.40 kN/m2基本雪压：（不与活荷载同时考虑）0.5kN/m2积灰荷载0.7kN/m2不上人屋面活荷载0.7kN/m2总和 1.4kN/m2永久荷载设计值 1.2×3.65KN/㎡=4.38KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.4KN/㎡=1.96KN/㎡屋面坡度不大，对荷载影响小，未予考虑。
风荷载对屋面为吸力，重屋盖可不考虑。
2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(4.38KN/㎡+1.96KN/㎡) ×1.5×6=57.06KN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=4.38KN/㎡×1.5×6=39.42KNP2=1.96KN/㎡×1.5×6=17.64KN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载屋架上弦荷载P3=0.45KN/㎡×1.2×1.5×6=4.86KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN四、内力计算用图解法或数解法皆可算出屋架杆件在全跨荷载作用下的内力，如表4.1 所示。
30 m跨度网架分析计算
架刚度大 ， 符合网架的频谱特点。 ２ ） 对应网架结构动力计算结果得到振型参与质
量系数（ 见下页表 ３ ） ， 由表 ３ 得到网架前 １ ５阶振型
２ ０ １ ４ 年第 ２ 期
赵嫒静 ： ３ ０ ｍ跨度 网架分析计算
《 建筑结构荷载规范 ） 》 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ ０ ９ －２ ０ １ ２ ） 和《 空间网 格结构技术规程｝ （ Ｊ Ｇ Ｊ ９ １ —２ ０ １ ０ ）进行荷载效应组 合， 得出了网架的应力和变形验算结果 。
１ ） 其静力荷载设计值下应力验算的应力比云图 如图 ２ 所示 ， 从 图 ２中可以看出 ， 跨中上下弦杆件应 力 比较 大 ， 周边 杆件 应力 比较 小 ； 其 中杆 件 应力 最大 位置发生在跨中下弦， 杆件最大应力为 １ ４ ５ ． ５ Ｎ ／ ｍ ｍ （ 小于 ２ １ ５ Ｎ ／ ｍ ｍ ｚ ） ， 网架杆件强度满足要求 。 ２ ） 静力荷载标准值组合下变形验算结果如图 ３ 所 示 ，从 图 ３中可 以看 出在 静力 荷 载组合 下 网架最
图１ 网架有 限元计算模型 图 ２ 网架静力计算应力 比图 图 ３ 网架静力计算变形 图
收稿 日期 ： ２ ０ １ ４ － ０ ２ － ２ １
同时后 １ １ 阶 网架 振 型周期
较小 ， 且频率接近 ， 说明 网
作者简介 ： 赵媛静（ １ ９ ８ ２ 一） ， 女， 主要从 事钢结构和 空间结构
大变 形 为竖 向变 形 ，网架 结 构 的最 大 节 点 位 移 为
截面 ／ （ ａ ｒ ｍＸ ｍ ｍ）
３ ７ ７×１ ６
重量 ／ ｔ
钢结构课程设计梯形桁架跨度30米
普通钢屋架设计计算书一、教学要求1. 了解普通钢屋架设计的全过程；2. 学习结构施工图的绘制和结构计算书的编制方法3. 了解钢屋盖支撑体系的作用并能正确布置支撑；4. 掌握钢屋架的内力计算、杆件截面选择，节点设计的方法；5. 掌握焊接连接的构造要求。
二、屋架形式及主要尺寸的确定（学号为306，跨度为30m，端部高度为1.95m，坡度为1/11）图一桁架形式及几何尺寸三、支撑布置根据车间长度，屋架跨度，荷载情况，以及吊车设置情况，宜布置三道上、下弦横向水平支撑，垂直支撑和系杆，屋脊节点及屋架支座处沿厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦沿跨中通长设一道柔性系杆。
构件编号采用汉语拼音字母，凡与支撑连接的屋架可编号为WJ1，其它编均为WJ2，屋架垂直支撑：CC1、CC2…，屋架上弦水平支撑：SC1、SC2…，屋架下弦水平支撑：XC1、X C2…，刚性系杆：GG1、GG2…，柔性系杆：LG1、LG2…。
图二桁架支撑布置四、屋架内力计算1.计算的基本假定节点均为铰接：所有杆线的轴线均位于同一平面内，且同心交汇与节点;荷载均作用于结点。
2.荷载计算屋面活荷载与雪载一般不会同时出现，由荷载条件知，基本雪压大于屋面活荷载，基本风压不考虑。
沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以1/cosα= +换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水平投影面积分布112=11.1004/1的自重（包括支撑）按经验公式（P W=0.12+0.011⨯跨度）计算，跨度单位为m。
标准永久荷载：预应力混凝土大型屋面板2kN=⨯.1m406004.140.1/改性沥青防水层 1.0042=⨯kN402/.040.0m20厚1：2.5水泥砂浆找平层 1.0042/402.040.0m kN =⨯ 80厚加气混凝土保温层 1.0052/482.048.0m kN =⨯ 屋架和支撑自重为 0.12+0.0112/450.030m kN =⨯共 3.2422/m kN 标准可变荷载： 2/70.0m kN 屋面活荷载 3.荷载组合考虑三种组合：(1)全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久效应控制）全跨节点荷载设计值：F=(1.3556.4565.1)7.04.1242.3=⨯⨯⨯+⨯KN (2)全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值： 对结构不利时：F 1.1=1.35kN 39.3965.1242.3=⨯⨯⨯ (按永久荷载为主的组合) F kN 01.3565.1242.32.12.1=⨯⨯⨯= (按可变荷载为主的组合) 对结构有利时：F 65.1247.30.13.1⨯⨯⨯==29.18kN 半跨节点可变荷载设计值：F kN 17.665.1)7.07.0(4.11.2=⨯⨯⨯⨯= (按永久荷载为主的组合) F kN 82.865.17.04.12.2=⨯⨯⨯= (按可变荷载为主的组合)(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面自重+半跨屋面基本雪压(按可变荷载为主的组合)全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：F kN 86.465.145.02.11.3=⨯⨯⨯=对结构有利时：F kN 05.465.145.00.12.3=⨯⨯⨯= 半跨节点屋面板自重及雪压设计值： F kN 94.2365.1)7.04.140.12.1(4=⨯⨯⨯+⨯=(1)、(2)为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
30m跨度普通钢桁架设计计算书解析
钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳体创编
目录1.设计资料11.1基本资料11.2构件截面尺寸11.3单元编号41.4荷载52.内力计算72.1荷载组合72.2内力83.主桁杆件设计113.1验算内容113.2截面几何特征计算113.3刚度验算153.4强度验算163.5疲劳强度验算163.6总体稳定验算173.7局部稳定验算184.挠度及预拱度验算194.1挠度验算194.2预拱度195.节点应力验算205.1节点板撕破强度检算205.2节点板中心竖直截面的法向应力验算215.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算226.课程设计心得221.设计资料1.1基本资料(1)设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。
(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。
(4)活载等级采用公路I级荷载。
1.2构件截面尺寸各构件截面对照图各构件截面尺寸统计情况见表1-1：表1-1 构件截面尺寸统计表19纵梁间横向连接用户角钢0.090.090.0090.009 20制动撑架用户T型0.160.180.010.011.3单元编号(1)主桁单元编号(2)桥面系单元编号(3)主桁纵向联结系单元编号(4)主桁横向联结系单元编号1.4 荷载(1) 钢桥自重按A3钢材程序自动添加。
(2) 桥面板自重桥面板采用C55混凝土，厚度为250mm ，宽度为7m ，取容重3=25kN m γ。
假设桥面板不参与受力，将其视为恒载施加在纵梁上，两纵梁各自承担50%。
10.250725/43.75/q kN m kN m =⨯⨯=那么，每片纵梁承担21.875kN/m 的荷载。
(3) 桥面铺装不计外侧护墙和内侧护栏基座的作用，沥青混凝土容重3=23kN m γ，防水混凝土容重3=24kN m γ。
30M钢屋架计算书2-图文
30M钢屋架计算书2-图文土木工程专业钢结构课程设计1、车间柱网布置图（L某240m）2、屋架支承于钢筋混凝土柱顶3、屋面采用1.5某6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板。
（屋面板不考虑作为支撑用）4、柱距6m，厂房跨度L＝30m。
5、柱网布置如下：图2屋架几何轴线图三）荷载：屋架自重＝（120+11L）N/m2,L――屋架跨度静载取值情况荷载类型序号1静载（Ⅰ）2345活载（Ⅱ）荷载名称重量预应力钢筋混凝土1000N/m2屋面板（包括嵌缝）2二毡三油加绿豆沙250N/m找平层2cm厚保温层支撑重量活载活载+积灰荷载200N/m2700N/m250N/m2300N/m2500N/m2ab类型乙考虑荷载Ⅰ-1，Ⅰ-2，Ⅰ-3，Ⅰ-4，I-51土木工程专业钢结构课程设计荷载内力系数图：四）设计要求（根据教师指定的一个题目）1、屋面支撑布置图2、屋架内力计算3、设计杆件截面4、设计节点5、绘制屋架施工图（A1硫酸图纸或白纸图）二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸见图所示。
2土木工程专业钢结构课程设计屋架支撑布置见下图所示。
屋架上弦支撑布置图符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：某C-（下弦支撑）；CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆）图2屋架支撑布置图3土木工程专业钢结构课程设计三、荷载与内力计算1.荷载计算荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值三毡四油加绿豆沙0.25kN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.2kN/㎡保温层（120mm厚泡沫混凝土）0.70kN/㎡预应力混凝土大型屋面板1.0kN/㎡钢屋架和支撑自重0.05+0.12+0.011某30=0.5kN/㎡总计2.65kN/㎡可变荷载标准值活荷载0.3kN/㎡总计0.30kN/㎡永久荷载设计值1.35某2.65=3.577kN/㎡（由可变荷载控制）可变荷载设计值1.4某0.3=0.42kN/㎡2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载P=（3.577+0.42)某1.5某6=35.97kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载P1=3.577某1.5某6=32.19kNP2=0.42某1.5某6=3.78kN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载屋架上弦节点荷载P3=0.5某1.2某1.5某6=5.4kNP4=(1某1.35+0.42)某1.5某6=15.59kN3.内力计算本设计采用程序计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。
30m跨度普通钢桁架设计计算模板
.WORD.格式.钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
30m跨度普通钢桁架设计计算书
钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
《工业厂房钢结构屋架设计》计算书
（1）下弦节点“”（如图9示） 设杆的肢背和肢尖的焊缝高度和，则所需的焊缝长度为： 肢背：，取 肢尖：，取 图9下弦节点“” 设杆的肢背和肢尖的焊缝高度和，则所需的焊缝长度为： 肢背：，取 肢尖：，取 杆的内力，焊缝尺寸可按构造确定,取。 根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详 图，从而确定节点板尺寸为。 下弦与节点板连接待焊缝长度为。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差，受力较大的肢背处的焊 缝应力为： ,焊缝满足强度要求。
合计 可变荷载： 屋面活荷载 积灰荷载 合计 设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合： (1)全跨永久荷载+全跨可变荷载 (2)全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨节点永久荷载： 半跨节点可变荷载： (3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点桁架自重： 半跨节点屋面板自重及活荷载： (1)、(2)为使用阶段荷载情况，(3)为施工阶段荷载情况。
需要截面积： 需要的回转半径：， 根据需要的查角钢规格表，选用，，，，按所选角钢进行验算： 图4上弦截面 9 满足要求。 截面在和平面皆属类，由于，只需求。查表得。则 ,满足要求。 （2）下弦杆 整个下弦采用同一截面，按最大内力所在的加杆计算： ,（因跨中有通长系杆） 所需截面积： 图5下弦截面 选用，因，故用不等肢角钢，断肢相并。
屋架钢材采用。235-B,焊条采用E43型，手工焊。
桁架计算跨度：
跨中及端部高度：
桁架的中间高度：
在的两端高度：
在轴线处端部高度：
桁架跨中起拱（）。
2）结构形式与布置
桁架形式及几何尺寸如图1所示。
桁架支撑布置如图2所示。
桁架上.弦支撑布置 桁架下弦支撑布置 垂直支撑1-1 垂宜支撑2-2 图2桁架支撑布置 符号说明：SC-上弦支撑；XC一下弦支撵；CC一垂直支撵；GG-刚性系杆：LG-柔性系杆 3）荷载计算 永久荷载： 预应力钢筋混凝土大型屋面板 卷材层 找平层(厚20mm) 60mm厚保温层 桁架和支撑自重 管道荷载
30m高钢结构支撑架计算书
30m高钢结构支撑架计算书说明：由于钢桁架是由门型支架通过16#通长工字钢支设在纵横向双层脚手板上，传力较均匀，所以在计算时将钢桁架及门型架共46kN（40+6）力折合成均布荷载2.875kN/㎡考虑。
一、上层脚手板计算:上层脚手板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取脚手板宽为25cm。
上层脚手板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25×52/6 = 104.17cm3；I = 25×53/12 = 260.42 cm4；上层脚手板按照三跨连续梁计算。
上层脚手板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢桁架及其支架与脚手板自重(kN/m)：q1 = 2.875×0.25+0.35×0.25 = 0.806 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.25= 0.25 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×0.806+1.4×0.25= 1.317kN/m最大弯矩M=0.1×1.317×0.252= 0.008 kN·m；面板最大应力计算值σ= 8232.5/104170 = 0.079 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.079 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!三、下层脚手板计算:下层脚手板按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=25×5×5/6 = 104.17 cm3；I=25×5×5×5/12 = 260.42 cm4；下层脚手板楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢桁架及其门型支架自重(kN/m)：q1= 2.875×0.25 = 0.719 kN/m；(2)脚手板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值：p1 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.719 + 0.088)+1.4×0.25 = 1.317 kN/m；最大弯矩M = 0.125ql2 = 0.125×1.317×12 = 0.165 kN·m；下层脚手板最大应力计算值σ= M /W = 0.165×106/104166.67 = 1.581 N/mm2；下层脚手板的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；下层脚手板的最大应力计算值为 1.581 N/mm2小于下层脚手板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.625×1.317×1 = 0.823 kN；下层脚手板受剪应力计算值τ = 3 ×0.823×103/(2 ×250×50) = 0.099 N/mm2；下层脚手板抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；下层脚手板的受剪应力计算值0.099 N/mm2小于下层脚手板的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.647 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩M max = 0.618 kN·m ；最大变形V max = 0.98 mm ；最大支座力Q max = 7.205 kN ；最大应力σ= 617676.928/8980 = 68.784 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值68.784 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.98mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、支架立杆荷载标准值(轴力):作用于支架的荷载包括静荷载和活荷载。
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钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
沿屋α=换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005P=+⨯支撑）平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（0.120.011W计算，跨度单位m。
永久荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 1.005×0.4kN/m2=0.402kN/m2水泥砂浆找平层 1.005×0.5kN/m2=0.503kN/m2保温层 1.005×0.8 kN/m2=0.804kN/m2 一毡二油隔气层 1.005×0.05 kN/m2=0.050kN/m2水泥砂浆找平层 1.005×0.4 kN/m2=0.402kN/m2预应力混凝土屋面板 1.005×1.5 kN/m2=1.508 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×24 kN/m2=0.384 kN/m2总计：4.053kN/m2可变荷载标准值：屋面活荷载 0.7kN/m2 积灰荷载 0.5kN/m22、荷载组合：设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=（1.35×4.053kN/㎡+1.4×0.7×0.7 kN/㎡+1.4×0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m=61.09kN(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F1.1=1.35×4.053 kN/㎡×1.5m×6m=49.24kN (按永久荷载为主的组合)F1.2=1.2×4.053 kN/㎡×1.5m×6m=43.77kN (按可变荷载为主的组合)对结构有利时：F1.3=1.0×4.053 kN/㎡×1.5m×6m=36.48kN半跨节点可变荷载设计值：F2.1=1.4×（0.7×0.7 kN/㎡+0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m=11.84kN (按永久荷载为主的组合)F2.2=1.4×（0.7+0.9×0.5）kN/㎡×1.5m×6m=14.49kN (按可变荷载为主的组合)(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主的组合)全跨节点屋架自重设计值：对结构不利时：F3.1=1.2×0.384 kN/㎡×1.5m×6m=4.15kN对结构有利时：F3.2=1.0×0.384 kN/㎡×1.5m×6m=3.46kN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F4=（1.2×1.5 kN/㎡+1.4×0.7 kN/㎡）×1.5×6=25.02kN（1）、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
单位力作用下的计算详图见图3。
图3 单位力作用下计算详图四、内力计算由电算先解得F=1的桁架各杆件的内力系数（F=1作用于全跨、左半跨和右半跨）见图4。
然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表1.（a）(b)图4 桁架各杆件的内力系数表1 桁架杆件内力组合表杆件名称内力系数(F=1) 第一种组合F×①第二种组合第三种组合计算杆件内力/KN 全跨①左半跨②右半跨③F1，i×①+F2，i×②F1，i×①+F2，i×③F3，i×①+F4×②F3，i×①+F4×③上弦AB 0 0 0 0 0 0 0 0 0 BC、CD -8.72 -6.25 -2.47 -532.70 -532.70 DE、EF -13.53 -9.04 -4.49 -826.55 -826.55 FG、GH -15.26 -9.17 -6.09 -932.23 -932.23 HI -14.71 -7.38 -7.38 -898.63 -898.63下弦ac 4.73 3.48 1.25 288.96 288.96 ce 11.53 8.00 3.53 704.37 704.37 eg 14.65 9.34 5.31 894.97 894.97 gi 15.17 8.44 6.73 926.74 926.74斜腹杆aB -8.87 -6.53 -2.34 -541.87 -541.87 Bc 6.88 4.76 2.12 420.30 420.30 cD -5.44 -3.41 -2.03 -332.33 -332.33 De 3.7 1.90 1.80 226.03 226.03注：F=61.09kN ；F 1.1=49.24kN ；F 1.2=43.77kN ；F 1.3=36.48kN ；F 2.1=11.84kN ；F 2.2=14.49kN ；F 3.1=4.15kN ； F 3.2=3.46kN ；F 4=25.02kN 。
四、杆件设计 1、上弦杆整个上弦杆采用等截面，按FG 、GH 杆之最大设计内力设计。
N=932.23 kN 。
上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：cm l ox 8.150=在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：cm cm l oy 6.3018.1502=⨯= 因为ox oy l l 2=，故截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并(图5)。
腹杆最大内力N=541.87kN ，查表9.6.4，节点板厚度选用12mm ，支座节点板厚度用14mm 。
设λ=60，查附录4得0.807ϕ= 需要截面积：322932.231037260.807310/N N A mm f N mmϕ⨯===⨯ 需要回转半径：cm cm l i oxx 51.2608.150===λ， cm cml i oy y 03.5606.301===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查角钢型钢规格表(附录8)，选2L140×90×10，A=44522mm ，x i =2.56cm 、y i =6.85cm ，b 1/t=140/10=14,按所选角钢进行验算：91.5856.28.150===cm cm i l x ox x λ， 301.644.036.85oy y y l cm i cmλ=== 因为 06.12140/301656.0/56.014/101=⨯=>=b l t b y所以 []15013.541407.521030*********.37.5217.342241221=<=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλb t l t b oy yz 满足允许长细比的要求。
截面在x 和y 平面皆属b 类，由于x y z λλ>，只需求x ϕ。
查附录得0.743x φ=。
3222932.2310281.82/310/0.7434452x N NN mm N mm A mmφ⨯==<⨯，所选截面合适。
图52、下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大设计值计算: N 926.74kN gi = 计算长度： ,3000cm l x =01185y l cm = 所需净截面面积为：22389.29/3101074.926cm mmN N f N A n =⨯== 选用2L140×90×8。
因为x y l l 00>>，故用不等肢角钢，短肢相并(图6)。
A=36.08cm 2> 29.89cm 22.587, 6.80x y i cm i cm ==。
[]00/1185/6.80174.26250y y y l i λλ===<= 考虑下弦有2φ21.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积：23092125.2123608mm A n =⨯⨯-=3222926.7410299.72/310/3092n N N N mm N mm A mmσ⨯===<所选取的截面满足要求。
图63、端斜杆(aB 杆)：杆件轴力： N=-541.87kN计算长度:,5.25300cm l l y x ==因为y x l l 00=，故采用不等肢角钢，长肢相并，使y x i i ≈。
选用角钢2L125×80×10(图7)。
A=39.42cm 2,23.98, 3.39,/80/108xy i cm i cm b t ====。