MTBE装置火灾爆炸危险性评价(正式版)
蒙德法评价方法(正版)
蒙德（Mond）火灾、爆炸、毒性指数评价法蒙德（Mond）火灾、爆炸、毒性指数评价法是英国帝国化学公司（ICI）开发的安全评价方法，这是一种在美国道化学公司火灾爆炸危险指数法的基础上补充发展的评价方法，主要在毒性危险性方面加强了分析和评估。
间苯二酚的生产主要有三个工艺过程：（1）水解（2）萃取（3）蒸馏在这些工艺过程中同时存在火灾、爆炸、毒性的危险，因此采用蒙德法对生产过程的危险程度进行分析和评价。
按照生产工艺过程的特点和主要危险因素，把丙烯酸稀释剂评价项目划分为三个单元：混合苯二胺水解反应单元、乙酸乙酯萃取单元、减压蒸馏单元，采用蒙德法作全面的分析。
首先进行初期评价，初期评价中不考虑各种安全装置，初期评价的目的是假定所有安全系统和其他特殊系统不工作时，评价结果确能代表项目潜在的危险性水平。
如果初期评价中总危险性过高，风险程度不能被接受，则应考虑补偿评价，通过已有的安全设施和新增的安全措施作进一步的计算和评价，使项目的危险程度达到可以接受的水平。
评价方法在评价报告单和分析过程中作简要说明。
在蒙德法评价中，评价人员对照每一项的合适条款，然后选取对应此条款的分值，按照公式进行计算。
在评价报告单中说明了取值理由，凡未被选中的栏目与本评价项目无关。
评价中选取物质的物性数据来源：GBZ2-2002《工作场所有害因素职业接触限值》TWA-8小时时间加权平均容许浓度，mg/m3二本胺：10 mg/m3乙酸丁酯：200 mg/m3间苯二酚：20 mg/m3《危险化学品安全技术全书》燃烧热，kJ/mol间苯二酚：2847.8 kJ/mol邻苯二酚：2854. kJ/mol对苯二酚：2849.8 kJ/mol乙酸丁酯：3463.5 kJ/mol1、评价报告单1.1 水解单元评价报告单生产装置和操作条件：8000L水解反应器系统，夹套热油加热至180℃～220℃，压力2MPa。
生产工艺和反应：混合苯二胺和与等摩尔硫酸等物料水解反应，水解反应完成后泄压进入中间槽，闪蒸出水份。
MTBE安全检查表分析
MTBE风险评价报告
一、风险评价的目的
通过进行风险评价，识别生产过程中MTBE装置易发生的各种危险性事故隐患，做好各项防X措施，降低事故发生的几率及降低发生事故后损失；做好各设备的维护保养，使其在正常的工作X围内运转；做好人员的个体防护，保证生产的正常运行。
二、评价X围
生产装置：5万吨/年MTBE装置
三、评价方法
根据需要，选择安全检查表分析法分析。
四、参与人员：
风险评价小组人员：王学清、马千鹏、侯乐明、李军瑞、侯学健、曹光江
五、风险评价表
见下表
六、风险评价结论
通过对MTBE装置的风险评价，5万吨/MTBE装置的风险等级全部为轻微的或可接受的风险。
通过风险评价，分析工作人员日常巡回检查过程中忽略的危险区域，分析设备运行负荷，分析设备的维护保养周期，进一步消除了事故隐患，保证了生产的正常运行。
安全检查表分析
单位：MTBE工段名称 5万吨/年MTBE装置分析人员：候乐明、李军瑞、候学健日期：2008年3月9日。
易燃易爆液体储罐区火灾、爆炸事故安全评价
易燃易爆液体储罐区火灾、爆炸事故安全评价易燃易爆液体作为原料或产品普遍存在于化工生产过程中，因此，大部分化工企业普遍分布着或大或小的易燃易爆液体储罐区。
如石化生产企业的石脑油、乙烷、甲醇、乙醇、汽油、丙酮等储罐区；储存企业的石油库、危险化学品仓库等储罐区。
由于易燃易爆液体储存构成危险源的临界量仅20t，因此上述储罐区一般都属于重大危险源。
这些场所，事故发生的风险值高，波及面广，事故后果严重，必须重点进行安全评价。
大量事故案例表明，火灾爆炸事故是易燃易爆液体储罐区多发事故，究其原因，主要是易燃易爆液体本身固有的危险性以及储存设施不健全和安全管理不利造成的。
对一系统的安全评价，要想使得出的结论准确、清晰、全面，就必须选择恰当的评价方法。
目前已开发出数十种安全评价方法，由于每种评价方法均具有不同的特点和不同的适用范围，因此，如果评价方法选择不当，就可能得出不切合实际的评价结论。
对一种可能发生的事故不但要知道其后果，而且要查明引起事故发生的直接原因，只有这样，对其评价才有意义。
因此，针对易燃易爆液体储罐区的火灾爆炸事故，应从事故后果的严重程度、事故发生的概率以及导致事故发生的直接原因三方面入手进行评价，得出的结论才算完整。
对易燃易爆液体储罐区的火灾爆炸事故进行定量评价，要综合各种评价方法的特点和实用性，如采用美国道化学公司的火灾、爆炸危险指数法，可以评价出火灾爆炸事故发生后的影响范围，即暴露区域面积，并可以计算出暴露区域的财产和停工损失；还可采用池火灾伤害数学模型分析法，从另一角度评价事故发生后其热辐射强度对周围设施、人员的伤害程度。
采用这2种评价方法同时进行定量评价，可以从不同角度评判事故发生后的严重程度，并可以相互印证其评价结果的准确性。
利用道化学和池火灾伤害数学模型分析法定量分析事故的影响范围和伤害程度后，还要寻找一种方法，评价导致事故发生的直接原因和求出事故发生的概率，事故树分析法最具上述特点。
甲基叔丁基醚(MTBE)MSDS
提起眼睑，用流动清水或生理盐水冲洗。就医。
吸入：
迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。
食入：
饮足量温水，催吐。就医。
第五部分：消防措施
危险特性：
易燃，其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热或与氧化剂接触，有引起燃烧爆炸的危险。与氧化剂接触猛烈反应。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。
无资料
临界压力(MPa)：
无资料
辛醇/水分配系数的对数值：
无资料
闪点(℃)：
-10
引燃温度(℃)：
无资料
爆炸上限%(V/V)：
15.1
爆炸下限%(V/V)：
1.6
溶解性：
不溶于水。
主要用途：
用作汽油添加剂。
其它理化性质：
第十部分：稳定性和反应活性
稳定性：
禁配物：
强氧化剂。
避免接触的条件：
聚合危害：
分解产物：
有害燃烧产物：
一氧化碳、二氧化碳。
灭火方法：
尽可能将容器从火场移至空旷处。喷水保持火场容器冷却，直至灭火结束。处在火场中的容器若已变色或从安全泄压装置中产生声音，必须马上撤离。灭火剂：抗溶性泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。
第六部分：泄漏应急处理
应急处理：
迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防静电工作服。尽可能切断泄漏源。防止流入下水道、排洪沟等限制性空间。小量泄漏：用砂土、蛭石或其它惰性材料吸收。大量泄漏：构筑围堤或挖坑收容。用泡沫覆盖，降低蒸气灾害。用防爆泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置。
(完整版)道化学火灾爆炸危险指数评价法
道化学火灾爆炸危险指数法1、功能火灾、爆炸危险指数评价方法1964年由美国道化学公司研究开发，目前已是第七版。
该方法以已往的事故统计资料及物质的潜在能量和现行安全措施为依据，定量的对工艺装置及所含物料的实际潜在火灾、爆炸的反应危险性进行分析评价。
通过对工艺装置及所含物料的潜在火灾、爆炸和反应性危险性的逐步推算，客观地量化潜在的火灾、爆炸和反应性事故的预期损失，确定可能引发事故发生或事故扩大的装置，再根据所采取的安全技术措施对降低潜在危险的程度，对计算结果加以修正，得出火灾、爆炸危险度的分级结果。
2、评价程序道化学火灾、爆炸危险指数评价的一般程序是，选取工艺单元→确定物质系数→计算工艺单元危险系数→确定火灾、爆炸指数→计算暴露面积→计算补偿系数→修正火灾、爆炸指数→判定危险程度等级，具体见附图2-1。
3、工艺单元危险度初步评价该阶段所得出的评价结果，表示的是不考虑任何预防措施时，工艺单元所固有的危险性。
火灾、爆炸危险指数的计算：F&EI＝F3× MF式中：F1――一般工艺危险系数； F2――特殊工艺危险系数；F3――工艺单元危险度系数；MF――物质系数。
4、工艺单元危险度最终评价该阶段是在初步评价的基础上，通过变更工艺、采取减少事故频率和潜在事故规模的安全对策措施和各种预防手段来修正、降低工艺单元的危险性。
安全预防措施分工艺控制、物质隔离、防火措施三个方面。
补偿后的火灾、爆炸危险指数（F&EI）’按下式计算：（F&EI）’＝F&EI ×C，其中C＝C1× C2× C3式中：C ――安全措施总补偿系数； C1－－工艺控制补偿系数；C 2――物质隔离补偿系数； C3――防火措施补偿系数。
附图2-1 道化学火灾、爆炸危险指数评价程序5、危险等级的确定附表3-4 危险等级分级表本评价方法的最终目的是得到可靠的评价结论，并根据评价结论提出相应的补偿措施；一般来说，只有工程中所有单元的补偿火灾、爆炸危险度均小于“Ⅳ”级，工程装置才可以通过安全设计，从而达到安全生产的基本要求。
二硫化碳储罐池火灾安全评价法范文（三篇）
二硫化碳储罐池火灾安全评价法范文二硫化碳储罐池火灾是指储罐池内的二硫化碳发生泄漏并与空气中的氧气发生反应产生火焰的一种火灾事故。
由于二硫化碳具有易燃、易爆、毒性大等特点，其储罐池火灾事故具有极高的危险性。
因此，对二硫化碳储罐池的火灾安全进行评价，是保障生产安全、预防火灾事故发生的重要措施之一。
本文将从定性分析和定量分析两个方面，对二硫化碳储罐池火灾安全进行评价。
一、定性分析1. 火灾源分析通过对二硫化碳储罐池所处工艺系统的分析，确定可能导致火灾的火源。
常见的火源包括静电火花、电器设备故障、机械摩擦火花等。
在二硫化碳储罐池周围设置防爆设备，防止火源进入储罐池区域。
2. 火灾发展分析分析火灾发展的可能途径、速度和规模，建立相应的火灾发展模型。
二硫化碳储罐池火灾的特点是火势迅猛、爆燃性强，可能引发火灾扩散、蔓延和爆炸等严重后果。
因此，在设计储罐池时要考虑布局合理、适当设置防火隔离设施，以降低火灾发展的危险性。
3. 灭火系统评价评估现有的灭火系统对二硫化碳储罐池火灾的应对能力。
灭火系统包括火灾报警系统、固定灭火系统和手动灭火设备等。
要确保灭火系统能够及时发现火灾、有效控制火势，并采取相应的应急措施。
4. 疏散和逃生评价评估二硫化碳储罐池周围的疏散和逃生通道的设置情况。
在储罐池附近设置合适的疏散出口和疏散指示标志，确保人员能够安全撤离火灾现场。
5. 潜在风险评价通过对二硫化碳储罐池周围环境的评价，确定可能存在的潜在风险。
常见的潜在风险包括毒气泄漏、气体爆炸、大面积火灾等。
要制定相应的应急预案和应对措施，减少潜在风险的发生。
二、定量分析在定性分析的基础上，对二硫化碳储罐池火灾的定量分析主要包括火灾风险评估和火灾防护评价。
1. 火灾风险评估火灾风险评估是对火灾发生的可能性和后果进行量化评估。
通过分析火灾发生的频率、火灾扩散速度、火势大小等参数，综合评估火灾风险水平。
采用事件树分析等方法对火灾风险进行计算和模拟，得出火灾发生的概率和可能的后果，为火灾防护措施的选择和决策提供依据。
催化裂化装置火灾爆炸危险性分析及评价
分析各输入参数对评价结果的影响程度， 找出关键影响因素。
与行业标准对比
将评价结果与行业标准进行对比，判断催 化裂化装置的风险水平是否可接受。
提出改进措施
根据评价结果，提出针对性的安全改进措 施，降低催化裂化装置的火灾爆炸风险。
05
安全防护措施及建议
工艺安全改进措施
优化工艺操作条件
通过调整反应温度、压力、流量等参数， 降低火灾爆炸风险。
危险源辨识
识别催化裂化装置中可能导致火灾爆炸的 危险源。
情景构建
基于危险源辨识结果，构建可能导致火灾 爆炸的事故情景。
概率计算
根据历史数据、专家判断等方法，计算各 事故情景发生的概率。
后果分析
评估各事故情景发生后可能造成的人员伤 亡、财产损失等后果。
评价结果分析与讨论
风险矩阵
将评价结果以风险矩阵的形式呈现，直观 展示各事故情景的风险等级。
物料互窜
催化裂化装置中涉及多种物料，若 物料隔离不当或操作失误，可能导 致物料互窜，引发危险情况。
设备设施潜在风险点
第一季度
第二季度
第三季度
第四季度
设备老化
催化裂化装置长期运行 后，设备设施可能出现 老化、腐蚀等问题，导 致物料泄漏、设备损坏 等危险情况。
管道泄漏
催化裂化装置中涉及大 量管道输送物料，若管 道存在缺陷或安装不当 ，易导致物料泄漏，引
原料油的性质如硫含量、重金属含量等会影 响催化裂化反应的效果和产品质量，需对原 料油进行预处理以满足反应要求。
02
火灾爆炸危险性识别
物料性质及危险性
原料油
催化裂化装置原料油具有 易燃易爆、高温高压等特 性，若发生泄漏或操作不 当，易引发火灾爆炸事故
危险化学品火灾爆炸危险性评价
危险化学品火灾爆炸危险性评价1、闪点易燃、可燃液体（包括具有升华性的可燃固体）表面挥发的蒸气与空气形成的混合气，当火源接近时会产生瞬间燃烧。
这种现象称为闪燃。
引起闪燃的最低温度称闪点。
当可燃液体温度高于其闪点时则随时都有被火焰点燃的危险。
闪点是评定可燃液体火灾爆炸危险性的主要标志。
就火灾和爆炸来说，化学物质的闪点越低，危险性越大。
2、燃点可燃物质在空气充足条件下，达到某一温度与火焰接触即行着火（出现火焰或灼热发光），并在移去火焰之后仍能继续燃烧的最低温度称为该物质的燃点或着火点。
易燃液体的燃点，约高于其闪点1～5℃。
3、自燃点指可燃物质在没有火焰、电火花等明火源的作用下，由于本身受空气氧化而放出热量，或受外界温度、湿度影响使其温度升高而引起燃烧的最低温度称为自燃点（或引燃温度）。
自燃有两种情况：受热自燃：可燃物质在外部热源作用下温度升高，达到自燃点而自行燃烧。
自热自燃：可燃物在无外部热源影响下，其内部发生物理的、化学的或生化过程而产生热量，并经长时间积累达到该物质的自燃点而自行燃烧的现象。
自热自燃是化工产品贮存运输中较常见的现象，危害性极大。
自燃点越低，自燃的危险性越大。
4、爆炸极限可燃气体、可燃液体蒸气或可燃粉尘与空气混合并达到一定浓度时，遇火源就会燃烧或爆炸。
这个遇火源能够发生燃烧或爆炸的浓度范围，称为爆炸极限。
通常用可燃气体在空气中的体积百分比（％）表示。
说明：可燃气体、可燃液体蒸气或可燃粉尘与空气的混合物，并不是在任何混合比例下都发生燃烧或爆炸的，而是有一个浓度范围，即有一个最低浓度－－爆炸下限，和一个最高浓度－－爆炸上限。
只有在这两个浓度之间，才有爆炸危险。
爆炸极限是在常温、常压等标准条件下测定出来的，这一范围随着温度、压力的变化而有变化。
爆炸极限范围越宽，下限越低，爆炸危险性也就越大。
5、最小点火能最小点火能是指能引起爆炸性混合物燃烧爆炸时所需的最小能量。
最小点火能数值愈小，说明该物质愈易被引燃。
乙苯苯乙烯装置道化学火灾爆炸危险指数评价
2017年12月乙苯苯乙烯装置道化学火灾爆炸危险指数评价王兵兵（中海油东方石化有限责任公司，海南东方572600）摘要：本文简单介绍了评价单元和火灾危险等级的确定，针对火灾爆炸事故危险指数评价展开了深入的研究分析，结合本次研究，发表了一些自己的建议看法，希望可以对火灾爆炸事故危险指数评价起到一定的参考和帮助，提高评价有效性，降低生产过程中的危险程度。
关键词：乙苯-苯乙烯；火灾爆炸；危险指数道化学公司火灾爆炸危险指数评价法在安全评价方面有着十分广泛的应用，能够实现对火灾爆炸等事故的预期损失展开量化分析，找到存在有火灾爆炸隐患以及导致事故进一步扩大的装置设别，实现对事故风险的有效控制，减少火灾爆炸事故的损失。
乙苯-苯乙烯装置由乙苯以及苯乙烯两个独立单元组合而成，在乙苯方面，主要是应用干气制乙苯原理，在苯乙烯方面，主要是应用乙苯复压绝热脱氢制苯乙烯原理。
在实际的生产过程中，整个生产流程涉及有非常多的易燃易爆以及有毒有害物质，混合空气之后非常容易发生爆炸，因此，必须要做好乙苯苯乙烯装置道化学火灾爆炸危险指数评价，本文就此进行了研究分析。
1确定评价单元乙苯-苯乙烯装置分为乙苯和苯乙烯两个单元，在进行评价单元的确定时，需要分别计算乙苯和苯乙烯两个单元的火灾爆炸危险指数，对其危险等级进行判断，明确可接受水平。
2确定危险等级火灾和爆炸的危险等级主要是受到事故发生之后的破坏程度影响，通过危险等级，能够一定程度上反映出事故发生的概率以及波及范围。
另外，从事故的破坏情况角度进行分析，可以将其分为以下几种类型：第一，燃爆和冲击波；第二，容器爆炸在管道等设备方面产生的撞击；第三，泄露引发的火灾爆炸；第四，因为火灾爆炸所产生的二次事故。
表1火灾爆炸危险等级火灾爆炸危险程度危险等级1-60最低Ⅰ61-96较低Ⅱ97-127中等Ⅲ128-158高Ⅳ＞159非常高Ⅴ在火灾爆炸危险等级实际的计算过程中，可以以表1作为参考，表1能反应出火灾爆炸指数和事故危险程度之间的关系，通过这种方式，对事故的严重程度有一个较为全面清楚的认识。
甲基叔丁基醚(MTBE)危险、有害因素识别表(安全技术说明书)
吸入、食入、经皮吸收。
健康危害
本品蒸气或雾对眼睛、粘膜和上呼吸道有刺激作用，可引起化学性肺炎。对皮肤有刺激性。
环境危害
对环境有危害。
燃爆危险
本品易燃，具刺激性。
4.急救措施
First-aid Measures
皮肤接触
脱去污染的衣着，用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。
眼睛接触
提起眼睑，用流动清水或生理盐水冲洗。就医。
职业性接触毒物危害程度分级
无资料
最高容许浓度（mg/m3）
无资料
时间加权平均容许浓度（mg/m3）
无资料
短时间接触容许浓度（mg/m3）
无资料
监测方法
无资料。
工程控制
生产过程密闭，全面通风。
呼吸系统防护
可能接触其蒸气时，佩戴过滤式防毒面具（半面罩）。
眼睛防护
戴化学安全防护眼镜。
身体防护
穿防静电工作服。
储存注意事项
储存于阴凉、通风的库房。远离火种、热源。库温不宜超过30℃。保持容器密封。应与氧化剂分开存放，切忌混储。采用防爆型照明、通风设施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料。
8.接触控制/个体防护
Exposure Controls/Personal Protection
生态毒性
无资料
其它有害作用
该物质对环境有危害，建议不要让其进入环境。
13.废弃处置
Fire-fighting Measures
废弃物性质
HW（08）废矿物油。
废弃处置方法
处置前应参阅国家和地方有关法规。建议用焚烧法处置。
14.运输信息
Transport Information
道化学公司火灾爆炸指数危险评价法
3 确定工艺单元
为了便于分析，必须首先将评价对象 （工厂或装置）按设备间的逻辑关系划分成 工艺单元，按单元进行评价。其中的几个概 念是： 工艺单元--工艺装置的任一主要单元。 生产单元--包括化学工艺、机械加工、 仓库、包装线等在内的整个生产设施。 恰当工艺单元--在计算火灾、爆炸危险 指数时，只评价从预防损失角度考虑对工艺 有影响的工艺单元，简称工艺单元（也有人 将这些单元称为评价单元）。
选择恰当工艺单元的重要参数有下列6 个。一般参数值越大，则该工艺单元就越 需要评价。 ① 物质的潜在化学能； ② 危险物质的数量； ③ 资金密度（每平方英尺美元数）； ④ 操作压力与操作温度； ⑤ 导致火灾、爆炸事故的历史资料； ⑥对装置起关键作用的单元。
例如，利用二氯乙烷裂解制取氯乙烯工厂的 裂解炉/冷却区中所划分的单元为二氯乙烷预热 器、二氯乙烷吸收塔和焦油槽等。乳液法生产丁 苯橡胶的工厂可分为单体混合器、聚合釜、卸料 罐、水处理室、苯乙烯洗涤塔等单元。一般仓库 可看作一个单元，在某些情况下，如果有防火墙 时，则可以防火墙为界划分单元。
特殊工艺危险性是导致事故发生的主要因素，包括
毒性物质、负压操作、在爆炸极限范围内或其附近操作 、粉尘爆炸、压力释放、低温、易燃物质和不稳定物质 的数量、腐蚀、明火设备、热油交换系统、转动设备、 轴封和接头处的泄漏等12项内容。
各项取值可查有关手册，所选取的数值填入“火灾 、爆炸指数（F&EI）表（表4-1）”中“特殊工艺危险性 系数F2”的栏目中。 之后，计算工艺单元危险系数： 工艺单元危险系数（F3）等于一般工艺危险系数（F1 ）和特殊工艺危险系数（F2）的乘积，即
道化学公司火灾爆炸指数危险评价法
1
评价方法与程序
美国道化学公司火灾、爆炸指数危险评价法，用于对化工工 艺过程及其生产装置的火灾、爆炸危险性做出评价，并提出相应 的安全措施。它以物质系数为基础，再考虑工艺过程中其他因素
二硫化碳储罐池火灾安全评价法范本（2篇）
二硫化碳储罐池火灾安全评价法范本二硫化碳储罐池火灾是化工行业常见的安全隐患之一，对其进行全面的安全评价非常重要。
本文将介绍一个不含分段语句的二硫化碳储罐池火灾安全评价法范本，以指导和促进相关单位对该安全问题的认识和解决。
一、概述二硫化碳储罐池火灾是指二硫化碳在储罐池中发生火灾。
该火灾形式具有瞬发性、剧烈性和燃烧性等特点，极易造成人员伤亡和财产损失。
为了保障生命财产安全，必须对二硫化碳储罐池火灾进行全面、科学的安全评价。
二、评价方法1. 原理与步骤本评价方法基于二硫化碳的物理性质、火灾机理和火灾控制等基本原理，通过以下步骤进行评价：(1) 收集储罐池的相关数据，包括设计参数、操作流程、环境条件等；(2) 分析二硫化碳的物理性质，包括沸点、燃烧性等，推导出可能发生火灾的条件；(3) 分析火灾的机理和传播路径，评估火灾可能对人员和设备造成的影响；(4) 评估现有的火灾控制措施，如防火墙、自动报警系统等的有效性；(5) 根据评估结果，提出相应的改进建议和措施，以提升储罐池火灾的安全性。
2. 数据收集数据收集是安全评价的基础，需要收集以下信息：(1) 储罐池的基本参数，包括容量、尺寸、材质、安全阀等；(2) 操作流程和工艺条件，包括供气温度、压力、流量等；(3) 储罐池周围的环境条件，如温度、湿度等；(4) 防火设施和安全措施的运行状况，如报警系统、灭火装置等。
3. 物理性质分析根据二硫化碳的物理性质，可以确定其燃烧性和瞬发性。
通过分析二硫化碳的燃烧点和最低燃烧浓度等参数，可以判断其在储罐池中发生火灾的可能性。
4. 火灾机理和传播路径分析火灾机理分析是指通过分析火灾的起因、传播途径等因素，评估火灾对人员和设备的潜在威胁。
燃烧产物的传播路径分析是指通过分析燃烧产物在储罐池中的扩散情况，评估火灾的传播速度和范围。
5. 火灾控制措施评估根据现有的火灾控制措施，如防火墙、自动报警系统等，评估其对储罐池火灾的控制效果。
乙苯-苯乙烯装置道化学火灾爆炸危险指数评价
联 合装 置 由 乙苯 和苯 乙烯 两 个 单 元 组 成 ， 乙苯 单 元 采用 干气 制 乙苯 技 术 ， 苯 乙 烯 单 元 采 用 乙 苯 负
表１ Ｆ ＆ Ｅ Ｉ 及 危 险 等级 ３ ． ３ 确定 单元 的危 害 系数
乙苯 、 苯 乙 烯 操 作 单 元 危 害 系 数 的确 定 是 由 物 质系数 （ ＭＦ ） 和单 元工 艺危 害系数 （ Ｆ ３ ） 决定 的 ， 由 乃 值 和物 质 系数 查 相 关 图 ， 乙苯 、 苯 乙 烯 单 元 的危害 系数分 别 为 ０ ． ７ ７和 ０ ． ８ ８ 。
３ ． ４ 确定 暴露 半径 、 暴露 面积
３ 各 单 元火灾 爆炸 事故 危 险指数 评价
暴露 半径 在一 定 程度 上 表 明 了影 响 区域 的大 小， 在 这个 区 域 内的设 施 、 设 备会 在 火 灾 、 爆 炸 中
３ ． １ 物质 系数 的确 定
在火 灾 、 爆炸 指数 计算 和危 险 性 评 价 过程 中 ， 物质 系数 ＭＦ是最基 础 的数值 ， 根 据道 化学 公 司的
“ 火灾、 爆 炸危 险指 数评 价 法 ” ， 查得 单 元 中各 物 质 的物 质 系数 ＭＦ （ 表２ ） 。
表 ２ 物 质 系数
物质 名称
ＭＦ
遭受 破 坏 。 对 已 计 算 出 来 的 Ｆ ＆ Ｅ １ ， 可 用 它 乘 以 ０ ． ８ ４或查 图换 算成 暴 露 半 径 （ 本 文 用计 算 法 ） ， 暴 露半 径从 单元 的 中心 位 置算 起 ， 乙苯 、 苯 乙烯 单 元
MTBE（甲基叔丁基醚）装置火灾爆炸危险性评价
MTBE（甲基叔丁基醚）装置火灾爆炸危险性评价MTBE（甲基叔丁基醚）装置火灾爆炸危险性评价一、引言安全生产是关系到企业和职工生命财产安全的大事，也是企业获取经济效益的基本保证。
对在役装置进行安全评价，可以预先发现导致事故的危险因素，并对危险进行定量化分析，以便采取措施消除或控制这些危险因素，保证装置安全平稳运行。
二、MTBE 装置概况MTBE，即甲基叔丁基醚，主要作为高辛烷值无铅汽油的调和组分，其研究法辛烷值达117，马达法辛烷值为101。
武汉石化的MTBE装置于1994年7月建成投产，装置原设计规模为2万t/a，1999年改造为3万t/a，该装置采用固定床醚化反应工艺。
MTBE合成原理：液态烃C4中的异丁烯和工业甲醇，以大孔强酸性阳离子交换树脂为催化剂，在温度40℃～65℃，压力1.0MPa～1.5MPa的操作条件下，液相合成甲基叔丁基醚（MTBE）。
该反应为可逆放热反应，反应热ΔH=-37KJ/mmol。
装置的原料及产品均为甲类火灾危险物质。
图1为MTBE装置流程方框图。
图1MTBE装置流程方框图三、道氏安全评价的原理道氏评价方法是利用工艺过程中的物质、设备、物料量等数据，通过逐步推算，得出工艺过程和生产装置的火灾、爆炸危险性，事故造成的损失，分析出事故的影响范围，便于人们采取相应的安全措施，最大限度保障安全。
评价中使用的数据来源于对以往事故的统计分析、物质的物理化学性质及安全设施的经验数据。
四、道氏评价法在装置安全评价中的应用1、评价单元划分按MTBE装置的生产工艺，可将MTBE装置划分为反应系统和产品分离-甲醇回收系统2个单元。
2、单元火灾爆炸指数（FEI）的计算按照道七版所规定的取值原则，结合装置的实际情况，通过有关分析，查图表、计算得到各单元的火灾爆炸指数。
见表1。
表1单元火灾爆炸指数表项目原料净化–反应系统产品分离–甲醇回收系统选取重要物质异丁烷异丁烷物质系数MF2121一般工艺危险系数F12.251.75特殊工艺危险系数F22.9572.935工艺单元危险系数F3=F1×F26.655.14火灾、爆炸指数FEI=F3×MF1401083、安全措施补偿系数前面计算的火灾、爆炸危险指数是表示单元没有考虑安全措施情况下潜在的危险性。
化工生产的火灾爆炸危险性评价
8、电解
食盐溶液电解中的安全问题，主要是氯气中毒和 腐蚀、碱灼伤、氢气爆炸以及高温、潮湿和触电 危险等。 在正常操作中，应随时向电解槽的阳极室内添加 盐水，使盐水始终保持在规定液面，否则，如盐 水液面过低，氢气有可能通过阴极网渗入到阴极 室内与氯气混合。
要防止氯含氢量过高。要防止个别电解槽 氢气出口堵塞，引起阴极室压力升高，造 成氯气含氢量过高。氯气内含氢量达5%以 上，则随时可能在光照或受热情况下发生 爆炸。在生产中，单槽氯含氢浓度一般控 制 在 2.0% 以 下 ， 总 管 氯 含 氢 浓 度 控 制 在 0.4%以下。
（3）使用其他还原剂还原
常用还原剂中火灾危险性大的有硼氢类、四 氢化锂铝、氢化钠、保险粉、异丙醇铝等。
硼氢类还原剂应储存于密闭容器中，至于干 燥处。在生产中，调节酸、碱度时要特别注 意加酸过多、过快。
四氢化锂铝应浸没在煤油中贮存。使用时应 先将反应器用氮气置换干净，并在氮气保护 下投料和反应。反应热应由油类冷却剂取走， 不应用水，防止水漏入反应器内，发生爆炸。
用高温蒸汽加热时，对设备耐压要 求高，须严防泄漏或与物料混合， 避免造成事故。
使用电加热时，电气设备要符合防 爆要求。
直接火加热危险性最大，温度不易 控制，可能造成局部过热烧坏设备， 引起易燃物质的分解爆炸。当加热 温度接近物料分解温度，此工艺称 为危险工艺，必须设法改进工艺条 件，如负压或加压操作。
6、裂解反应
裂解反应在裂解炉的炉管内并在很高的温度、 很短的时间内完成，以防止裂解气体二次反应 而使裂解炉管结焦。 炉管内结焦会使流体阻力增加，影响生产。同 时影响传热，当焦层达到一定厚度时，因炉管 壁温度过高，而不能继续运行下去，必须进行 清焦。否则会烧穿炉管，裂解气外泄，引起裂 解炉爆炸。 裂解炉运转中的外界不安全因素： （1）引风机故障 （2）燃料气压力降低 （3）其他公用工程故障
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
文件编号：TP-AR-L8162In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives.（示范文本）编订：_______________审核：_______________单位：_______________ MTBE装置火灾爆炸危险性评价(正式版)MTBE装置火灾爆炸危险性评价(正式版)使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。
材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。
安全生产是关系到企业和职工生命财产安全的大事，也是企业获取经济效益的基本保证。
对在役装置进行安全评价，可以预先发现导致事故的危险因素，并对危险进行定量化分析，以便采取措施消除或控制这些危险因素，保证装置安全平稳运行。
MTBE，即甲基叔丁基醚，主要作为高辛烷值无铅汽油的调和组分，其研究法辛烷值达117，马达法辛烷值为101。
武汉石化的MTBE装置于1994年7月建成投产，装置原设计规模为2万t/a，1999年改造为3万t/a，该装置采用固定床醚化反应工艺。
MTBE合成原理：液态烃C₄中的异丁烯和工业甲醇，以大孔强酸性阳离子交换树脂为催化剂，在温度40℃～65℃，压力1.0MPa～1.5MPa的操作条件下，液相合成甲基叔丁基醚（MTBE）。
该反应为可逆放热反应，反应热ΔH=-37KJ/mmol。
装置的原料及产品均为甲类火灾危险物质。
图1为MTBE装置流程方框图。
图1 MTBE装置流程方框图道氏评价方法是利用工艺过程中的物质、设备、物料量等数据，通过逐步推算，得出工艺过程和生产装置的火灾、爆炸危险性，事故造成的损失，分析出事故的影响范围，便于人们采取相应的安全措施，最大限度保障安全。
评价中使用的数据来源于对以往事故的统计分析、物质的物理化学性质及安全设施的经验据。
1、评价单元划分按MTBE装置的生产工艺，可将MTBE装置划分为反应系统和产品分离-甲醇回收系统2个单元。
2、单元火灾爆炸指数（F&EI）的计算按照道七版所规定的取值原则，结合装置的实际情况，通过有关分析，查图表、计算得到各单元的火灾爆炸指数。
见表1。
表1 单元火灾爆炸指数表项目原料净化–反应系统产品分离–甲醇回收系统选取重要物质物质系数MF一般工艺危险系数F1特殊工艺危险系数F₂工艺单元危险系数F3 = F₁×F₂火灾、爆炸指数F&EI = F₃×MF异丁烷212.252.9576.65140异丁烷211.752.9355.141083、安全措施补偿系数前面计算的火灾、爆炸危险指数是表示单元没有考虑安全措施情况下潜在的危险性。
装置在建设和改造中一般都根据规范和标准以及过去的经验考虑了必要的防火防爆措施，这些措施得到落实，能有效地控制危险。
MTBE装置各单位安全措施补偿系数按照道七版的规定取值，见表2。
表2 单元安全补偿措施系数表项目原料净化–反应系统产品分离–甲醇回收系统工艺控制安全补偿系数C1物质隔离安全补偿系数C₂防火设施安全补救系数C₃安全措施补偿系数C= C₁×C₂×CF 30.880.930.830.680.880.930.830.684、单元暴露区域的计算暴露区域是指当单元发生火灾、爆炸事故时可能影响的区域，暴露区域的计算方法如下：暴露区域的面积（S）=πR²式中：R为暴露半径，R=F&EI×0.84×0.3048 各单元的暴露半径与暴露区域计算如下：（1）反应单元R=140×0.84×0.3048=35.8（m）S=3.14×35.82²=4024（m²）（2）产品分离 - 甲醇回收单元：R=108×0.84×0.3048=27.7（m）S=3.14×27.72²=2409（m²）5、暴露区域内财产更换价值暴露区域内财产更换价值=原来成本×0.82×价值增长系数式中系数0.82是考虑到事故发生时有些成本不会遭到损失或无需更换。
由于各单元建设费用缺乏，故暴露区域内财产更换价值采用假设的方法。
设反应单元、产品分离 - 甲醇回收单元的财产更换价值分别为J1、J2万元人民币。
6、危害系数（DF）的确定危害系数代表了单元中物料泄漏或反应能量释放所引起火灾、爆炸事故的综合效应。
它由单元危险系数（F3）和物质系数（MF）查图得到。
7、基本最大可能财产损失（BASE MPPD）确定了暴露区域内财产更换价值和危害系数，就可以计算按理论推断的暴露区域内基本最大可能财产损失。
（BASE MPPD）。
基本最大可能财产损失是假定没有任何一种安全措施来降低损失时发生火灾、爆炸事故可能造成的最大财产损失，它由暴露区域内财产的更换价值和危害系数相乘得到。
8、实际最大可能财产损失（ACTUAL MPPD）基本最大可能财产损失与安全措施补偿系数的乘积就是实际最大可能财产损失。
它表示在采取适当（但不一定完全理想）防护措施后事故造成的财产损失。
道七版根据求出的实际MPPD还可估算发生事故时的最大可能停产天数，从而确定停产造成的损失。
由于各单元实际MPPD的数值在评价中难以确定，故停产天数和损失在此不做进一步计算。
9、评价结果及分析9.1评价结果（1）根据道化学公司第七版火灾、爆炸危险指数评价法的评价程序，对MTBE装置各单元进行评价，结果汇总于表3。
表3 MTBE装置单元评价结果汇总表项目反应单元产品分离–甲醇回收系统物质系数MF单元工艺危险系数F₃火灾、爆炸指数F&EI暴露半径（m）暴露面积（m²）暴露区内财产价值（万元人民币）危害系数DF基本MPPD（万元人民币）安全措施补偿系数C实际MPPD（万元人民币）216.6514035.84024 J10.800.80J10.680.54J1215.1410827.72409J20.730.73J20.680.50J2（2）道七版将火灾、爆炸危险指数划分为5个等级，每个危险等级与F&EI之间的对应关系见表4。
表4 F&EI与危险程度对应表F&EI1～6061～9697～127128～158159以上危险程度等级最轻较轻中等很大非常大各单元按照安全措施补偿前后的火灾、爆炸指数划分危险等级的结果汇总于表5。
表5 各单元安全措施补偿前、后的危险等级对比表单元补偿前F&EI补偿前危险等级补偿后F&EI补偿后危险等级反应单元产品分离–甲醇回收单元140108很大中等9573较轻较轻9.2评价结果分析（1）由上述评价结果可见，在没有采取任何安全措施之前，反应单元和产品分离 - 甲醇回收单元危险等级分别为“很大”和“中等”，说明反应单元的潜在危险性较高。
（2）经安全措施补偿后，反应单元和产品分离- 甲醇回收单元的潜在危险性都有明显下降，财产损失也得以下降，都为“较轻”。
说明从工艺控制、设备和消防等方面采取必要的安全措施，系统的潜在危险性得到了有效控制。
（3）对于运行多年的MTBE装置，难以改变目前的设备布局和工艺过程，而应该主要从增加安全设施，加强安全管理入手，降低风险度。
1、取消装置的中间罐区装置的中间罐区共设有5个罐，其中有2个100m³的原料甲醇罐，2个200m³的MTBE罐，1个100m³的不合格MTBE罐，全部为拱顶罐。
由于我厂生产的MTBE用作高标号汽油的调和组分，不单独作产品出厂，实际上不管MTBE纯度是否达到98%，都可以直接进轻油车间大罐。
甲醇可由轻油车间罐区直接送装置使用，没有必要先进装置中间罐再使用。
拆除中间罐区有以下几点好处：一是可减少装置危险品的数量，从而降低装置的风险。
二是甲醇对人体有害，易挥发，容易造成环境污染和人员中毒，着火不易扑灭，取消甲醇中间罐，可减少泄漏源，减轻职业危害。
三是由于MTBE、甲醇都极易挥发，5个中间罐采用的又都是拱顶罐，拆除中间罐区有利于降低装置物损失和能耗。
2、建议在装置改造时，采用计算机集散控制系统（DCS），工艺参数集中在DCS中指示、记录、自动控制并超限报警，降低系统风险。
3、由于本装置的醚化反应对压力要求不高，建议在工艺许可的条件下尽量降低系统压力，从而降低装置的危险度。
4、由于现操作室靠装置的一面采用的是玻璃窗，不符合规范的要求。
建议将靠装置的玻璃窗拆除，封闭为防爆实体墙，在发生事故时保护人员安全。
5、建议加强日常定点、定期的监测工作，这是监测作业环境污染和预防甲醇等物质慢性中毒的必要措施。
6、建议在有条件时上工业电视监控系统，及时发现隐患，保证装置安全运行。
7、MTBE装置原料采用口对口供应方式，这种方式可减少中间环节，节省能源。
但受气分装置来料影响太大，给平稳生产带来威胁。
建议建一个大的原料缓冲罐，保证装置进料量的稳定。
道七版是一种操作性很强的装置风险定量评价方法，为工厂进行现代化安全管理提供了科学依据。
通过评价、对我们有如下启示：1、任何一个炼油化工装置，即使在设计、制造、施工上符合有关规范和标准，但客观上还是存在固有的危险，这种危险往往还很严重。
2、装置由于在设计中采取了一些安全防范措施，使实际危险程度下降。
在实际生产中必须严格执行操作规程，落实安全措施，保持安全装备完好，才能真正降低风险，否则装置的危险等级就会回升，出现事故的几率就会增加。
3、按照《安全生产法》、《危险化学品安全管理条例》等法律、法规的要求，定期进行装置安全评价、制定安全防范措施，消除隐患，就可以降低风险，保障安全。
此处输入对应的公司或组织名字Enter The Corresponding Company Or Organization Name Here。