贝雷梁支架计算书

西山漾大桥贝雷梁支架计算书

1. 设计依据

设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》

《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

2. 支架布置图

在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：

钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H 型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm 。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm 。于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm ；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

具体布置见下图：

3. 材料设计参数

3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm

根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。

3.2.木材

100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：

[σw]=13*= MPa

E=10×103×=9×103MPa

[τ]=×＝

3.3.型钢

Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=×105N/mm2。

3.4.贝雷梁

几何特性

4. 强度验算 4.1. 翼板分析

4.1.1. 底模板计算：

4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：

根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为

Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3

/10m KN =ρ。

由于翼板处方木按中心间距25cm 横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cm ，即模板计算跨径取：m l 2.0=；

又模板单位宽(1m)面板截面参数：

惯性矩：453

3108125.21215100012mm bh I ⨯=⨯== 截面抵抗矩：352

210625.56

1510006mm bh W ⨯=⨯== 4.1.1.1.1. 荷载计算：

a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载： q 1=[+/2*2+*]*26/*＝m 2

；

b.竹胶板自重产生的荷载：q 2=×10= KN/m2；

c.施工人活载：q 3= KN/m2；

d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q 4= KN/m2； 则取1m 宽分析线荷载为： q 强=+++＝m q 刚=+＝m

4.1.1.1.2. 受力分析：

按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析：

[]MPa MPa W M 50108.010625.51061.05

5

max =<=⨯⨯==σσ，满足要求

刚度分析：

翼板处模板强度、刚度均满足要求。

4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算：

4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：

底模下统一采用50×100mm 的方木。依三跨连续梁计算方木强度、剪力及挠度： 50×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：

[σw]=13*= MPa E=10×103×=9×103MPa [τ]=×＝

又方木的截面参数：

惯性矩：463

310167.4121005012mm bh I ⨯=⨯== 截面抵抗矩：352

2108333.06

100506mm bh W ⨯=⨯== 4.1.1.2.2. 荷载计算：

由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：

q 强=+++＝m2 q 刚=+＝m2

又方木的中心间距为：，故线荷载为： q 强=×=m q 刚=×=m

4.1.1.2.3. 受力分析：

由于方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下： 强度分析：

[]MPa MPa W M 7.11956.3108333.010296.35

5

max =<=⨯⨯==σσ，满足要求

刚度分析：

方木的强度、刚度均满足要求。

4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度计算）

根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。

选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析；

4.1.2.1. 底模计算：

4.1.2.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：

静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度：3

/10m KN =ρ。

由于外底模方木按中心间距为25cm 横向布设，考虑其本身的10cm 实体尺寸，即模板计算跨径取：m l 15.0=；

又模板单位宽面板截面参数：

惯性矩：4

53

310406.1121550012mm bh I ⨯=⨯== 截面抵抗矩：3

52

210188.06155006mm bh W ⨯=⨯==

4.1.2.1.2. 荷载计算：

对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为500mm ）

a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=**26*＝m ；

b.竹胶板自重产生的荷载：q2=*10*= KN/m ；

c.施工人活载：q3=*＝ KN/m ；

d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=*＝1KN/m ； 则q 强=+++1＝m q 刚=+＝m 4.1.2.1.3. 受力分析：

腹板底板按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析：

[]MPa MPa W M 50064.610188.01014.15

5

max =<=⨯⨯==σσ，满足要求

刚度分析：

实腹板处模板强度、刚度均满足要求。 4.1.2.2. 底模下方木检算：

4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能：

底模下统一采用100×100mm 的方木，按支架间距三跨连续梁计算；