承插型盘扣式钢管支架计算书
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kzj ×l a /(n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·mσ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
2、挠度验算V max =5q ＇l b 4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm ≤[ν]＝min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
3、支座反力计算 承载力使用极限状态R 1=R 2=ql b /2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R 1＇=R 2＇=q ＇l b /2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·mσ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
盘扣式钢管脚手架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书工程信息：工程名称：未命名工程；方案编制人：张工；编制日期：2019-11-28。
施工单位：建科研施工；建设地点：和平西桥；地上层数：13；地下层数：3层；建筑高度：40米；建筑面积：10000m2；建设单位：建科研建设公司；设计单位：建科研设计院；监理单位：建科研监理公司；勘查单位：建科研勘察院；总工期：360天；结构类型：框架；计算依据：依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）。
一、参数信息:1.脚手架参数脚手架搭设高度为22.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
立杆钢管类型选择A-LG-1500(60×3.2×1500)。
横向横杆钢管类型选择A-SG-900(48×2.5×840)。
纵向横杆钢管类型选择A-SG-1200(48×2.5×1140)。
跨间横杆钢管类型选择A-SG-900(48×2.5×840)。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米,采用扣件连接。
2.荷载参数盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2。
施工活荷载为 3.00 kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用冲压钢脚手板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，荷载为0.16kN/m2，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。
二、横向水平杆的计算:横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.200/2=0.180kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.180+1.4×1.800=2.779kN/m横向水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.779×0.902/8=0.281kN.mσ=M max/W=0.281×106/(3.86×1000)=72.89N/mm2横向水平杆的计算强度≤205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.180=0.216kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×0.22×900.04/(384×2.06 ×105×92800.0)=0.096mm横向水平杆的最大挠度小于900.0/150与规范规定10mm,满足要求!三、跨间水平杆的计算:跨间水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
承插型盘扣式钢管支架计算书
10、模板支架设计及计算10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
承插型盘扣式悬挑脚手架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-201《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。
双排脚手架搭设高度20.7米，立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.50米，脚手架步距1.50米。
立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1800(Φ48×2.5×1740);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距5.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0600kN/m2。
脚手板下主结点跨间增加两根横向水平杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数0.8500。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.40米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、横向水平杆的计算:按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
承插型盘扣式落地双排脚手架计算书.
水平斜杆布置
5跨1设
竖向斜杆型号
A-XG-1500×2000(Φ 48×2.5×2402)
竖向斜杆布置
5跨1设
连墙件做法
箍柱法
连墙件布置
2步3跨
扣件类型
双扣件
连墙件计算长度
300
扣件抗滑折减系数
0.85
2.技术措施
恒智天成安全计算软件及方案编制系统
卸荷次数 钢丝绳安全系数
采用钢丝绳分段卸荷
2
钢丝绳型号
恒智天成安全计算软件及方案编制系统
T
P
ls
α
α
a
lb
计算简图
受力分析
经过计算得，外侧钢丝绳与横向水平杆的夹角：
α=arctg[1.000/(0.9+0.3)]=39.81°
1.外侧钢丝绳轴向拉力计算：
T =2 P/sinα = 2×1.937/sin39.81° = 6.052 kN
2.钢丝绳的最小直径计算
（1）不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 σ = N/(φA) ≤ [f] σ = 8.191×103/(0.247×5.710×102)=58.039 N/mm2 外立杆稳定性验算（不组合风荷载）：实际抗压应力计算值 σ =58.039N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=300N/mm2，满足要求！ （2）组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] σ = 7.792×103/(0.247×5.710×102)+ 0.153×106/（7.700×103） = 75.122 N/mm2 外立杆稳定性验算（组合风荷载）：实际抗压应力计算值 σ =75.122N/mm2 小 于抗压强度设计值[f]=300N/mm2，满足要求！
(最新整理)承插型盘扣式梁模板支架计算书1760
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承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017—2003《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数：盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.90。
模板支架搭设高度为9。
0m，梁截面B×D=600mm×1700mm,立杆的纵距（跨度方向) l=0.60m，脚手架步距 h=1。
20m，立杆钢管类型选择：A—LG—3000(Φ60×3.2×3000）；横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840）;纵向水平杆钢管类型选择：A—SG—900(Φ48×2.5×840）;横向跨间水平杆钢管类型选择:B-SG—2000（Φ42×2。
5×1940）；梁底增加2道承重立杆。
面板厚度12mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
承插型盘扣式楼板模板支架计算书共8页
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 -2019《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2019《建筑结构荷载规范》 9-2019《钢结构设计规范》 7-2019《混凝土结构设计规范》 0-2019《建筑地基基础设计规范》GB507-2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》-2019计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为8.3m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(Φ48× . × );横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48× . × 4 );纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );面板厚度 8m m，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
木方4 ×7 mm，间距 m m，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48× . mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q = . × . × . + . × . = . kN/m活荷载标准值q = ( . + . )× . = . kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/ = . × .8 × .8 / = 4.8 cm3；截面惯性矩 I = bh3/ = . × .8 × .8 × .8 / = 8. cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
承插型盘扣式梁支架计算书1760
承插型盘扣式梁支架计算书1760第一篇：承插型盘扣式梁支架计算书1760安全设施计算软件(2012)PKPM软件出品承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
模板支架搭设高度为9.0m，梁截面B×D=600mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，脚手架步距h=1.20m，立杆钢管类型选择：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);梁底增加2道承重立杆。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑木方长度0.60m。
梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ231-2010)
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)，风荷载体型系数μs搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500横向横杆自重Gkhg(kN)单跨间横杆根数n jg2间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN)纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=×(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+×Qkzj× la/( njg+1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q＇=(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj× la/( njg+1) =+×(2+1))+×(2+1)=m计算简图如下1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=×8=·mσ=Mmax/W=×106/3860=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算Vmax =5q＇lb4/(384EI)=5××9004/(384×206000×92800) =≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
...盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架架体高度H(m) 13.4 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25立杆纵向间距l a(m) 1.8 立杆横向间距l b(m) 0.9立杆步距h(m) 1.5 脚手架总步数n 8顶部防护栏杆高h1(m) 1.2 纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm) 200内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手架立杆安放位置混凝土板二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2) 0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/2m )0.1挡脚板类型冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式6步1设2装修脚手架作业层数n zj 1 装修脚手架荷载标准值Q kzj(kN/m) 2基本风压ω0(kN/m 2) 0.4风荷载标准值ωk(kN/m 2)(连墙件、立风荷载高度变化系0.688，0.445杆稳定性)数μz(连墙件、立杆1.687，1.09稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm 4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×k zj ×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj ×l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式钢管脚手架计算书
盘扣式钢管脚手架计算书第一篇模板：盘扣式钢管脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.1.1 盘扣式钢管脚手架的定义和用途1.2 目的1.2.1 本旨在提供盘扣式钢管脚手架计算的详细步骤和相关数据。
2. 材料选择2.1 钢管材料2.1.1 钢管的选型和规格2.1.2 钢管的强度和可靠性要求2.2 盘扣式连接件2.2.1 盘扣式连接件的选型和规格2.2.2 盘扣式连接件的强度和可靠性要求3. 载荷计算3.1 自重和局部载荷计算3.1.1 脚手架自重计算3.1.2 杂物和装饰物的分量计算 3.2 人员和材料的荷载计算3.2.1 人员荷载计算3.2.2 材料荷载计算4. 结构计算4.1 脚手架的整体结构计算4.1.1 竖杆和横杆的计算4.1.2 地脚件和斜撑的计算4.2 连接件的计算4.2.1 盘扣式连接件的计算4.2.2 脚手架连接节点的计算5. 安全性评估5.1 安全系数的确定5.2 结构的安全性评估6. 结论6.1 计算结果总结6.2 安全性评估结论7. 附件7.1 结构计算用的图纸和设计手册7.2 材料和连接件的技术规格7.3 相关数据和计算结果8. 法律名词及注释8.1 脚手架建造安全技术规范8.2 建造施工安全管理条例8.3 建造工程质量检验标准第二篇模板：盘扣式钢管脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.1.1 盘扣式钢管脚手架的定义和用途 1.2 目的1.2.1 本的主要目的是提供盘扣式钢管脚手架计算的详细步骤和相关数据。
2. 设计要求2.1 规范和标准2.1.1 相关国家和行业标准2.2 安全性要求2.2.1 人员和材料的安全性要求2.2.2 结构的安全性要求3. 材料选择3.1 钢管材料3.1.1 钢管的选型和规格3.1.2 钢管的强度和可靠性要求3.2 盘扣式连接件3.2.1 盘扣式连接件的选型和规格3.2.2 盘扣式连接件的强度和可靠性要求4. 载荷计算4.1 自重和局部载荷计算4.1.1 脚手架自重计算4.1.2 杂物和装饰物的分量计算 4.2 人员和材料的荷载计算4.2.1 人员荷载计算4.2.2 材料荷载计算5. 结构计算5.1 脚手架的整体结构计算5.1.1 竖杆和横杆的计算5.1.2 地脚件和斜撑的计算5.2 连接件的计算5.2.1 盘扣式连接件的计算5.2.2 脚手架连接节点的计算6. 安全性评估6.1 安全系数的确定6.2 结构的安全性评估7. 结论7.1 计算结果总结7.2 安全性评估结论8. 附件8.1 结构计算用的图纸和设计手册 8.2 材料和连接件的技术规格8.3 相关数据和计算结果9. 法律名词及注释9.1 脚手架建造安全技术规范9.2 建造施工安全管理条例9.3 建造工程质量检验标准。
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
承插型盘扣式脚手架计算书
承插型盘扣式脚手架计算书1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）；（3）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）；（4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；（5）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（7）《钢结构施工质量验收规范》（GB50205）（8）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）（9）国家及本地区的相关规范、法规；2.材料选用（1）踏板选用4m木踏板；（2）工作架选用（60*3.2）承插型盘扣式钢管脚手架。
3.荷载工况支架承受的荷载主要有：脚手板等配件重、施工活载、支架自重。
1.脚手板自重：0.35KN/m22.支架自重：0.214KN/m3.施工人员及设备：2KN/㎡荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4表3-1 材料特性4.立杆承载力验算架体布置间距为0.9×1.8m，计算单元截面面积为0.81m2图4-1 架体平面图1.荷载a. 脚手板自重 0.35kN/m2×0.81m2×2 =0.567kNb. 支架自重 0.123kN/m×25m =3.075kNc. 施工人员及设备 2kN/m2×0.81m2×3=1.62kN2.荷载组合：恒荷载分项系数取1.2 活荷载分项系数取1.4q1=a+b+c =5.262kNq2=(a+b)×1.2+c×1.4=6.638kN3.架体稳定性验算按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010，不组合风荷载计算。
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010中：5.4.1-2公式计算：i=20.1mm 取h =1500mm,支架立杆计算长度l0计算公式：l0=μh=1.45×1500=2175mm；μ——考虑脚手架整体稳定性的立杆计算长度系数，应按表5.4.1确定；取μ=1.45h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（mm）即l0=2175mm。
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10、模板支架设计及计算10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.200×0.250=1.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.250=0.088kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m 静荷载q1 = 1.20×1.250+1.20×0.088=1.605kN/m活荷载q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 3.186/1.200=2.655kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×2.66×1.20×1.20=0.382kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×2.655=1.912kN最大支座力N=1.1×1.200×2.655=3.505kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.382×106/83333.3=4.59N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×1912/(2×50×100)=0.573N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.338kN/m 最大变形v =0.677×1.338×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.474mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P= 3.505kN；均布荷载取托梁的自重q= 0.092kN/m。
托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.138托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 2.063kN.m经过计算得到最大支座F= 18.623kN经过计算得到最大变形V= 2.018mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=2.063×106/1.05/10160.0=193.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算：最大变形v = 2.018mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
六、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.149×4.800=0.715kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN经计算得到，静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3)= 8.419kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.20NG +1.40NQ七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N ——立杆的轴心压力设计值，N = 16.15kNi ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h ——最大步距，h=1.20m；l0 ——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；——由长细比，为1800/16=114；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到0.497；经计算得到=16150/(0.497×489)=66.498N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2h ——立杆的步距，1.20m；la ——立杆迎风面的间距，1.20m；lb ——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.216×1.200×1.800/16=0.204kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.216×1.200×1.800×1.800/8=0.055kN.m；Nw ——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×8.419+0.9×1.4×4.320+0.9×1.4×0.055/1.200=15.604kN经计算得到=15604/(0.497×489)+55000/5080=74.010N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算< [f],满足要求!风荷载作用下的内力计算：架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.216×1.200×1.200=0.311kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.311=0.311kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.311=0.440kN支撑架的步数n=4；节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.440+(4.000-1)×0.440=1.760kN；节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000×0.311=1.244kN架体自重为0.715kN；节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和大于架体自重,不满足要求!八、楼板强度的计算（1）、计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。