应用光学课程设计---双筒棱镜望远镜设计

应用光学课程设计
一、设计题目
双筒棱镜望远镜设计（望远镜的物镜和目镜的选型和设计）
二、本课程设计的目的和要求
1、综合运用课程的基本理论知识，进一步培养理论联系实际的能力和独立工作的能力。

2、初步掌握简单的、典型的、与新型系统设计的基本技能，熟练掌握光线光路计算技能，了解并熟悉光学设计中所有例行工作，如数据结果处理、像差曲线绘制、光学零件技术要求等。

3、巩固和消化课程中所学的知识，初步了解新型光学系统的特点，为学习专业课与进行毕业设计打下好的基础。

三、设计技术要求
双筒棱镜望远镜设计，采用普罗I型棱镜转像，系统要求为：
1、望远镜的放大率Γ＝6倍；
2、物镜的相对孔径D/f′＝1：4（D为入瞳直径，D＝30mm）；
3、望远镜的视场角2ω＝8°；
4、仪器总长度在110mm左右，视场边缘允许50%的渐晕；
5、棱镜最后一面到分划板的距离 14mm，棱镜采用K9玻璃，两棱镜间隔为2～5mm。

6、lz′=8～10mm
四、设计报告撰写内容
本课程设计要求以设计报告形式完成以下工作：
1、认真学习相关像差理论和光学设计知识，做好笔记，完成例题作业并上交；
2、根据所讲内容进行本设计具体参数以及结构形式的选择，说明选择理论依据；
3、进行本设计的外形尺寸计算，要求写明计算过程；
4、使用PW法进行初始结构参数r、d、n的求解，要求写明计算过程；
5、计算本设计的像差容限，使用Tcos软件完成设计的模拟和计算，手工修改结构参数进行像差的校正；
6、绘制相应的像差曲线图和计算数据报表；
7、写出本次课程设计的心得体会。

第5章 望远系统设计范例
题目：双筒棱镜望远镜设计（望远镜的物镜和目镜的选型和设计） 要求：
双筒棱镜望远镜设计，采用普罗I 型棱镜转像，系统要求为： 1、望远镜的放大率Γ＝6倍；
2、物镜的相对孔径D/f′＝1：4（D 为入瞳直径，D ＝30mm ）；
3、望远镜的视场角2ω＝8°；
4、仪器总长度在110mm 左右，视场边缘允许50%的渐晕；
5、棱镜最后一面到分划板的距离≥14mm ，棱镜采用K9玻璃，两棱镜间隔为2～5mm 。

6、lz′=8～10mm
我们的工作将按照以下步骤进行：
1、系统外形尺寸的计算：根据需求确定像差，选型；
2、使用PW 法进行初始结构的计算：确定系统的r 、d 、n ；
3、像差的校正：通过修改r 、d 、n ，调整像差至容限之内；
4、进行像质评价，总结数据图表，完成设计。

下面我们将根据以上步骤来示范本次设计
第一部分：外形尺寸计算
一、各类尺寸计算 1、计算'f o 和'f e
由技术要求有：1
'4
o D
f =
，又30D mm =，所以'120o f mm =。

又放大率Γ＝6倍，所以'
'206o e f f mm ==。

2、计算D 出
30
3056
D D D mm =∴=
=
=Γ
Q 物出物
3、计算D 视场
2'2120416.7824o o D f tg tg mm ω==⨯⨯=视场
4、计算'ω（目镜视场）
''45o tg tg ωωωΓ⨯=⇒≈
5、计算棱镜通光口径D 棱
（将棱镜展开为平行平板，理论略）
该望远系统采用普罗I 型棱镜转像，普罗I 型棱镜如下图：
将普罗I 型棱镜展开，等效为两块平板，如下图：
问题：如何考虑渐晕？
我们还是采取50%渐晕，但是拦掉哪一部分光呢？
拦掉下半部分光对成像质量没有改善（对称结构，只能使光能减少），所以我们选择上下边缘各拦掉25%的光，保留中间的50%。

即保留中间像质好的，去掉边缘像质不好的。

下半的25%由目镜拦掉，上半的25%由棱镜拦掉，只留下中间的50%。

如图：
移出梯形后计算：141202224D D D D
⎛⎫⎛⎫-- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭棱物视视＝，此处后截距取大于
14mm 即可，我取14mm 。

又30D mm =物，16.7824D mm =视场，所以有16.574D mm ≈棱，8.2872D
mm =棱。

所以展开厚度233.15L D mm ==棱，因为装配需要，取33.5L mm =，空气平板的长度22.1L
d mm n
=
≈。

即
物镜距棱镜第一面为59.8mm 。

验算：取59.8mm 会不会挡轴上点的光？
如图求得极限距离为53.7mm ，若小于此距离时候棱镜档光，取59.8是可以的。

意义：说明之前取后截距14mm ≥，但是不能取得太大，否则棱镜离物镜太近了会挡光！ 6、求目镜口径D 目
D 目无渐晕时候，()'2''2o e D D f f tg ω⎡
⎤=++⎢⎥⎣
⎦出目，现在有25%的渐晕，所以
()'2''22.084o e D D f f tg mm ω⎡
⎤=++=⎢⎥⎣
⎦出目。

（因为''''e o D f D f =出入） 7、总体结构
总尺寸59.821420101091.820111.8110L mm =-++++=+=≈
二、光学系统选型
根据设计技术要求与外形尺寸计算结果：
物镜：'/1:4D f =，28ω=o ，'120f mm =
目镜：'20f mm ='245.5ω=o ，5D mm =出，'8~10z l mm >
查阅相关光学手册，可知双胶合物镜与凯涅尔目镜满足设计任务要求。

相关的结构特点，像差特性和光学性能如下：
望远镜：孔径大，视场小，所以轴外像差小，只需要校正轴上点像差。

两种轴上点像差：球差、位置色差。

与孔径相关。

其余轴外像差：与视场相关，但慧差与孔径和视场都相关，所以也要考虑慧差。

所以：
对于物镜：校正球差、位置色差、慧差（可用正弦差代替）
对目镜：大视场，小孔径。

要校正：像散、场曲、畸变、慧差、倍率色差。

选择：物镜—双胶合；目镜—凯涅耳目镜。

双胶合望远物镜(图1)的特点是结构简单，制造和装配方便，光能损失较小。

玻璃选择得当，可以同时校正球差，正弦差和色差。

当高级球差得到平衡时，胶合面的曲率较大，剩余的带球差偏大。

因而，双胶合物镜只适用于小孔径的使用场合。

常见的孔径如表所示。

考虑到胶合面有脱胶的概率，双胶合物镜的口径不宜过大，最大口径为100mm 。

双胶合物镜能适应的视场角不超过10o 。

表5-1 望远物镜通用的相对孔径
凯涅尔目镜（图2）是在冉斯登目镜基础上发展起来的，它把接目镜改成了双胶镜。

增加一个胶合面变数用来校正倍率色差，且在校正倍率色差的同时可以把场镜和接目镜的间隔进一步减小，从而取得结构缩短，场曲减小的效果。

凯涅尔目镜的成像质量优于冉斯登目镜，它能适用的视场也大于冉斯登目镜。

凯涅尔目镜的光学性能是：视场240~50ω=o o ，相对镜目距''/1/2p f =。

第二部分：PW 法求初始结构参数（双胶合物镜设计）
PW 法理论见前文介绍。

一、求解本设计的结构
已知'120,30,28o o f mm D
mm ω=== 1、求,,z h h J
由设计条件，有()1520''' 1.4089('0.125,''8.3912,'1)
'z o o D h mm h J n u y h u y f tg mm n f ω⎧==⎪⎪
⎪=⎨==⎪⎪
=====⎪⎩
孔径光阑在物镜框上 注意：由于含有平板，平板会产生像差，所以要用物镜的像差来平衡平板的像
差。

2、平板像差
两个平板，厚度为2233.567L mm =⨯=，所以有
24
310.006906Ip n S du n -=-=-∑，
其中67, 1.5163(9),0.125,0.6096,64.06p d mm n K u u ν====-=；
()0.003404p IIp Ip u S S u
==∑∑；
2
2
(1)0.003667Ip d n C u n ν
--=
=-∑
3、双胶合物镜像差
双胶合物镜像差应该与平行平板像差等值反号，据此提出物镜像差。

（若不需平衡平板像差的话，取物镜像差都为0）
即双胶合像差0.0069060.0034040.003667I II I S S C =⎧⎪
=-⎨⎪=+⎩
进行归一化后： 1）2
,0.001958I
I C C C C h ϕ
→=
= 2）求P 、W ：0.00040640.0032453(,0)I II II z z S P h S W J S h P JW h ⎧==⎪⎪
⎪
=-=-⎨⎪
=-=⎪⎪⎩
Q
3）求P ∞、W ∞： 32
0.20808()0.2077()P P P h W W W h ϕϕ∞∞⎧
===⎪⎪
⎨⎪==-=⎪⎩
（因为是望远系统，物就在无穷远，所以此时有P P W W
∞
∞
⎧=⎪
⎨⎪=⎩） 4）求0P
若冕牌玻璃在前：200.85(0.1)0.19822P P W ∞
=-+= 若火石玻璃在前：200.85(0.2)0.20803P P W ∞=-+= 5）查表，选玻璃对
根据___
0.001958C =与0P 的值查光学设计手册，可知F4-K3玻璃对在
___
0.002C =时，00.217434P =，与计算结果相当接近，因此双胶合物镜选F4-K3
玻璃对。

根据光学手册关于F4-K3玻璃对的详细信息：
00.217434P =，0 5.087553Q =，00.224789W =-
1 1.112774ϕ=-， 2.434539A =， 1.717269K =
1 1.6199n =，
2 1.5046n =
6）求形状系数
Q
0Q Q =±
__000.20770.224789
5.087553 5.09751.717269
W W Q Q K ∞
--+=+
=+= 因__P ∞
＜0P ，所以第一式无解，所以取第二式的Ｑ值，得： 5.0975Q = 7）求归一化后的透镜各面曲率半径
所以：
11
11 2.18471
n Q n ϕρ=+
=- 21 3.9797Q ρϕ=+= 注意，这是归一化后的。

213221
0.207311
n Q n n ϕρ=+-=--- 所以：
'
111
54.93f r mm ρ=
=
'
122
32.15f r mm ρ=
=
'
133
578.9f r mm ρ=
=-
8）求厚透镜的厚度和口径 物镜外径的确定。

根据设计要求：30D mm =。

物镜用压圈固定，其所需余量由光学设计手册查得为2mm ，由此可得物镜的外径为32mm 。

光学零件的中心厚度及边缘最小厚度的确定。

为了使透镜在加工过程中不易变形，其中心厚度与边缘最小厚度以及透镜外径之间必须满足一定的比例关系： 对凸透镜：高精度 37d t D +≥
中精度 614d t D +≥
其中还必须满足0.05d D >
对凹透镜：高精度 82d t D +≥且0.05d D ≥
中精度 164d t D +≥且0.03d D ≥
式中，d 为中心厚度，t 为边缘厚度。

根据上面公式，取高精度可求出凸透镜和凹透镜的厚度。

凸透镜：()23
310
D x x t -+=
式中2x 、3x 为球面矢高，可由下式求得：
2
2
2D x r r ⎛⎫
=±- ⎪⎝⎭
式中人为折射球面半径，D 为透镜外径。

凸透镜最小中心厚度为112d x t x =++ 同理可得：
凹透镜：()
21810
D x x t +-=
凹透镜最小中心厚度112d t x x =-+
代入物镜的相关参数，可得1 2.6d mm =，2 6.0d mm =
二、上机数据及像差容限的计算
根据之前的计算，已基本得到了双胶合物镜的初始结构参数。

现在我们知道： 物距：∞，半视场角：4o ，入瞳直径：30mm ，折射面数：7个（双胶合3个，
平板4个）。

因为入瞳在物镜上，所以第一面为STO 面，各面曲率半径已知，平面曲率为infinity 。

另外有
1234562.6,6,59.8,33.5,2,33.5
d d d d d d ======，同时有
12345671,9,5,1,9,1,9n n K n F n n K n n K =======。

输入TCOS 运行计算：
1）焦距119.5～120.5mm 为合格； 2）像差容限
i)球差：根据瑞利判断准则，系统所产生的最大波像差由焦深决定。

令其小
于或等于1
4
波长，即可得到边光球差的容限公式为：'''24m m L n u λδ≤
对边光校正好球差后，0.707带的光线具有最大的剩余球差。

即'0m L δ=时的带光球差容限为'0.707''2
60.2262m
L mm n u λ
δ≤
= 实际上，边光球差未必正好校正到零，需控制在焦深范围内。

固此时边光球差的容限为1倍焦深。

即：'''20.0377m m
L mm n u λ
δ≤
=.（'0.125'
m o h
u u f ==
=） ii)位置色差：'''20.0377FC m
L mm n u λ
∆≤
=。

若放宽要求，全孔径范围都小于0.1即
可；
iii)慧差：我们用慧差代替正弦差0.0025SC ≤，即弧矢慧差
'''0.00258.39120.02Ks Sc y =⨯=⨯≈，即小于0.02即可。

修改1r 、2r 、3r 达到以上要求！
三、计算机模拟结果及物镜像差校正
考虑到价格问题，我在进行像差校正时透镜半径全部选用了价格最便宜，使用最多的250系列标准半径，并且很好的校正了像差。

最终的结果如下：
-------输入数据--------
1.初始参数
物距 半视场角(°) 入瞳半径
0 4 15
系统面数 色光数 实际入瞳 上光渐晕 下光渐晕
7 3 0 1 -1 理想面焦距理想面距离
0 0
面序号半径厚度玻璃
STO 60.2600 1.500 1
2 32.2100 8.000 F4
3 -304.8000 54.000 K3
4 0.0000 33.500 1
5 0.0000 2.000 K9
6 0.0000 33.500 1
7 0.0000 14.546 K9
☆定义了下列玻璃:
K3 1.504558 1.510019 1.502222
K9 1.5163 1.521955 1.513895
F4 1.6199 1.632096 1.615036
-------计算结果--------
1.高斯参数
有效焦距(f') 后截距(L') 前截距(L) 像距(l')
120.18450 14.54584 -119.33743 14.54584
入瞳距离(lz) 出瞳距离(lz') 近轴像高(y') 放大率(11)
0.00000 -106.49164 8.40412 0.00000
入瞳直径(D) 出瞳直径(D') 拉赫不变量(J) 像方孔径角(U')
30.00000 30.21292 -0.31467 0.12481
2.像差
***零视场像差***
1H 0.85H 0.707H 0.5H 0.3H 0H
球差 'L δ -0.0127 -0.0695 -0.0784 -0.0548 -0.0231 0.0000
弥散园 '
R L δ -0.0016 -0.0074 -0.0069 -0.0034 -0.0009 0.0000 F 光球差 '
F L δ 0.1049 0.0089 -0.0290 -0.0356 -0.0220 -0.0087
C 光球差 C L δ 0.0170 -0.0258 -0.0244 0.0100 0.0483 0.0749
轴向色差 '
FC L δ 0.0879 0.0347 -0.0046 -0.0456 -0.0703 -0.0836
***D 光各视场像差***
相对视场 KT'1.0H KT'.7H KT'.3H KS'1.0H KS'.707H KS'.3H
1 -0.0154 -0.0021 0.000
2 -0.0017 0.0001 0.0001
0.85 -0.0130 -0.0018 0.0002 -0.0015 0.0000 0.0001
0.7071 -0.0107 -0.0014 0.0002 -0.0013 0.0000 0.0001
0.5 -0.0075 -0.0010 0.0001 -0.0010 0.0000 0.0001
0.3 -0.0045 -0.0006 0.0001 -0.0006 0.0000 0.0000
4、物镜像差曲线
注意：后截距，即棱镜最后面到像面的距离要求大于等于14mm ，修改完参数后可能改值只有8mm 左右，怎么办？
至此，物镜设计完毕，可以保存数据，图表，整理设计报告。

第三部分：目镜的设计
目镜一般用于目视光学系统，相当于一个复杂化的放大镜，起到视觉放大的作用。

目镜一般由场镜和接目镜两部分成。

由于目镜是一个大视场系统，所以从像差角度来说需要矫正所有的视场相关的像差，因此结构较为复杂，设计较为困难。

由于目镜的设计过程较复杂，且日常使用的目镜都已成型，我们采取直接选用现有的目镜结构形式的方式。

1、选型
已知'20,'10,2'45.5o e z f mm l mm ω===出瞳距视场，我们选择视场角为40o ～50o 的凯涅耳目镜。

前面说过，目镜一般由场镜和接目镜两部分构成。

其中场镜一般为放置在中间像面（视场光阑）附近的一块平凸透镜，它的作用是：
1、调整系统的出瞳距，使系统满足“光瞳衔接”的要求；
2、转折光路，以减小目镜的横向尺寸。

2、初始结构参数（三个透镜，五个面）
目镜是一个复杂化的放大镜，理论上最后成像在无限远，而物体在有限远。

根据设计经验，为了简化设计难度，我们采取“倒追”的方法，即进行光路的反向追迹，把视场光阑的位置作为像面！
首先要确定的是接眼镜的结构，因为场镜放置在像面附近，对像差无影响，对像差的主要要求在于接眼镜上。

组合焦距'20e f mm =，接眼镜'20f mm ≥眼，一般取' 1.2'24e f f mm ==眼（经验公式！）
原来的出瞳距现在因为反追，变成了入瞳距，因此符号要反过来，10z l mm =-。

归一化处理：10
0.415'24
z z l h f -===眼 3、校正像差
需矫正所有与视场有关的像差：II S －慧差、III S －像散、IV S －场曲、V S －畸变，II C －倍率色差。

所以应有0,0,0,0II III IV V S S S S ====。

由于选取的目镜结构较简单，因此主要考虑彗差和像散的矫正，有：
_______0II z S h P J W ∞
∞
=⋅+= _______2220III Z z S h P Jh W J ∞
∞
=⋅++=
又：2
_____00.850.15P P W ∞∞
⎛⎫
=++ ⎪⎝⎭
联立以上三式有：0.415z h ==
，___W ∞
=-00.929P =，
___ 2.5243W ∞=-，__ 5.72071P ∞
=。

取0C =，因为场镜对像差没有影响（处于像面附近），故直接用双胶合来校正，所以0C =。

由0,C P 可以选玻璃对。

我已经选好一对： 1）ZF3-ZK3
接下来计算接眼镜的各表面曲率半径，首先求形状因子Q ：
0 5.525522
4.096345 2.667167Q Q ⎧===⎨⎩
00 2.50.196994 2.50.2
4.096345 4.1 2.71.67 1.67W W Q Q K ∞
---=-=-≈-=
因此取Q ＝2.7即可。

所以接着计算（计算方式和物镜相同）：
21112
11
322 1.789
0.491511 2.78571Q n n ρϕϕρρϕρρ⎧
⎪
=+=⎪⎪=+=⎨-⎪
⎪-=-
=-⎪-⎩，所以112233
'
48.83'
13.415'
8.615f r mm
f r mm f r mm
ρρρ⎧==⎪⎪⎪⎪
==⎨⎪⎪==-⎪⎪⎩眼眼眼，取121.5, 4.5d d == 双胶合结构参数求完！
3、设计场镜
场镜在此处的作用是帮助光瞳衔接，改变出瞳的位置。

正的场镜能使后面光组的通光口径减小，使物镜出瞳更靠近目镜，负场镜则反之。

设计思路：
1）我们前提已知系统出瞳的位置'10z l mm =，现在采取反追方法，所以出瞳就变成了目镜的入瞳；
2）该入瞳通过接眼镜成的像与物镜框是共轭的，但此时还不重合；
3）在接眼镜后加上场镜，使之前的像再通过场镜成像到物镜框上，实现光瞳衔接！
计算：
111110,'241
11
,'17.2''
z z z z l mm f mm
l mm l l f =-=∴-=∴=-眼眼，d 略小于20mm ，取d=18mm 对于场镜来说， 21'35.2z z l l d mm =-=-，这个数值未考虑透镜厚度，还要加上6～7mm ，接眼镜厚度6mm ，场镜厚度0.8～1mm ，所以取242z l mm =-。

而像距2'120'1205125z F l l mm =+=+=（取后截距'5F l mm =）
再由
221
11'31.4''
z z f mm l l f -=⇒=场场
场镜为平凸透镜，材料选K9玻璃，根据45(1)()n ϕρρ=--计算：
454
45111(1)()(1.51631)()31.4
16.2n r r mm r ϕρρ=--=--=
∞=⎧⇒⎨
=∞
⎩，从而得到场镜的两个曲率半径。

如此，算出了凯涅耳目镜的5个曲率半径都得到了！
4、目镜像差容限的计算
查询光学设计手册可得相关的像差容限公式如下：表中'2f 为目镜焦距
考虑到视场边缘有50%的渐晕，子午彗差'
T K 的容限为上表数据的2倍。

由于渐晕的存在，子午彗差'
T K 只需考虑相对视场与相对孔径的乘积小于等于0.5
的情况。

5、目镜的上机数据
22.75o ω=，5D mm =入，入瞳位置'10z l mm = 计算得初始焦距大约为20.6mm 左右。

总结一下目镜的要求： A 、焦距19.5~20.5mm ； B 、像差满足容限要求； C 、光瞳要衔接；
6、计算结果
-------输入数据--------
1.初始参数
物距 半视场角(°) 入瞳半径
0 22.75 2.5
系统面数 色光数 实际入瞳 上光渐晕 下光渐晕
5 3 -10 0.5 -0.5
理想面焦距理想面距离
0 0
面序号半径厚度玻璃
STO 33.7300 1.500 1
2 13.0620 4.500 ZF5
3 -20.5100 15.300 ZK6
4 16.2930 4.500 1
5 0.0000 3.405 K9
☆定义了下列玻璃:
K9 1.5163 1.521955 1.513895
ZF5 1.7398 1.758714 1.732434
ZK6 1.6126 1.619999 1.609499
-------计算结果--------
1.高斯参数
有效焦距(f') 后截距(L') 前截距(L) 像距(l')
19.63229 3.40469 -6.80133 3.40469
入瞳距离(lz) 出瞳距离(lz') 近轴像高(y') 放大率(19) -10.00000 123.90078 8.23250 0.00000 入瞳直径(D) 出瞳直径(D') 拉赫不变量(J) 像方孔径角(U')
5.00000 -30.68825 -0.31450 0.12734
2.像差
***D 光各视场像差***
相对视场 Lz1 Lz2 Yz' Xt' Xs' Xts'
1 -10.0000 55.7824 -7.9408 0.4033 -1.0487 1.4520
0.85 -10.0000 66.2474 -6.7905 0.2089 -0.7540 0.9629
0.7071 -10.0000 77.5490 -5.6899 0.1119 -0.5218 0.6338
0.5 -10.0000 95.5197 -4.0652 0.0418 -0.2620 0.3038
0.3 -10.0000 111.9562 -2.4581 0.0123 -0.0948 0.1071
'z Y δ 'z Y F δ 'z Y C δ '
yFC ∆ 'T L δ '
S L δ
1 0.2917 0.3039 0.2830 0.0209 -0.0299 -0.3101
0.85 0.2071 0.2220 0.1982 0.0238 -0.1898 -0.3069
0.7071 0.1313 0.1462 0.1230 0.0232 -0.2516 -0.3043
0.5 0.0510 0.0634 0.0445 0.0188 -0.2851 -0.3013
0.3 0.0116 0.0197 0.0075 0.0122 -0.2953 -0.2996
KT'1.0H KT'.7H KT'.3H KS'1.0H KS'.707H KS'.3H
1 -0.022
2 -0.0072 -0.0008 0.0076 0.0037 0.0007
0.85 0.0044 0.0037 0.0009 0.0082 0.0040 0.0007
0.7071 0.0128 0.0070 0.0013 0.0075 0.0036 0.0006
0.5 0.0134 0.0068 0.0012 0.0055 0.0027 0.0005
0.3 0.0090 0.0045 0.0008 0.0033 0.0016 0.0003
7、目镜像差曲线
之后保存数据、图表。

第四部分光学零件制图
第五部分：光瞳衔接与像质评价
1、光瞳衔接
再看看现在的结构
2、像质评价
对于物镜，全孔径球差仅为-0.0127满足像差容限0.0377的要求，0.707孔径球差为-0.0784亦小于6倍焦深。

位置色差由于宽度较大，无法满足全孔径及零孔径处均在容限0.0377内，但0.707孔径处基本为零，保证了全孔径及零孔径处轴向色差绝对值基本相等。

而弧矢彗差则全在像差容限内，保证了成像质量。

总之，物镜成像质量是较为理想的。

对于目镜，场曲、像散、子午彗差、倍率色差均在像差容限内，很好的满足了设计要求。

目镜成像质量很好。

3、总体设计评价
根据设计要求，双筒棱镜望远镜需满足的技术指标有：
1、望远镜的放大率Γ＝6倍；
2、物镜的相对孔径D/f′＝1：4（D为入瞳直径，D＝30mm）；
3、望远镜的视场角2ω＝8°；
4、仪器总长度在110mm左右，视场边缘允许50%的渐晕；
5、棱镜最后一面到分划板的距离>＝14mm，棱镜采用K9玻璃，两棱镜间隔为2～5mm。

6、lz ′>8～10mm
最终的各项技术指标均满足要求，具体如下：
1、望远镜的放大率Γ＝6.12倍；出瞳直径D′=4.9mm；
2、物镜的相对孔径D/f′＝0.2496；
3、望远镜的视场角2ω＝8°；
4、考虑棱镜的折叠，系统总长只有105.25mm，考虑到最终装配，实际总长约为110mm；
5、棱镜最后一面到分划板的距离＝14.55mm，两棱镜间隔为2mm。

6、出瞳距离lz ′=9.98mm；。