沉井-全套手算结构计算书
沉井施工计算书
沉井施工计算书计算依据：1、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS 137∶20152、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20115、《建筑施工计算手册》江正荣编著6、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著7、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数沉井总体示意图二、砂垫层铺设厚度验算沉井承垫材料：垫木垫木宽度L(m)： 2 砂的天然容重γs(kN/m3)：20 砂垫层的压力扩散角θ(°)：25砂垫层厚度h0(m)：0.5砂垫层底部地基承载力设计值[P](kPa)：150 砂垫层计算简图沉井第一节沿井壁单位长度重量：G0=tH s(G2k+G1k)=0.5×3×(24+1)=37.5kN/m砂垫层底部荷载计算值：P=G0/(2h0tanθ+L)+γs h0=37.5/(2×0.5×tan25°+2)+20×0.5=25.205kpa≤[P]=150kpa 满足要求！三、垫架拆除井壁强度验算两支承点之间最大距离L1(m)：7 支承点距端部的距离L2(m)： 1.5 矩形沉井按4点支承：沉井垫架拆除示意图沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生较大的弯曲应力。
沉井井壁抗弯按深受梁考虑，参考GB50010-2010附录G，深受梁计算第G.0.82 条，0.2Hs范围内纵向受力实际钢筋面积经计算：A's底部=A's顶部=1608.495mm 支座弯矩M支：M支=-G0L22/2-G0(B s/2-t)(L2-t/2)=-37.5×1.52/2-37.5×(8/2-0.5)×(1.5-0.5/2)=-206.25kN·m 跨中弯矩M中：M中=G0L12/8-M支=37.5×72/8-206.25=23.438kN·m将沉井结构按深梁结构进行验算，根据《混凝土结构设计规范》，计算如下：h0跨中=H s-0.1×H s=3-0.1×3=2.7m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.7=0.54m αd跨中=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z跨中=αd跨中×(h0跨中-0.5×x)=0.893×(2.7-0.5×0.54)=2.171mA s底部=M跨中/(f y×z跨中)=23.438×106/(300×2170.8)=35.989mm2A s底部=35.989mm2≤A's底部=1608.495mm2满足要求！h0支座=H s-0.2×H s=3-0.2×3=2.4m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.4=0.48m αd支座=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z支座=αd支座×(h0支座-0.5×x)=0.893×(2.4-0.5×0.48)=1.93mA s顶部=M支/(f y×z支座)=206.25×106/(300×1929.6)=356.291mm2A s顶部=356.291mm2≤A's顶部=1608.495mm2满足要求！四、沉井下沉验算沉井下沉计算土层参数：沉井下沉力系平衡图当沿沉井深度土层为多类别时，单位摩阻力可取各层土单位摩阻力标准值的加权平均值。
[辽宁]铁路深基坑圆形沉井结构计算书
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圆形地下连续墙计算书1 工程概述xx 铁路xx 特大桥100#-109#墩位于主河槽中，主墩承台为二层，一层平面尺寸为11.3×7.3米，高度为2.5米，二层平面尺寸为9×5，高度为1米，主墩桩基为10根Φ1.25米钻孔桩。
承台底标高为-4.44m 、-4.94m 、-5.44m ，按筑岛顶标高为4.0m 考虑，开挖深度在8.64m —9.64m 之间，以上10个承台开挖深度大，采用混凝土沉井为围护结构的方式施工。
承台、墩身具体布置如下：50001040037001500150020001500100-103、109号墩平面图140028001000100030001000700010400370035011501800500240050018001400280010001000250025001000104-105、108号墩平面图76001040037005509501800800240080018001400280010001000280028001000106-107号墩平面图各墩具体参数表墩 号 承台尺寸 承台底 标高（m ） 承台顶 标高（m ） 筑岛顶 标高（m ） 开挖深度（m ） 沉井高度（m ） 100 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -4.44 -0.94 4.2 8.64 10.5 101 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -4.44 -0.94 4.2 8.64 10.5 102 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -4.94 -1.44 4.2 9.14 11.0 103 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -4.94 -1.44 4.2 9.14 11.0 104 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 －5.44 －1.94 4.2 9.64 11.5 105 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -5.44 －1.94 4.2 9.64 11.5 106 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -5.44 －1.94 4.2 9.64 11.5 107 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 -5.44 －1.94 4.2 9.64 11.5 108 一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1 －5.44 －1.94 4.2 9.64 11.5 109一层：11.3*7.3*2.5二层：9*5*1-5.44－1.944.29.6411.52 基坑土特性及取值本计算中土层参数根据设计图提供的土层资料，按经验取值如下：各层土特性取值表本工程土压力计算对于粘性土采用水土合算法，对于砂性土采用水土分算法，基坑外考虑有长臂挖掘机作用（参考机型：ZE230LC），荷载按条形荷载考虑，取值为挖掘机接地比压40Kpa。
沉井结构计算书(详细)讲解-共22页
深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书计算:校核: 审定:中铁二局工程××公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2019年10月1目录1目录 (2)1.1顶管概况 (3)1.2顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.31200mm管顶力计算 (3)1.3.1推力计算 (3)1.3.2壁板后土抗力计算： (4)1.3.3后背土体的稳定计算： (4)1.4工作井（沉井）下沉及结构计算 (4)1.4.1基础资料： (4)1.4.2下沉计算： (5)1.4.3下沉稳定计算： (5)1.4.4刃脚计算： (5)1.4.5沉井竖向计算： (6)1.4.6井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (7)1.4.7底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (12)1.5接收井（沉井）下沉及结构计算 (13)1.5.1基础资料： (13)1.5.2下沉计算： (14)1.5.3下沉稳定计算： (14)1.5.4抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (14)1.5.5刃脚计算： (14)1.5.6沉井竖向计算 (15)1.5.7井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (16)1.1顶管概况（1）钢筋Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2（2）圆管砼：采用C50，沉井采用C30。
（3）所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。
1.2顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。
（1）、工作井的宽度计算公式B =D+2b+2c 式中：B——工作井宽度；D——顶进管节的外径尺寸；b——工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m；c——护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。
工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中：L——工作井底部开挖长度；L1——管节长度取2m ；L2——顶镐机长度取1.1m ；L3——出土工作长度，取1.1m；；L4——后背墙的厚度，取0.4m；；L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。
沉井计算书
上部结构计算书总信息、风、重量、地震、位移、剪重比、侧向刚度等结果说明: 计算中不考虑风荷载时，则不给出侧向刚度及比值。
一、总信息层数= 1 底层支承点数= 6 活载组数= 1 X 向风载信息= 1 Y 向风载信息= 1X 向地震信息= 1 Y 向地震信息= 1轴向变形信息= 2 扭转变形信息= 1 输出信息= 4 安全等级= 3 梁支座弯矩调幅系数= 0.80 梁刚度增大系数= 1.00 连梁刚度折减系数= 0.60 梁扭矩折减系数= 0.80 梁跨中弯矩增大系数= 1.00模拟施工计算信息= 0 结构类型:框架结构鞭梢小楼层数= 0 抗震烈度或地震影响系数= 0.04 场地类别或特征周期= 0.65 设计地震分组号= 1 阻尼比= 0.05单、双向水平地震作用计算扭转效应信息= 1 地震力调整系数= 1.00振型数= 3 框架抗震等级= 2 剪力墙抗震等级= 2 抗震活载折减系数= 0.50 周期折减系数= 0.80 抗震剪力调整信息= 0基本风压= 0.50 体型系数= 1.30 地面粗糙度= 2.结构基底标高= 0.00层号层高梁混凝土强度等级(C) 柱混凝土强度等级(C)1 5.90 30. 30梁钢筋强度：Fyb= 400000. 梁箍筋强度：Fyvb= 400000.柱钢筋强度：Fyc= 400000. 柱箍筋强度：Fyvc= 400000.剪力墙钢筋强度：Fyw= 300000. 剪力墙分布筋强度：Fyvw= 270000.二、风荷载及作用点坐标(相对于第一点)层号X 向风(kN) Y 向风(kN) X(m) Y(m)1 18.96 39.96 5.30 2.51----------------------------------------SUM: 18.96 39.96三、各层的重量、质量和质心坐标(相对于第一点)层号重量(kN) 质量(kN) X(m) Y(m)1 608.18 594.85 5.31 2.52----------------------------------------SUM: 608.18 594.85四、地震计算结果X 向地震:振型: 1 周期: 0.3689 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938Y 向地震:振型: 1 周期: 0.3824 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938X 向总地震作用= 23.79 (kN)Y 向总地震作用= 23.79 (kN)五、各工况荷载产生的位移恒荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.1681活荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.0095X 向风荷载产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.0770 1/ 5385 1.0770 1/ 5385-------------------------------------平均值: 1.0770 1/ 5385 X 向地震作用产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.3514 1/ 4292 1.3514 1/ 4292-------------------------------------平均值: 1.3514 1/ 4292 Y 向风荷载产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 2.4381 1/ 2379 2.4381 1/ 2379-------------------------------------平均值: 2.4381 1/ 2379 Y 向地震作用产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.4517 1/ 3995 1.4517 1/ 3995-------------------------------------平均值: 1.4517 1/ 3995 六、楼层的水平地震剪力验算(层剪重比)“高层建筑混凝土结构技术规程”中要求楼层的水平地震剪力标准值应满足：V eki > 入Gs (Gs=Gi+Gi+1...+Gn)即：各层剪重比Veki/Gs > 入其中：Veki-- i 层的水平地震剪力标准值;入--水平地震剪力系数;Gs-- i 层及其以上各层的重力荷载之和。
沉井计算书
沉井计算书一、下沉验算1、沉井自重G k=[3.14×（5.52－4.52）×10.75÷4－（0.55＋0.7）×0.15×3.14×2.325×2÷2－0.35×0.5×3.14×2.45×2÷2＋0.15×2.3×3.14×2.8×2]×25＋0.15×8.1×3.14×2.8×2×18=85.56×25＋21.36×18=2523.56KN2、井壁摩阻力f Ka=（1.2×10＋2.6×8＋2.8×25＋3.8×20）÷（1.2＋2.6＋2.8＋3.8）=17.19Kpa摩阻力F fK=（2.5＋3.2）×3.14×5.5×f Ka×2÷3＋f Ka×2.3×3.14×5.8 =1128.11＋720.05=1848.16KN下沉过程中的水的浮托力F fw.K=（85.56－3.53）×10=820.3KNK St=（G k－F fw.K）÷F Fk=（2523.56－820.3）÷1848.16=0.92下沉验算不符合要求。
二、外力计算按重液地压公式计算：P W＋E=13h=13×11.4=148.2 KpaP W=10×10.75=107.5 Kpa三、结构内力计算及配筋1、计算截面所在土层的内摩擦角θ=13.4。
则θA=θ＋5=18.4。
；θB=θ－5=8.4。
；tg2（45。
－θA/2）=0.520；tg2（45。
－θB/2）=0.745；m=0.745/0.520=1.43；m－1=0.43 考虑井内水压：压力差：P A=（13×9.8－91.5）=35.9KpaN A=35.9×1.27×2.65×（1＋0.785×0.43）=161.63KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=146.80KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×35.9×1.27×2.652×0.43=-20.48KN·M M B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×35.9×1.27×2.652×0.43=-18.81KN·M 不考虑井内水压：P A=127.4×1.27=161.80KpaN A=161.80×2.65×（1＋0.785×0.43）=573.6KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=520.96KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×161.80×2.652×0.43=-72.70KN·MM B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×161.80×2.652×0.43=-66.7KN·M 按内力：M A=-72.70 KN·M；N A=573.6KN计算配筋。
(完整版)矩形沉井计算(工作井)
★工程概况
矩形沉井计算
工程名称：东门水厂管道改造工程。根据使用要求,沉井平面设计为矩形,平面尺寸为6m×4m，高度为 16m。沉井采用三次制作，第一节制作高度为6m，第二节制作高度为5m。
★土层参数 (层编号由 地面向下)
土层编号 层厚
摩阻力
极限承载力 内摩擦角 容重
1.00
★沉井施工 阶段井壁竖 向抗拉计算
本工程地基 为均匀软土 地基，沉井 下沉系数较 大,可不进 行竖向拉断 计算。 配筋按构造 配筋即可
配 12mm@100mm
沉井结构强 度计算
★沉井定位 支撑条件下 的井壁计算
◆内力计算 沉井净长l ＝ 沉井净宽b= 井壁厚度t ＝ 节段高度h=
支撑布置如 右图，计算 得到效应 为： 跨中最大弯 矩Mo= 支座弯矩Ms ＝
Fbfw.k 底板面积 (m2):A= 地板厚度 (m):t= 底板重力 (kN):Gd= 沉井重力∑ Gik＝ 基底浮力∑ Fbfw.k＝
26.00 0.65
422.50 4400.00 1050.00
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6500x4000矩形沉井结构计算书
kst=
4.59 ≥
抗浮系数满
足要求。
6500x4000矩形沉井结构计算书
4.90 (m)
深梁高h=
6.00 (m)
0.82 ≤ 0.50 (m)
5.40 (m)
2.50 按深梁计算 砼等级---- C25 砼抗压强度 设计值fc＝
11.90 (MPa)
31.50 (kN.m) 35.71 （mm2）
受压区x＝ 2.94 (m)
(x<0.2h 1.08 o时，取
沉井模板脚手架计算书
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过对拉螺栓将墙体模板拉结，每个对拉螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m21.1.1接收井模板支架参数信息1）参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M20；2）主楞信息主楞材料:槽钢槽口水平[；主楞合并根数:2；截面类型:10号槽钢；截面惯性矩I(cm4):198.30；截面抵抗矩W(cm3):39.70；3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；(N/mm2):13.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）木方和钢楞(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):205.00；钢楞抗弯强度设计值fc图1.1-1 墙模板设计简图1.1.2墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取4.8000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
沉井计算书
沉井受力结构分析一、圆井受力分析圆井：内直径7.6米，壁厚0.6米 地质：选最深的井的地质进行计算岩 土 描 述钻 孔 柱 状 图钻孔编号孔口标高工程名称地及质成时因代(m)分层度厚层序(m)标高底(m)底度深ZKA982.70层中山市东升镇污水处理厂管网一期工程层m 柱状图1501:2502622.109495550.707坐标Y:X:标准贯入深 度(m)钻孔深度勘察单位21.20中山市第三建筑设计院有限公司击 数m 静止水位取 样深 度(m)取样编号备注1.20共页第页m 开孔日期2008年10月14日终孔日期2008年10月14日编录审核陈华伟王强光11Q①0.50 2.20 2.20素填土：灰褐色,由砂粒及粘性土组成,松散,很湿。
Q ②-1-11.1013.8011.60淤泥质土：青灰色,灰黑色,由粘粒、粉粒组成,含腐植质,流塑,饱和,局部夹贝壳碎屑。
Q②-2-12.6015.30 1.50粉质粘土：灰黄色,由粘粒、粉粒及少量砂粒组成,湿,可塑。
Q②-3-16.0018.703.40f粉砂：灰褐色,成份为石英,次圆状,分选性差,饱和,稍密,局部中实。
Q②-6-18.5021.202.50z中砂：灰褐、灰白色,成份为石英,次圆状,分选性差,饱和,中密,局部密实。
10(7.4)14.05-14.35▼13(9.4)16.35-16.65▼16(11.0)19.65-19.95▼ZKA98-15.80-6.00●主动土压力：主动土压力计算 土容重γKN/m^3水容重KN/m ^3 最后容重KN/m^3土层深度(m) c Φ压力累加主动土压力梯形荷载结果 上边值(KN/m^2)下边值(KN/m^2)第一层土 第二层土水压力计算公式如下： 按最不利计算，水下水位线与地面线同，水深为13.8米 W=取竖向1米高板来进行计算取最底的1米沉井来计算，从上表可得外压力为：（+）＝m^2不带隔墙下沉的圆形沉井，在下沉过程中井壁的水平内力可按不同高度截取闭合圆环计算，并假定在互成90°的两点处土壤内摩擦角的差值为5°～10°。
沉井计算书
县府路、虹桥路改造工程沉井专项施工方案计算书编制人：复核人：审核人：批准人：XXXXXXXXXX有限公司2018年03月沉井专项施工方案计算书一、刃脚混凝土厚度计算本工程工作井4*6m工作井4座，接收井4*4m接收井3座，为了确保沉井新浇注混凝土的质量，尽量减少浇灌过程中地基的沉降量，其垫层厚度可按下式计算：h砼=(G/R1-b)/2式中，h—砼垫层厚度（m）G—沉井第一节单位长度重量（KN/m）R1—砂垫层的承载力设计值一般为100~200KN/m2，在此取100 KN/m2b—刃脚踏面宽度（m）对于500mm厚内池壁，沉井第一节外壁混凝土方量为25.5m3，长度为20m，刃脚踏面宽度为0.15m。
G=25.5×25/20=31.875 KN/mh砼=(31.875/100-0.15)/2=0.0844m外池壁刃脚混凝土垫层按0.3m厚度、1.2m宽度浇筑；500mm内池壁刃脚混凝土垫层按0.1m厚度、1.2m宽度浇筑。
确保沉井第一节制作过程中保持稳定。
二、砂垫层铺设计算砂垫层的厚度根据第一节沉井重量和垫层底部地基土的承载力计算而定。
第一节基础验算时在刃脚下取1m 的单元体验算，各层地基承载力按照设计值控制。
计算公式为：G/(ι+hs)≤fa得hs≥G/fa-ι式中：hs—砂垫层的厚度（m）G—沉井的单位长度重量（KN/m）fa—地基承载力设计值（KN/m2）ι—刃脚混凝土垫层宽度开挖2.5m地基土为淤泥，地基承载力为50KPa；刃脚混凝土垫层宽度取1.3m，因此：hs≥90.5/50-1.3=0.61m为确保砂垫层有足够承载力，施工中砂垫层按1.5米厚度铺设，碾压密实。
内外刃脚高低差部分亦采用砂垫层铺设，在其上浇筑混凝土垫层。
砂垫层宽度B按下式计算：B≥b+2h tanθ式中：b—混凝土垫层底面宽度（m）h—砂垫层厚度（m）θ—砂垫层压力扩散角，在此取22.5°对800mm厚外池壁B≥1.5＋2×1.5×0.414=2.742m对600mm厚内池壁B≥1.2＋2×0.1×0.414=1.283m（刃脚高低差部分）对500mm厚内池壁B≥1.2＋2×0.7×0.414=1.780m（刃脚高低差部分）砂垫层按基坑开挖的范围满铺，其宽度从混凝土垫层边外扩h×tan θ即可。
沉井结构计算书(详细)
深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书计算:校核: 审定:中铁二局工程有限公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2016年10月1目录1 目录 (2)1.1 顶管概况 (3)1.2 顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.3 1200mm管顶力计算 (3)1.3.1 推力计算 (3)1.3.2 壁板后土抗力计算： (4)1.3.3 后背土体的稳定计算： (4)1.4 工作井（沉井）下沉及结构计算 (4)1.4.1 基础资料： (4)1.4.2 下沉计算： (5)1.4.3 下沉稳定计算： (5)1.4.4 刃脚计算： (5)1.4.5 沉井竖向计算： (6)1.4.6 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (7)1.4.7 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (12)1.5 接收井（沉井）下沉及结构计算 (13)1.5.1 基础资料： (13)1.5.2 下沉计算： (14)1.5.3 下沉稳定计算： (14)1.5.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (14)1.5.5 刃脚计算： (14)1.5.6 沉井竖向计算 (15)1.5.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (16)1.1顶管概况（1）钢筋Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2（2）圆管砼：采用C50，沉井采用C30。
（3）所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。
1.2顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。
（1）、工作井的宽度计算公式B =D+2b+2c 式中：B——工作井宽度；D——顶进管节的外径尺寸；b——工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m；c——护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。
工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中：L——工作井底部开挖长度；L1——管节长度取2m ；L2——顶镐机长度取1.1m ；L3——出土工作长度，取1.1m；；L4——后背墙的厚度，取0.4m；；L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。
沉井计计算书
沉井结构计算采用沉井结构形式，沉井的结构布置见下图，底板顶面标高-4.5m ，壁顶标高4.5m ，地面以下为8.7m ，持力层在第4层土上，kPa f ak 160=,地下水位最高高程为2.0m 。
一、正常使用阶段1、抗浮验算地下水位正常使用期高程为2.0m 抗浮重量计算：顶板200厚： kN G 5.3591=外池壁600厚： kN G 5.652025)25.722.13(6.05.102=⨯⨯+⨯⨯⨯= 内池壁300厚： kN G 4.10163=阀门室底板250厚和侧墙300厚：kN G 1.2384=底板700厚：kN G 15755= 二次现浇素混凝土：kN G 10646= 封底混凝土600厚：kN G 12317=∑=kN Gi12004浮力kN F k 5.89577.82.13)8.52(10=⨯⨯+⨯= 抗浮稳定系数34.15.895712004==K ， 满足。
2、底板配筋计算最大浮力kPa p k 72)27.05.4(10=++⨯=底板最大净反力kPa p jk 5.61)1025(7.072=-⨯-= 底板最大净反力设计值kPa p j 742.15.61=⨯= ⑴ 板块1：8.1x3.2mmkN Mx⋅=⨯⨯=852.374812构造配筋：选20@200（1592） ⑵ 板块2：45.91.8⨯=⨯y x l l 则765.045.91.8= 30506.67022=⨯=qlm kN M x⋅=⨯⨯⨯+=3271.874)0317.061062.0(221770mm As =mkN My⋅=⨯⨯⨯+=2061.874)062.061032.0(221120mm As =构造配筋量210501000700%015.0mm As =⨯⨯= 3、池壁配筋计算池壁按上下端铰支，两侧固支（或弹性固支）进行计算，土压力+水压力：kpap 120=，各池壁内力计算如下：○1.m l x 5.9=，m l y 3.8=978.0=xy l l m kN ql y ⋅=103792m KN M X⋅-=⨯-=37310379036.00mKN M X⋅=⨯=156103790161.0mKN My⋅=⨯=135********.0○2.m l x 1.8= ，m l y 3.9=m l l yx 87.0= m KN ql y ⋅=78732m KN M X⋅-=⨯-=29678730376.00mKN M X⋅=⨯=1347873017.0 mKN My⋅=⨯=2.9978730126.0水平弯矩考虑相邻边的分配，则 棱边m KN M ⋅=3400二、沉井施工阶段1、侧向土压力计算 降水下沉，干封底,rzk P a ⋅= 取49.0)1045()245(22=-=Φ-=ty ty k a将池壁沿高度方向分为5段0～3.3；3.3～5.3；5.3～7.3；7.3～9.3；9.3～11.3H 0H r Ka P z ⋅= 0～3.3 KPa 303.31805=⨯⨯ 3.3～5.3 KPa 483.5185.0=⨯⨯ 5.3～7.3 KPa 663.7185.0=⨯⨯ 7.3～9.3 KPa 843.9185.0=⨯⨯ 9.3～11.3 KPa 1023.11185.0=⨯⨯2、侧向土压力下内力及配筋计算按框架计算内力，其内力如下图，各截面内力对应上述P值内力表单位：mKN池壁厚度h=600mm裂缝宽度满足0.2mm 三、沉井下沉计算井壁剖面见图：1、井壁与土壤的摩阻力计算根据勘探报告，摩阻力按土层厚度加权平均计算， 161.11252.2105.5204.2121=⨯+⨯+⨯+⨯=ka f kPa下沉总摩阻力：a fk Uf F =，U=43.8 m 。
沉井计算书范文
沉井计算书范文项目：沉井计算井别：水平井井深：3000米井眼直径：8.5英寸钻井液密度：1.1 g/cm³钻井液粘度：30cP沉井剂密度：2.6 g/cm³沉井剂用量：30 kg/m³井眼直径与钻井液切割速度的关系：井眼直径（英寸）切割速度（m/h）677108148.51691910241.计算沉井液性质：钻井液密度= 1.1 g/cm³钻井液粘度=30cP2.计算切割速度：由于井眼直径为8.5英寸，其切割速度为16m/h。
3.计算溢流速度：溢流速度=钻井液泵入速度-钻井液循环速度由于钻井液泵入速度和钻井液循环速度始终保持一致，所以溢流速度为0。
4.计算沉井剂用量：沉井剂用量= 30 kg/m³5.计算沉井剂浓度：沉井剂浓度=(沉井剂用量/计算液体总体积)*100%计算液体总体积=井眼容积+井眼长度*π*(井眼半径²-井眼内径²)井眼半径=8.5/2=4.25英寸井眼内径=（井眼直径-2*沉井剂层厚度）/2沉井剂层厚度=30/(沉井剂密度-钻井液密度)沉井剂层厚度=30/(2.6-1.1)=23.08英寸井眼内径=（8.5-2*23.08）/2=-18.66英寸由于井眼内径为负数，表示沉井剂层厚度超出了井眼直径的范围。
因此沉井剂浓度无法计算。
结论：根据以上计算，沉井剂浓度无法计算。
可能的原因是沉井剂用量过高或者井眼直径不足以容纳沉井剂层。
建议：1.重新评估井眼直径和沉井剂用量，确保其符合实际需求。
2.考虑调整井眼直径，使其能够容纳所需的沉井剂层。
3.对井眼直径和沉井剂用量进行实际测试，并根据测试结果进行调整。
附注：。
沉井简略计算书
沉井简略计算书1.沉井结构图fig.1沉井结构（mm）2.沉井计算模型采用有限元软件ABAQUS6.12-1对沉井进行仿真模拟，见图2.fig.2沉井模型3.沉井边界条件约束沉井底部z方向位移和x、y、z方向的转动四个自由度，如图所示。
fig.3沉井边界形式4. 沉井荷载模型根据资料显示沉井所在土层均为淤泥质土，故沉井分别受淤泥土压力和井壁摩擦力，受力简图如图所示。
1) 淤泥土压力值22(45)86.88/2W E S F z tg kN m φγ+=⋅⋅-= 2) 井壁摩擦力值依据规范可塑~流塑状态黏性土的单位摩擦力标准值k f 取25kPa ，台阶以上摩擦力标准值则取210.7*12.25/k k f f kN m ==。
fig.4沉井边界形式5. 沉井计算结果计算结果如果下图所示。
1) 材质为Q235的管片螺栓屈服应力：129.2215s MPa MPa σσ=<=…………………………………………………OK2) 材质为C30的混凝土屈服压应力：,8.630cu k MPa F MPa σ=<=………….………………………………………OKfig.5沉井整体应力云图fig.6典型竖向钢筋应力云图fig.7典型下部水泥应力云图(MPa)fig.7典型下部水泥与螺栓局部接触处应力曲线图(MPa)6. 沉井吊耳计算沉井吊耳采用直径为20，材质为Q235B 的圆钢，埋置深度为200mm ，构造弯曲长度为15d ，如图所示。
单片沉井最大重量为8T 。
1) 吊耳的强度验算：21272354N MPa MPa dπ=<………….………………………………………OK 2) 吊耳与混凝土粘结强度验算：12()(sin cos )2 3.96/1.664(cos sin )y ct d c B L B s f N mm d B L B ++==-［］ 80.4200N l mm mm S dπ==<………….………………………………………OK 结论：沉井吊耳采用直径为20mm ，材质为Q235B 的圆钢，埋置深度为200mm ，符合要求。
沉井计算书
沉井受力结构分析、圆井受力分析圆井：内直径7.6米，壁厚0.6米 地质：选最深的井的地质进行计算工程名称 钻孔编号 孔口标高 地及 质成 时因 代Q a 中山市东升镇污水处理厂管网一期工程 ZKA98 2.70 mX: 2502622.109 Y: 495550.707钻孔深度 静止水位 (m) (m) (m)柱 状 图1: 1500.50 2.20 2.20:::-11.10 13.80 勘察单位 中山市第三建筑设计院有限公司开孔日期 1.20 m终孔日期素填土：灰褐色，由砂粒及粘性土组 成,松散,很湿。
I',2008年10月14日2008年10月14日标准贯入深度(m)编录 审核 取样编号深度(m)ZKA98-1 5.80-6.00陈华伟 王强光Q'②-2 -12.6015.30-16.0018.703.40-18.5021.202.50主动土压力:11.601.50粉质粘土：灰黄色，由粘粒、粉粒及少量砂粒组成,湿,可塑。
淤泥质土：青灰色,灰黑色，由粘粒、 粉粒组成,含腐植质,流塑,饱和,局部 夹贝壳碎屑。
粉砂：灰褐色,成份为石英,次圆状, 分选性差,饱和,稍密,局部中实。
中砂：灰褐、灰白色，成份为石英,次 圆状,分选性差,饱和，中密,局部密实Pj =衍『(45。
- y) - 2^(45'-号10(7.4)14.05-14.3513(9.4)16.35-16.6516(11.0) 19.65-19.95主动 土压 力计算土容重Y KN/m A3 水容 重 KN/m A3最后容 重 KN/mA3土层 深度 (m)c①压力 累加主动土压力梯形荷载结果上边值 (KN/mA2)下边值 (KN/mA2)第一 层土第二 层土水压力计算公式如下：w w h w按最不利计算，水下水位线与地面线同，水深为 13.8米W=取竖向1米高板来进行计算取最底的1米沉井来计算，从上表可得外压力为：(+)= m A 2不带隔墙下沉的圆形沉井，在下沉过程中井壁的水平内力可按不同高度截取 闭合圆环计算，并假定在互成90°的两点处土壤内摩擦角的差值为 5°〜10°内力 可按下式计算P B P A N A P A c (1 0.7854 ') N BP A c (1 0.5 ')式中N A ——A 截面上的轴力(kN/m);M A ——A 截面上的弯矩(kN m/m)，以井壁外侧受拉取负值； N B ——B 截面上的轴力(kN/m); M B --- B 截面上的弯矩(kN m/m);P A ，P B ――井壁外侧 A 、B 点的水平向土压力 F ep (kN/m 2);按公式计算得:PArc w'NA MA注：这里PA=PBM A M B0.1488P A0.1366P A故井壁压应力为：(*1 )= m A 2=< 满足要求后背土稳定计算:圆形沉井在顶管力作用下，后背土体的稳定应符合下式要求:BE 幣塩卉庄西什力律用下后背士悴的様定计鼻1-主0土陌力用一H 梆士战力HrFpk hp hfFep,k EEpk Eep,k2129102284E pk(0.8E pkE ep k)rH ?F pkE ep'k? F ep'k h p(h fh fH /3h p )/h f式中H ――沉井入土深度(m);r -- 沉井外壁半径(m);F ep ，k ――刃脚底部主动土压力标准值 (kN/m 2)； F pk ――刃脚底部被动土压力标准值 (kN/m 2)； E ep, k ——沉井前方主动土压力合力标准值 (kN)； E pk ――沉井后方被动土压力合力标准值 (kN)；P tk ――顶管力标准值(kN)； h p ――土压力合力至刃脚底的距离；^――考虑顶管力与土压力合力作用点可能不一致的折减系平葩图W 価咼(0.8Epk Eep,k)=> ptk=8000 满足圆形沉井底板在均布荷载作用下的弯矩可按以下规定计算周边简支圆板图切向弯矩M rkrqre内力系数kr 和kt 和可按下表采用周边简支圆板弯矩系数k rk tk rk tMr=***=配筋计算:径向弯矩 2 M r k r qre计算通过结论：设计图上沉井配筋受力均能通过，符合规范要求。
沉井工程量计算书
结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 m3 m2 m3 m2 m3 m2 m3 m2 只
备注
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kg
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kg
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kg
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kg
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kg
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1Φ14
2Φ14
3Φ16
4Φ16
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8Φ14
8"Φ20
9Φ16
10Φ16
11Φ20
12Φ8
13Φ14
14Φ14
15Φ16
工程名称:沉井
计算公式 3.3*4*0.25 2.5*2.5+0.25*3.3*4 (0.25+0.4)*(3.3+3.3)*2*0.25 3.3*4*0.25*2 (0.25+0.4+0.6)*(3.3+3.3)*2*0.6 3.3*4*10.4 3.14*(0.6*0.6-0.35*0.35)*1.5 3.14*(1.2+0.7)*1.5 1.000
结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 kg kg kg m3 m2 套 m3 kg
备注
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7.11*3.85*(8.2+6.2)*2/0.2 (11.14+35*0.025)*3.85*17*2 7.64*3.85*17*2 (8.82+35*0.025)*3.85*1*2 5.32*3.85*1*2 (8.82+35*0.02)*2.47*19*2 5.32*2.47*19*2 1.17*0.617*(8.2+6.2)/0.2*2 1.5*1.58*(8.2+6.2)/0.2*2
沉井施工计算书
沉井施工计算书计算依据：1、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》 CECS 137∶20152、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20113、《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-20115、《建筑施工计算手册》江正荣编著6、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著7、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数沉井总体示意图二、砂垫层铺设厚度验算砂垫层计算简图沉井第一节沿井壁单位长度重量：G0=tH s(G2k+G1k)=0.5×3×(24+1)=37.5kN/m砂垫层底部荷载计算值：P=G0/(2h0tanθ+L)+γs h0=37.5/(2×0.5×tan25°+2)+20×0.5=25.205kpa≤[P]=150kpa 满足要求！三、垫架拆除井壁强度验算矩形沉井按4点支承：沉井垫架拆除示意图沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生较大的弯曲应力。
沉井井壁抗弯按深受梁考虑，参考GB50010-2010附录G，深受梁计算第G.0.8条，0.2Hs范围内纵向受力实际钢筋面积经计算：A's底部=A's顶部=1608.495mm2支座弯矩M支：M支=-G0L22/2-G0(B s/2-t)(L2-t/2)=-37.5×1.52/2-37.5×(8/2-0.5)×(1.5-0.5/2)=-206.25kN·m跨中弯矩M中：M中=G0L12/8-M支=37.5×72/8-206.25=23.438kN·m将沉井结构按深梁结构进行验算，根据《混凝土结构设计规范》，计算如下：h0跨中=H s-0.1×H s=3-0.1×3=2.7m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.7=0.54mαd跨中=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z跨中=αd跨中×(h0跨中-0.5×x)=0.893×(2.7-0.5×0.54)=2.171mA s底部=M跨中/(f y×z跨中)=23.438×106/(300×2170.8)=35.989mm2A s底部=35.989mm2≤A's底部=1608.495mm2满足要求！h0支座=H s-0.2×H s=3-0.2×3=2.4m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.4=0.48mαd支座=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z支座=αd支座×(h0支座-0.5×x)=0.893×(2.4-0.5×0.48)=1.93mA s顶部=M支/(f y×z支座)=206.25×106/(300×1929.6)=356.291mm2A s顶部=356.291mm2≤A's顶部=1608.495mm2满足要求！四、沉井下沉验算沉井下沉计算土层参数：沉井下沉力系平衡图当沿沉井深度土层为多类别时，单位摩阻力可取各层土单位摩阻力标准值的加权平均值。
沉井计算书
一．主要材料及要求：1．混凝土: 混凝土强度等级为C25。
2．钢筋：Φ-HRB400级钢，fy=360N/mm 2 二．设计采用主要规范：1．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 2．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 3．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 4．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；三、决定沉井高度及各部分尺寸1.沉井高度根据施工要求定出沉井顶面标高为32.5m ，沉井底面标高为25m 。
2.沉井平面尺寸采用圆形沉井，圆端的外直径为6.9m 。
井壁厚度0.7m ，其它尺寸详见施工图。
刃脚踏面底宽度采用0.2m ，刃脚高度为0.866m ，刃脚内侧倾角为θ=60︒。
四、下沉系数计算1. 沉井自重计算 砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V=π(3.452-2.752)×9.4=128m 3 自重 Q=128×25=3200kN 2. 井壁摩擦力计算该沉井穿过○1、○2、○3层土，取加权平均摩阻力单位摩阻力为18f KPa =。
h =9.4mu =2π×3.45 =21.7 m∑=u h f T =18×9.4×21.7=3672kN 3. 下沉系数计算施工采用排水下沉，下沉过程中水浮托力为零，则下沉系数为 Ksts=Q/T=3200/3672=0.87<1.05，不满足要求。
需要采用特殊施工工艺来使得沉井下沉。
五、抗浮验算1. 沉井底板自重计算 砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V 1=π×2.752×0.7=16.6m 3 自重 Q 1=16.6×25=415kN 2. 水浮托力标准值计算水重度 γw =10 kN/m3水浮托力标准值 F fw,k =（π×3.452×8.2+1.2×0.7×π×3.1）×10=3146kN 3. 使用阶段抗浮计算施工采用排水下沉，采用干封底，无需进行封底抗浮计算。
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X X X 污水泵站工程结构计算书审核：校对：计算：日期：2011年7月X X X市城乡规划设计院结构计算书一．设计总信息：1．本工程上部结构采用现浇钢筋混凝土框架，框架抗震等级：四级。
地下结构采用钢筋混凝土沉井。
2．结构设计使用年限50年；建筑结构安全等级II级，结构重要性系数1.0。
3．基本风压0.4KN/m2,基本雪压0.65KN/m2。
4．抗震设防烈度6度；设计基本地震加速度值为0.05g；设计地震分组为第Ⅰ组；场地类别Ⅲ类；建筑抗震设防分类为丙类。
5．地基基础设计等级丙级。
二．主要材料及要求：1．混凝土:(1) 水下混凝土封底采用C20；(2)垫层和填充混凝土为C15;(3)沉井壁板和底梁为C30，其余为C25;(4)地下结构混凝土抗渗标号均为S6。
2．钢筋：HPB235级钢，fy=210N/mm2；HRB335级钢，fy=300N/mm2 板材：Q235焊条：HPB235级钢及Q235用E43型；HRB335级钢用E50型。
3．砌体材料：Mu10非承重粘土多孔砖砌体墙，块体自重≤11KN/m3，混合砂浆强度等级为M7.5（地下部分为水泥砂浆）。
三．设计采用主要规范：1．《泵站设计规范》（GB/T50265-97）；2．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；3．《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）；4．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；5．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；6．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；7．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；8．《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS 137:2002）;9．《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）四．结构计算方法及应用软件：1．上部结构按钢筋混凝土框架结构应用PKPM结构系列软件（2005版）及TSSD（2.7版）。
2．下部沉井特种结构主要采用手算。
五．主要结构计算：（一）沉井：具体设计及说明见设计图.1．沉井下沉计算：沉井起沉标高暂按6.00，沉井地上制作部分按-4.60~6.50；地质断面参地勘报告Z6孔。
沉井自重：G1k=[(17.4*2+10*2)*0.8+10*0.6]*(6.5+2.1+2.5)*25+[10*2+(8+7.2)*2]*0.5 *2.0*25=15090.6kN地下水浮托力:Ffw,k=[(17.4*2+10*2)*0.8+10*0.6]*(4.28+2.1+2.5)+(10*2+15.2*2)*0.5*(4.28+2.1+2)=653.76kN井壁摩擦力:fk= (26*1.46+11*7.5+25*1+50*0.64)/(1.46+7.5+1+0.64)=16.74kN/m2Ffk=(0.7*fk*5/2+0.7fk*3.6+fk*2.5)*(17.4*2+11.6*2)=6573.13kN下沉系数：Kst=(G1k-Ffwk)/Ffk=(15090.6-653.76)/6573.13=2.2>1.05满足要求。
2．下沉稳定计算：地基反力：Rb=[(17.4*2+10*2)*0.8+10*0.6+(10*2+15.2*2)*0.5]*200=1500kN 地下水浮托力：F ’fk=(17.4*2+11.6*2)*26*1.46=2201.68kN 下沉稳定系数：Ksts=G1k/(F ’fk+Rb)=15090.6/(15008+2201.68)=0.88 0.8<Ksts<0.9满足要求。
3．抗浮验算：(1)封底混凝土厚度计算：封底假定1.7m ，封底混凝土分格按底梁区格 q=1.27*(4.28+2.1+2.5)*10-0.65*1.7*23=87.36kN a/b=3.5/4.7=0.75,u=0.2M az =0.0619*ql 2=0.062*87.36*3.52=66.35kN*m M bz 0.0318*ql 2=0.0318*87.36*3.52=34.03 kN*m M (u)az =66.35+0.2*34.03=73.16kN*mht=Bft M72.5+hu=1.1*100010*16.73*72.56+300=916.79mm1.7m>916.79mm 满足要求. (2)封底阶段抗浮验算:Gk=G1k+1.7*(8*10+7.2*10-15.2*0.5-10*0.5*2)*23=20345.64kN F b fw,k =17.4*11.6*(4.28+2.1+2.5)*10=17923.4kN 抗浮系数:K fw =Gk/ F b fw,k =20345.64/17923.4=1.14>1.0满足要求. (3)使用阶段抗浮:设计考虑封底混凝土与底板整体抗浮,加上上部配重后验算使用阶段抗浮. 根据上面的验算使用阶段抗浮应能满足要求.4.沉井井壁计算: (1)井壁水平荷载计算:地下水位上土压力F EP,k =ka ·γs ·Z, ka=tg 2(45。
-2φ)地下水位下土压力F EP,k =ka ·γ’s ·Z ， 水压力F w,k =γw ·Z ，地面堆载取10kN/m 2 沉井井壁水平荷载如下：(2)井壁配筋按水平框架计算:K=L2/L1=10.8/8.7=1.24M A = -1221PL ·KK 21213++=-0.1153PL 12M B = -1221PL ·K K K 21313+-+=-0.0674PL 12 M C = 2421PL ·KK K 2123223+-+=0.0769PL 12-1.2~0.8标高段计算:P=113.16-(113.16-26.05)/5.48=97.26kN/m 2 M A =-0.1153PL 12= -0.1153*97.26*8.72= -848.79kN*m M B =-0.0674PL 12= -0.0674*97.26*8.72= -496.17kN*m M C =0.0769PL 12= 0.0769*97.26*8.72= 566.11kN*m 井壁内外侧对称配水平HRB335筋d22@125, 转角处外侧附加水平HRB335筋d20@250. 井壁垂直筋按构造配HRB335筋d20@200. -4.6~ -1.2标高段计算: 刃脚水平力分配系数: 悬臂作用α=4144105.01.0l h l k +=4448.10*05.00.18.10*1.0+=19.71>1取1 框架作用β=424405.0l h h k k+=4447.8*05.00.10.1+= 0.034 刃脚取沉井下沉到位且底部取土时验算向内挠曲 根部弯矩近似值为168.48*0.5=84.24 kN*m, 按构造配筋.P=(168.48+113.16)/2=140.82kN/m 2M A =-0.1153PL 12= -0.1153*140.82*8.72= -1228.94kN*m M B =-0.0674PL 12= -0.0674*140.82*8.72= -718.39kN*m M C =0.0769PL 12= 0.0769*140.82*8.72= 819.65kN*m井壁内外侧对称配水平HRB335筋d25@125, 转角处外侧附加水平HRB335筋d20@250. 井壁垂直筋按构造配HRB335筋d20@200.3)裂缝验算验算-1.20~0.80标高处C 点Pd=87.23-(87.23-17.82)/5.48=74.56kN/m 2 M Cd =0.0769*74.56*8.72=433.98 kN*m A S =3041m 2σsq =0**87.0h A M S Cd =750*3041*87.010*98.4336=218.71N/mm 2ρte =h b A S **5.0=800*1000*5.03041=0.0076ψ=1.1-2***65.0ασρsq te tk f =1.1-1*71.218*0076.001.2*65.0=0.31<0.4取0.4ωmax =1.8ψS sq E σ(1.5c+0.11tedρ)(1+α1)γ=1.8*0.4510*0.271.218(1.5*35+0.110076.022)(1+0)0.7=0.2满足要求. 5．底板底梁配筋计算： 上部结构传来:g 2k =30kN/m 2 q k =4kN/m 2沉井自重: g 1k =G 1k /(16.6*10.8)=15090.6/179.28=84.17kN/m 2故沉井底板反力标准值可取g k =115 kN/m 2;q k =4.0 kN/m 2（1）底板计算： a/b=3.5/4.7=0.75,u=1/6M az =0.0619*ql 2=0.062*（1.2*115+1.4*4）*3.52=108.89kN*m M bz 0.0318*ql 2=0.0318*（1.2*115+1.4*4）*3.52=55.94 kN*m M (u)az =108.89+55.94*1/6=118.21kN*m 底板按构造配筋HRB335钢筋d14@100. （2）底梁配筋计算：取g k=115 kN/m2;q k=4.0 kN/m2按倒梁楼盖用PKPM软件建模计算，相关计算结果见计算书电算部分。
（二）上部框架结构计算：应用PKPM结构设计系列软件计算，主要结构的计算结果见计算书电算部分。