球罐凸缘计算方法
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本计算根据日本液化石油气协会标准：JLPA No.2-1—1978《液化石油气球形贮罐标准》第4.9节“开孔补强”之等面积补强法进行计算。
200m3球罐
DN500人孔
已知数据：
计算压力：Pc=1.3MPa 壳体内直径：Di=7100mm
焊接接头系数：φ=1.0 接管内直径：di=506mm 腐蚀裕量：C2=1.5mm 壳体名义厚度；δn =20mm
接管名义厚度：δnt =12mm
壳体有效厚度；δe =δns－C2=18.5mm
接管有效厚度: δet =δnt－C2=10.5mm
壳体16MnR材料设计温度下的许用应力: [σ]tt=163MPa
接管16MnII材料设计温度下的许用应力：[σ]tt=150MPa
F=150/163=0.92
计算过程：
有效宽度：B=2di=2x506=1012mm
外侧有效高度：h1 = 2.5δe =2.5x18.5=46.25mm 内侧有效高度：h2=0
壳体计算厚度：
接管计算厚度：
开孔所需补强面积：
A=dδsc F=506x14.2x0.92=6610.4mm2
补强面积：
A0=2x[187.1x46.25-0.5x(46.25-20.63)x44.37-0.5x(44.37x2+20.63)x20.63]
=13914mm2
A0≥1.10A
结论：补强满足要求。
DN100接管：
已知数据：
计算压力：Pc=1.3MPa 壳体内直径：Di=7100mm
焊接接头系数：φ=1.0
接管内直径：di=96mm 腐蚀裕量：C2=1.5mm
壳体名义厚度；δn =20mm 接管名义厚度：δnt =6mm
壳体有效厚度；δe =δns－C2=18.5mm
接管有效厚度：δet =δnt－C2=4.5mm
壳体16MnR材料设计温度下的许用应力: [σ]tt=163MPa
接管16MnII材料设计温度下的许用应力：[σ]tt=150MPa
F=150/163=0.92
计算过程：
有效宽度：B=2di=2x96=192mm
外侧有效高度：h1 = 2.5δe =2.5x18.5=46.25mm 内侧有效高度：h2=0 壳体计算厚度：
接管计算厚度：
开孔所需补强面积：
A=dδsc F=96x14.2x0.92=1254mm2
另加补强面积：
A0=2x(46.25x45.66-0.5x4.25x7.35)=4192mm2
A0≥1.10A
结论：补强满足要求。
DN300接管：
已知数据：
计算压力：Pc=1.3MPa 壳体内直径：Di=7100mm
焊接接头系数：φ=1.0
接管内直径：di=305mm 腐蚀裕量：C2=1.5mm
壳体名义厚度；δn =20mm 接管名义厚度：δnt =10mm
壳体有效厚度；δe =δns－C2=18.5mm
接管有效厚度：δet =δnt－C2=8.5mm
壳体16MnR材料设计温度下的许用应力: [σ]tt=163MPa
接管16MnII材料设计温度下的许用应力：[σ]tt=150MPa
F=150/163=0.92
计算过程：
有效宽度：B=2di=2x305=610mm
外侧有效高度：h1 = 2.5δe =2.5x18.5=46.25mm 内侧有效高度：h2=0 壳体计算厚度：
接管计算厚度：
开孔所需补强面积：
A=dδsc F=305x18.5x0.92=5191.1mm2
另加补强面积：
A0=2x(138.42x46.25-0.5x80.11x46.25)=9099mm2
A0≥1.10A
结论：补强满足要求。