人防地下室墙体计算书

合集下载

人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2

地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。

地下室外墙计算书

地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算主动土压力系数Ka取0.5土重度r=18KN/m³无地下水地下室9.9m深按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m①竖向配筋计算计算简图三种压力产生的弯矩①地下二层弯矩支座基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m支座准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=129.9 KN·m跨中基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m跨中准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m②地下一层弯矩支座基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m支座准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m跨中基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m跨中准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35（1）地下二层配筋地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。

且配筋率0.574%，合适。

地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。

且配筋率0.323%，合适。

∴外侧钢筋选配C16@100 As=2011mm²/m内侧钢筋选配C12@100 As=1131mm²/m（2）地下一层配筋地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为112.72KN·m、175.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩106.4KN·m和基本组合弯矩147.1KN·m，满足要求。

人防墙计算

参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙高 l1（m）墙长 l2（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )
2 2
270 6.2 7 400 365 28.65 432
计算截面位置由静力计算手册查弯矩系数每米弯矩设计值M (KN.m) α s=M/(fcbh02) 相对受压区高度ξ As=ξ fcbh0/fy (mm )
结果输出每米弯矩设计值M=1/10*q*l2 (KN.m) 2 α s=M/(fcbh0 ) 相对受压区高度ξ =1-(1-2α s)^0.5 As=ξ fcbh0/fy (mm2)
196.83 0.1633 0.1794 2014.72
7.门框墙（侧向悬挑）
参数输入直接作用静荷载q1(KN/m2) 门板作用线荷载q2(KN/m) 墙长 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm2)
2
108 0.1362 0.1470 1338.67
6.风井临空墙2（两侧支承）
参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙长 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )
2 2
270 2.7 300 265 17.16 405
2
583.8075 0.1530 0.1669 4039.54
2.防护单元分隔墙（上下支承）
参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙高 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )

人防计算书

200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。

≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口）侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。

人防外墙计算书

人防外墙计算书人防外墙计算书本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准。

条件：地下室覆土高度Lo=500mm，层高L=5000mm，侧墙厚度d=400mm，保护层厚度c=50mm，混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm ，材料调整系数γd=1.5钢筋等级为HRB335，fy=300N/mm ，材料调整系数γd=1.35本工程设防水位高于底板且低于顶板，水位高Lw=4500mm，地面堆载q1=10kN/m ，等效人防荷载qr=60kN/m顶板与侧墙固接，侧墙弯矩调幅系数μ=0.8，静止土压力系数K=0.5土容重γ=18kN/m ，浮容重γ1=11kN/m计算：1、荷载计算：地面堆载qd=q1×K=10×0.5=5.00kN/m土压力：qt1=K×γ×Lo=0.5×18×0.50=4.50kN/mqt2=K×γ×(Lo+L-Lw)=0.5×18×(0.50+5.00-4.50)=9.00kN/m qt3=qt2+K×γ1×Lw=9.00+0.5×11×4.50=33.75kN/m水压力：qw=10×Lw=10×4.50=45.00kN/m人防荷载qr=60.00kN/m2、弯矩计算：（本计算仅仅计算侧墙底部弯矩，上部配筋按下部做法）堆载弯矩：Md=qd×L /12=5.00×5.00 /12=10.42kN.m土弯矩：Mt=qt3×L /20=33.75×5.00 /20=42.19kN.m（简化计算）水弯矩：Mw=qw×L /20=45.00×5.00 /20=56.25kN.m（简化计算）人防弯矩：Mr=qr×L /12=60.00×5.00 /12=125.00kN.m3、内力组合：（本工程按受弯构件、单向板简化计算）（1）、战时强度计算内力组合：Mq=1.2×（Mt+Mw）+1.0×Mr 按《规范》4.10.2-1 ∴Mq=1.2×（42.19+56.25）+1.0×125.00=243.13kN.m（2）、平时裂缝计算内力组合：Mk=Md+Mt+Mw 按标准组合。

地下室外墙计算书(纯手算)

地下室外墙计算书(纯手算)地下室外墙计算书（纯手算）一：设计要求1.1 墙体高度：5米1.2 墙体长度：20米1.3 墙体厚度：0.5米1.4 墙体材料：砖混结构二：风载荷计算2.1 风压标准值：0.8kN/m²2.2 风压高度变化系数：0.852.3 风荷载计算公式：F = 0.5 × C × P × A其中，F为风荷载，C为风压高度变化系数，P为风压标准值，A为墙体面积三：水压力计算3.1 地下水位高度：2.5米3.2 地下水压力计算公式：P = γ × H × A其中，P为水压力，γ为水的密度，H为水位高度，A为墙体面积四：自重计算4.1 砖的单位体积重量：20kN/m³4.2 混凝土的单位体积重量：25kN/m³4.3 墙体自重计算公式：G = A × [(t1 × γ1) + (t2 × γ2)]其中，G为墙体自重，A为墙体面积，t1、t2分别为砖和混凝土的厚度，γ1、γ2分别为砖和混凝土的单位体积重量附录：计算表格、技术图纸法律名词及注释：1. 风载荷：指风力作用在建筑物表面的力量2. 风压标准值：根据地区气象条件和建筑物高度确定的一定值3. 风压高度变化系数：考虑建筑物风压分布随高度变化的系数4. 水压力：指地下水对建筑物墙体施加的力量5. 砖混结构：指由砖和混凝土组成的建筑结构体系6. 自重：指建筑物结构本身所产生的重力地下室外墙计算书（纯手算）一：设计要求1.1 墙体高度：4米1.2 墙体长度：15米1.3 墙体厚度：0.4米1.4 墙体材料：钢筋混凝土结构二：风载荷计算2.1 风压标准值：1.2kN/m²2.2 风压高度变化系数：0.92.3 风荷载计算公式：F = 0.5 × C × P × A其中，F为风荷载，C为风压高度变化系数，P为风压标准值，A为墙体面积三：水压力计算3.1 地下水位高度：3.5米3.2 地下水压力计算公式：P = γ × H × A其中，P为水压力，γ为水的密度，H为水位高度，A为墙体面积四：自重计算4.1 钢筋混凝土的单位体积重量：24kN/m³4.2 墙体自重计算公式：G = A × t × γ其中，G为墙体自重，A为墙体面积，t为墙体厚度，γ为钢筋混凝土的单位体积重量附录：计算表格、技术图纸法律名词及注释：1. 风载荷：指风力作用在建筑物表面的力量2. 风压标准值：根据地区气象条件和建筑物高度确定的一定值3. 风压高度变化系数：考虑建筑物风压分布随高度变化的系数4. 水压力：指地下水对建筑物墙体施加的力量5. 钢筋混凝土结构：指由钢筋和混凝土组成的建筑结构体系6. 自重：指建筑物结构本身所产生的重力。

地下室外墙计算书

地下室外墙计算书一、计算模型：二、参数输入：情况选择： B h1：O h2：-3.6 h3：0 h4：-6.05 h5：300mm是否人防：否人防荷载：0 土容重：18 附加荷载：10 保护层厚度：50 裂缝限值：0.2 混凝土强度等级：C30 钢筋种类：Ⅱ级注：上图中q1与q2分别表示荷载作用分解之后的三角形荷载与均布荷载。

三、配筋与裂缝计算过程：1.荷载计算：(1)水上土压力：q12=0.5*γ*(h1- h3)=0.5*18*(0- 0)=0 (kN/m)MB12 =1/8*q12*L^2=1/8*0*6.05^2=0 (kNm)q11=0.5*γ*(h3- h2)=0.5*18*(0- -3.6)=32.4(kN/m)a=h3- h2=0- -3.6=3.6MB11=1/6*q11*a^2*(1-0.6*(a/L)^2)=1/6*32.4*3.6^2*(1-0.6*(3.6/6.05^2)=55.116(kNm) (2)水下土压力：q21 =0.5*(γ-10)*(h2- h4)=0.5*(18-10)*(-3.6- -6.05)=9.8 (kN/m)b=h2- h4=-3.6- -6.05=2.45MB21=1/24*q21*b^2*(4-3*b/L+0.6*(b/L)^2)=1/24*9.8*2.45^2*(4-3*2.45/6.05+0.6*(2.45/6.05^2=7.068 (kNm)(3)水压力：q32 =10*(h2- h4)=10*(-3.6- -6.05)=24.5 (kN/m)MB32=1/24*q32*b^2*(4-3*b/L+0.6*(b/L)^2)=1/24*24.5*2.45^2*(4-3*2.45/6.05+0.6*(2.45/6.05)^2)=1 7.669 (kNm)(4)附加荷载：q42 =0.5*Qfj=0.5*10=5 (kN/m)MB42 =1/8*q42*L^2=1/8*5*6.05^2=22.877 (kNm)MBk =MB12+MB11+MB21+MB32+MB42=0+55.116+7.068+17.669+22.877=102.73 (kNm) MB =η * MBk=1.35*102.73=138.686 (kNm)2.计算配筋：αs=MB*10^6/(Fc*1000*h0^2)=138.686*10^6/(14.3*1000*250^2)=0.155ζ=1-(1-2*αs)^0.5=1-(1-2*0.155)^0.5=0.169As=Fc*1000*h0*ζ/Fy=14.3*1000*250*0.169/300=2013.917(mm2)满足强度控制要求时每延米所需钢筋面积为：2013.917(mm2)3.计算裂缝：ρte = As/(0.5*1000*h5)=2835.287 /(0.5*1000* 300 )= 0.019σsk = MBk*10^6/(0.87*h0*As)=102.73*10^6/(0.87*250*2835.287)=166.587(N/mm2)ψ= 1.1-0.65*Ftk/(ρte*σsk)=1.1-0.65*2.01/(0.019*166.587)=0.687Wmax = 2.1*ψ*σsk/(2*10^5)*(1.9*c1+0.08*deq/ρte)=2.1*0.687*166.587/(2*10^5)*(1.9*50+0.08*19/0.01 9=0.21(mm)满足裂缝控制要求时每延米所需钢筋面积为：2835.287(mm2)。

人防地下室计算书

目录一、工程概况 (2)二、主要设计规范及标准： (2)二、主要构件的计算 (2)2.1顶板 (2)2.2侧壁 (3)2.2.5底板 (17)2.2.6基础梁计算 (21)2.2.7基础计算 (21)2.2.8 人防楼梯计算 (21)三、地下室抗浮验算 (22)一、工程概况本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。

建筑总高度19.6米，局部24.4米。

安全等级二级，设计使用年限50年。

地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。

地下室采用现浇混凝土梁板式结构。

地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35.基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。

本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。

二、主要设计规范及标准：《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005）《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98）二、主要构件的计算2.1顶板2.1.1恒荷载室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02kn m，观景亭等部位取/252/kn m 。

室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。

2.1.3 战时荷载常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条）覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ，核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条）覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ，综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。

人防计算书

1. 人防地下室外墙计算墙厚250mm 砼强度等级C40 钢筋级别HRB400土内摩擦角 Φ=22° 土容重 r=18KN/m 3地下室底板顶标高-5.100m ；覆土厚1.5m地下室底板标高 –1.500m 处① 考虑地面活荷载影响（消防车）取 q=20KN/㎡产生的土压力荷载（折合为荷载作用高度）h=q/r=20/18=1.11mq 1=rhk 0=18×1.11×0.63=12.6 KN/㎡{ EMBED Equation.DSMT4 |0k =1-sin =0.63② 土压力产生的荷载：q 2=rhk 0=18×3.6×0.63=41KN/㎡③ 地下室顶板到室外，室内外高差300mm ，1.2m 范围内土体产生的荷载q 3=rhk 0=18×1.2×0.63=13.6KN/㎡④ 人防荷载外墙等效静荷载根据《人防规范》表4.8.3-1 湿陷性黄土考虑上部结构影响 λ=1.1 （4.8.3）25×1.1=27.52. 配筋计算<1> 战时矩形荷载：q a = 1.2×13.6+1.4×27.5×0.63=41KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡上端：简支下端：固定左端：固定右端：固定Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×41×3.62=17.7KN·m My=0.0107×ql2=0.0107×41×3.62=5.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×41×3.62=-39.8KN·m My0=-0.0571×ql2=-0.0571×41×3.62=-30.3KN·m ②三角形荷载作用下Mx max=0.0096×49.2×3.62=6.1KN·mMy max=0.0161×49.2×3.62=10.3KN·mMx0 max=-0.0338×49.2×3.62=-2.2KN·m My0 max=-0.0482×49.2×3.62=-3.1KN·m Mx=Mx maxMy=My maxMx0 = Mx0 max弯距设计值叠加为：Mx=17.1+6.1=23.8 KN·mMx=5.7+10.3=16 KN·mMx0=-39.8-2.2=-42 KN·mMy0=-30.3-3.1=-33.4 KN·m19.1×1.5=28.65360×1.2=432X向配筋Y向配筋<2> 平时矩形荷载：q a= 1.2×13.6+1.4×12.6=34KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×34×3.62=14.7KN·mMy=0.0107×ql2=0.0107×34×3.62=4.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×34×3.62=-33KN·mMy0=-0.0571×ql2=-0.0571×34×3.62=-25.2KN·m②三角形荷载作用下Mx =0.0096×49.2×3.62=6.1KN·m+14.7=20.8 KN·mMy =0.0161×49.2×3.62=10.3KN·m+4.7=15 KN·mMx0 =-0.0338×49.2×3.62=-21.6KN·m-33=-54.6KN·mMy0 =-0.0482×49.2×3.62=-31KN·m-25.2=56.2 KN·mX向配筋12@140Y向配筋12@180。

人防地下室钢筋砼外墙计算书

人防地下室钢筋砼外墙计算书项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载咱•组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m ）：1.200×50.000+1.400×50.000=130.000 准永久组合（kN/m ）：50.000+0.500×50.000=75.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上 =p 0=p w 0土压力起算位置，标高-0.300 =p 0=p w 0-1层底，标高-3.320，总埋深3.020，地下水位以上0.500，地下水位以下2.520=+=+=p k γh 1k ( )-γs a t γw h 2⨯⨯0.5180.5⨯⨯0.5( )-2010 2.52 17.1 ===p w γ w h ⨯10 2.52 25.2-2层底，标高-6.320，总埋深6.020，地下水位以上0.500，地下水位以下5.520=+=+=p k γh 1k ( )-γs a t γw h 2⨯⨯0.5180.5⨯⨯0.5( )-2010 5.52 32.1 ===p w γ w h ⨯10 5.52 55.2 地下水位处, 标高-0.800，埋深0.500 ===p k γh ⨯⨯0.5180.5 4.5=p w 0 式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2)k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m3)r sat--------土的饱和容重(kN/m3)r w--------水的重度(kN/m3)h1--------地下水位以上的土层厚度(m)h2--------地下水位以下的土层厚度(m) (2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kG k=0.500×20.000=10.000-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算结果不进行调幅平时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明:(1)配筋方法水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值(2)单位说明:以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算实际配筋简图-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件 6.5】计算日期: 2012-05-17 15:49:51地下室外墙计算项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料板边支撑条件表2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载咱•组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m ）：1.200×50.000+1.400×50.000=130.000 准永久组合（kN/m ）：50.000+0.500×50.000=75.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上 =p 0=p w 0土压力起算位置，标高-0.300 =p 0=p w 0-1层底，标高-3.320，总埋深3.020，地下水位以上0.500，地下水位以下2.520=+=+=p k γh 1k ( )-γs a t γw h 2⨯⨯0.5180.5⨯⨯0.5( )-2010 2.52 17.1 ===p w γ w h ⨯10 2.52 25.2-2层底，标高-6.320，总埋深6.020，地下水位以上0.500，地下水位以下5.520=+=+=p k γh 1k ( )-γs a t γw h 2⨯⨯0.5180.5⨯⨯0.5( )-2010 5.52 32.1 ===p w γ w h ⨯10 5.52 55.2 地下水位处, 标高-0.800，埋深0.500 ===p k γh ⨯⨯0.5180.5 4.5=p w 0 式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2)k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m3)r sat--------土的饱和容重(kN/m3)r w--------水的重度(kN/m3)h1--------地下水位以上的土层厚度(m)h2--------地下水位以下的土层厚度(m) (2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kG k=0.500×20.000=10.000-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算平时组合：按弹性板计算准永久组合：按弹性板计算2.2.1 竖向压力（设计值，kN/m）平时组合：130.000准永久组合：75.0002.2.2 弯矩(1) 弯矩正负号规定内侧受拉为正，外侧受拉为负算。

人防及外墙计算书

1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡人防临空墙厚度为300㎜材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35受力钢筋采用HRB400临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用取M =101ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝10200×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据：A S ＝ 1.35h 3601018006⨯⨯⨯＝ 1.35270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2取C 18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋：水平分布筋为D 14@150 垂直分布筋为D 18@150 均满足承载力计算要求。

二、门框墙计算本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702170.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.352703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2门框墙暗柱箍筋水平筋取：D 14@150，满足承载力计算要求。

三、人防外墙计算地下室外墙按单向板计算取1m 宽进行计算 1、基本资料：截面宽度b ＝ 1000 （mm) 截面高度h ＝ 250 （mm) 混凝土强度等级 C45 钢筋 III 级 fy= 360 N/mm2计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接顶板标高-3 m室外地坪标高-0.45 m地下水位标高-1.85 m底板标高-6 m顶板至室外地坪h1 2.55 m顶板至地下水距离h2 -1.15 m水位至底板h3 4.15 m填土容重γ18 KN/m3浮容重γ’8 KN/m3地面堆载q地面10 KN/m3土内摩擦角φ19.3 °主动土压力系数K0 0.502、荷载计算：a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/mb). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/mc). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/md). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m3、弯矩及配筋计算：取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算a). 平时状态下计算M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2钢筋保护层厚度as 40 mm有效高度ho=h-as-10 =200mmαs=M/(fc*h02)*1000=0.069γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8= 125.330533 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000 =0.099γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948AS=M/(γ*fy*h0)= 1360 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.022γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.989AS=M/(γ*fy*h0)= 374 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2b). M=1.2*(qt+qs)l2*0.0298+1.0*qel2*9/128+1.2*qd*9/128M= 64.60357857 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5= 44.4N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.036γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.981AS=M/(γ*fy*h0)= =677mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2三、人防顶板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 60.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 21.962 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*21.962×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0224) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.022/360= 268mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 268/(1000*250) = 0.107%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm212@180, 实配面积628 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 30.050 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*30.050×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.030/360 = 368mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 368/(1000*250) = 0.147%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2 12@180, 实配面积628 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm2三、人防底板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 45.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 17.534 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*17.534×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.018/360= 214mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 214/(1000*250) = 0.085%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 23.992 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.992×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.024/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*250) = 0.117%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360= 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmi n = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm2。

人防结构计算书

目录一工程概况二设计依据三结构计算一地下室外墙计算二地下室临空墙计算三地下室门框墙计算四地下室隔墙计算五单建地下室地基计算六地下室总信息四地下室整体计算---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件）1、地下室计算图形文件一.工程概况1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。

2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。

地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。

地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。

材料强度:顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。

钢筋为： HRB400二设计依据《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005)《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版）《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版）《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002)《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008）中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。

三.结构计算1、地下室抗浮计算：1.确定抗浮水位，计算浮力根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。

建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元)2.计算抗浮荷载中柱：自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值覆土重：1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2顶、底板自重何载标准值:板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2顶、底板梁自重荷载标准值:(0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2柱自重荷载标准值:0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2底板面层自重荷载标准值:0.05x20=1KN/m2------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2Qw/Qf =40.8/37=1.1抗浮满足要求2 底板荷载取值：P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、3、地下室墙体计算外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米)①.[ 地下室水土压力计算]土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高）地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。

地下室人防外墙计算

1.2*qd*9/128
a). =
2937 mm2 Ф20@100 As=
3142 mm2
66.74 kN.m
钢筋计算
fc= α s=M/(fc*h02 )*1000
29.6 N/mm2
0.036
b).
平时使用状态下裂缝宽度验算：
γ =1/2+1/2*SQ RT(1-2*α s)=
0.982
平时状态 a). 下计算
M=1.2*qtl2/15 +1.2*qsl2/15+ 1.2*qsl2/8=
钢筋计算
fc=
16.7 N/mm2
钢筋保护层
厚度
as
ho=h-
有效高度 as-10
α
s=M/(fc*h02 )*1000
γ
=1/2+1/2*SQ
RT(1-2*α
s)=
40 mm 250 mm 0.139
钢筋计算
fc=
21.1 N/mm2
14.3x1
调整后fc= .5=
α
s=M/(fc*h02 )*1000
γ
=1/2+1/2*SQ
RT(1-2*α
s)=
31.65 N/mm2 0.164 0.910
AS=M/(γ
*fy*h0)=
实际配
筋为：
跨
中
最
大
弯
矩
近
似
计平时状态下
算 M=1计.2*算(qt+qs )*l2*0.0298+
室外地坪标
高
-0.45 m
地下水位标
高
-
h1
0.15 m
顶板至地下

应急中心人防计算书

附二综合楼挡土墙&人防墙计算书本工程防空地下室为甲类核5级防空地下室，设置一个防护单元（包括抗爆单元一、二）。

人防设在地下一层。

1、构件截面选型与荷载确定1）人防顶板厚度及顶板等效静荷载q e1根据《人民防空地下室设计规范》（GB50038－2005）4.8.2条规定，顶板覆土厚度≤0.5m，不考虑上部建筑影响的情况下，核武器地面爆炸时产生的顶板等效静荷载q e1取120KN/m2。

根据GB50038－2005 3.2.2条及4.11.3条规定，该工程人防顶板厚度不小于360mm。

人防顶板所处环境类别为一类。

2）人防外墙厚度及外墙等效静荷载q e2该工程地下二层的地下室底板板顶绝对标高60.0m根据湖南省勘察设计院于2008年5月提供的《岩土工程详细勘察报告》，人防地下室基本位于地下水位以下，因此应按饱和土计算。

根据GB50038－2005第4.6.2条规定，钢筋砼结构构件的允许延性比[β]取2.0；根据GB50038－2005第4.8.3条规定，饱和土中钢筋砼外墙等效静荷载标准值为115KN/m2。

根据GB50038－2005 4.11.3条规定，该工程人防外墙厚度不小于250mm，根据实际情况该工程人防外墙厚度取为400mm。

人防外墙所处环境类别为二a类。

3）人防底板厚度及底板等效静荷载q e3根据GB50038－2005第4.8.15条规定，q e3取50KN/m2。

参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该工程人防底板厚度取为400mm。

人防底板所处环境类别为二a类。

4）不同抗暴单元间隔墙、门框墙厚度及等效静荷载q e根据GB50038－2005第4.8.9条规定，防护单元内不同抗暴单元间隔墙q e取100KN/m2，防护单元与普通地下室之间隔墙q e取180KN/m2，门框墙q e取320KN/m2。

参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该人防工程防护单元与普通地下室之间隔墙、门框墙厚度取为400mm。