SW6 外加强矩形截面壳体计算【范本模板】
双筋矩形截面和T形截面承载力计算方法.pdf
（2）基本公式的适用条件 1）x≤ξbh0。
该条件是为了防止出现超筋梁。但第一类Ｔ形截面一 般不会超筋，故计算时可不验算这个条件。
2）As≥ρmin bh或ρ≥ρmin。
该条件是为了防止出现少筋梁。第二类Ｔ形截面的配 筋较多，一般不会出现少筋情况，故可不验算该条件。
注意：由于肋宽为b、高度为h的素混凝土Ｔ形梁的受弯承载力比截面为 b×h的矩形截面素混凝土梁的受弯承载力大不了多少，故Ｔ形截面的配筋 率按矩形截面的公式计算，即，式中b为肋宽。
否则为第二类
Ｔ形截面：
fy As 1 fcbfhf
或 M 1 fcbfhf(h0 hf / 2)
式中 hfx — 混凝土受压区高度；
— T形截面受压翼缘的高度。
第一类T形截面的基本计算公式及适用条件 基本计算公式：
第一类T形截面
由于受拉区的砼在计算中不予考虑，故第一类
T形截面可以看成是宽度与翼缘bf’等宽的矩形截
4.正截面承载力计算步骤
T形截面受弯构件的正截面承载力计算也可分为截面设计 和截面复核两类问题，这里只介绍截面设计的方法。仅仅强调 两个方面：一是翼缘计算宽度bf’的选择，二是在对配筋率进行 校核的时候，要注意采用的是bh0而不是bf’h0。
（1） 已知：弯矩设计值M，混凝土强度等级，钢筋级别，截 面尺寸,求：受拉钢筋截面面积As
【例】某现浇肋形楼盖次梁，截面尺寸如下图所示， 梁的计算跨度4.8m ，跨中弯矩设计值为95kN·m，采 用C25级混凝土和HRB400级钢筋。试确定纵向钢筋截 面面积。
【解】查表得 fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2， fy=360N/mm2，α1=1.0，ξb=0.518
假定纵向钢筋排一层，则h0 = h-35 =400 -35 = 365mm， 1. 确定翼缘计算宽度
矿用隔爆型矩形箱体外壳强度设计计算
矿用隔爆型矩形箱体外壳强度设计计算2010-10-03 20:33:43 作者：phpcms 来源：浏览次数：330 引言矿用隔爆型外壳是电气设备的一种防爆形式，其外壳能够承受通过外壳任何接合面或结构间隙渗透到外壳内部的可燃性混合物在内部爆炸而不损坏，并且不会引起外部由一种、多种气体或蒸汽形成的爆炸性环境的点0 引言矿用隔爆型外壳是电气设备的一种防爆形式，其外壳能够承受通过外壳任何接合面或结构间隙渗透到外壳内部的可燃性混合物在内部爆炸而不损坏，并且不会引起外部由一种、多种气体或蒸汽形成的爆炸性环境的点燃。
1 矩形箱体外壳的外壁结构简化及强度计算该种结构外壳的外壁可简化为在整个板面上作用均布载荷，四边固定的等厚矩形板模型。
根据弹性力学计算，最大应力点发生在矩形长边的中心位置，即图 1中的P点。
最大挠度位置发生在板面中心位置，即0 点。
当板与板为锐角相交时，则应力将增加。
若用圆角相交时，应力集中将会降低所以在设计时尽量在板与板相交处靠圆角相交每块板的模型可以用图 1的结构简图表示板面中心的最大弯曲正应力：式中α、β——与矩形长和宽比值有关的系数( 见表 1 ) ；b——矩形板的宽度，m m；q——实验压力，MP a ；t——矩形板的厚度，m m；E——材料的弹性模量。
防爆外壳通常采用一般碳钢Q235 。
可以根据第三强度理论式中σs ——材料屈服点；n ——材料屈服极限的安全系数，一般碳钢n=1.25。
在不加加强肋的情况下，矩形外壳外壁厚度可根据式 ( 5 ) 得出在实际设计中，当边长较长，一般单边超过 3 0 0mm的矩形薄壁板在满足强度时，还要考虑壳体变形。
多采用焊接加强肋的办法来提高强度和刚度。
2 螺栓大小的计算矩形外壳的连接法兰单个螺栓轴向载荷分布不均匀，根据压力类容器计算方式，当 A ／ B>2时( 尺寸见图3 ) ，近似认为箱体内压力形成的轴向载荷由长边上的螺栓承担，单个螺栓最大载荷Q= 0 .66 B c q+ 2 d c m q ( 7 )式中 B——过螺栓中心矩形的短边长度， mm；c——螺栓中心距离， mm；d——密封垫有效宽度， m m；m——密封垫系数。
完整版矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算
矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算-、矩形截面大偏心受压构件正截面的受压承载力计算公式（一）大偏心受压构件正截面受压承载力计算（1）计算公式由力的平衡条件及各力对受拉钢筋合力点取矩的力矩平衡条件, 计算公式：N 1 f c bx f y A s f y A s式中：N —轴向力设计值；a —混凝土强度调整系数；e —轴向力作用点至受拉钢筋A S合力点之间的距离；he e a （7-25）2e i e°e aT—考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数，按式（7-22）计算；e i —初始偏心距；e o —轴向力对截面重心的偏心距，e o = M/N ；e a —附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的1/30和20 mm中的较大者;x —受压区计算高度。
（2）适用条件1）为了保证构件破坏时受拉区钢筋应力先达到屈服强度，要求x X b式中X b—界限破坏时，受压区计算高度，X b b h o ,心的计算见与受弯构件相同。
Ne 1 fcbx h02 f y A s h o a (7-24)可以得到下面两个基本（7-23）(7-26)(7-27)團社埜大催&量B■坏的■茴ttK屬腦2）为了保证构件破坏时，受压钢筋应力能达到屈服强度，和双筋受弯构件相同，要求满足：x 2a式中a'—纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离。
（二）小偏心受压构件正截面受压承载力计算（1）计算公式根据力的平衡条件及力矩平衡条件可得式中x —受压区计算高度，当x> h,在计算时，取x= h;os —钢筋As的应力值，可根据截面应变保持平面的假定计算，亦可近似取:(7-28)N i f c bx f y A s s A sxNe 1 f c bx h02f y A s h o a sNe' i f c bx | ass A s h0 a s(7-29)(7-30)(7-小備心5E压计算图解（■M虚拉不思■加儿豎氐F腑IMG儿曼压屈要求满足:x b —界限破坏时受压区计算高度，X bb ho ;X b /h o ；e 、e '‘一分别为轴向力作用点至受拉钢筋A 合力点和受压钢筋 A’合力点之间的距离（2）对于小偏心受压构件当 N f c bh 时，除按上述式（7-30）和式（7-31）或式（7-32）计算外，还应满足下列条件：式中h o —钢筋A s 合力点至离纵向较远一侧边缘的距离，即 h o h a s 。
SW6开孔补强计算书Word版
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
开孔中心到壳体轴线的距离
1000
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
56.44
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
m
2
mm
补强圈材料名称
设计条件
简图
计算压力pc
0.1
MPa
设计温度
115
℃
壳体型式
椭圆形封头
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
开孔中心到壳体轴线的距离
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
2.235
度
接管实际外伸长度
100
SW6外加强矩形截面壳体计算
中航一集团航空动力控制系统研究所上封头计算计算单位设计条件计算压力p c 0.300 MPa设计温度t 144.0 C短轴长度a 927.0 mm平长轴长度b 2598.0 mm材料名称Q345R盖许用应力’181.0 MPa径向截面各开孔直径和0.0 mm中心圆短轴长度D b2 875.0 mm 螺中心圆长轴长度D b1 2546.0 mm 公称直径d B 24.0 mm 栓数量n 68 个材料35长轴外径长度2507.0 mm 垫短轴外径长度836.0 mm长轴内径长度2457.0 mm 短轴内径长度786.0 mm 片匕(见HG20582-2011 表12.2 -1) 120.0 k2(见HG20582-2011 表12.2 -1) 24.0i J,_a厂q1开孔削弱系数 1.00厚度设计GB150.3-2011 表5-10 序号2, 3, 4, 5, 8,结构平盖计算厚度S pGB150.3-2011 表5-10 序号9,10结构平盖计算厚度S P 结构特征系数K = 0.00形状系数Z=3.4-2.4 a= 0.000b且Z< 2.5厚度S p=a黑c= 0.0mm螺栓中心多边行周长L= 6842.0垫片受力点到螺栓中心圆间距I预紧状态时或操作状态时的螺栓设计载荷（参照HG20582-2011 计算）形状系数Z=3.4-2.4 a= 2.50bmmL G= 32.0 mmW= 966193.0 N且Z< 2.5结构特征系数K = 0.86厚度S p =a计算结果平盖有效厚度43.7 mm 校核合格37.85mm非圆形法兰（平焊）计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所由内压引起的轴向总载荷 F 603870.62500 N 预紧状态下螺栓总载荷 W mF =966193.0 N 操作状态下螺栓总载荷 WW = m F = 966193.0N预紧状态下所需螺栓总截面积An AWm8258.1AA m[]b2mm 操作状态下所需螺栓总截面积 A pWpA P 十 9775.3[]b2mm 所需螺栓总截面积 A A 取 A m 和A p 中大者 A = 9775.32mm 实际螺栓总截面积AA b = n —dB 2= 21362.842mm设计条件-简所 口 右~i ：• ° 口 咼预紧状态下 M W1732821.0 N S w =32.0 mm M =WS = 55450272.0 Nmm操作状态下 MF D =553311.0 N S D =16.0 mm M = F D S +F T S T +WS W=40428428.0Nmm F T = 50559.6NS T = 13.0 mm计算力矩 M 取M 与【中大者 M = 53293536.0/ [J fNmmN S w =0.0 mm 计算力矩 M =0.5 F D S W 或 M =F D S W M = 0.0Nmm垫片位于螺栓内侧的法兰2.全垫片法兰F D =0.0。
3D建模，用SW画一个带加强筋的壳体，筋的位置是个容易出错的地方
3D建模，用SW画一个带加强筋的壳体，筋的位置是个容易
出错的地方
渲染图一
渲染图二
渲染图三
图纸
详细建模步骤：
1.在上视基准面画一个正方形，边长：80 。
然后拉伸凸台：10 。
2.在立方体顶面草绘图形。
3.拉伸切除，高度：6 。
4.在切除后的面上画圆，拉伸切除：4 。
5.在正立方体顶面画圆，拉伸高度：6 。
6.圆周阵列——两个拉伸切除——数量4个。
7.倒角：3*45度。
8.在立方体顶面草绘图形。
（这条中心线后面还要用来建基准面）
9.拉伸凸台，高度：4 ，不合并结果。
（这两步应该是：画一条斜线，然后用筋特征来完成。
后来发现，外侧边线长度不是20，所以改用这个方法）
10.新建基准面，参考上视基准面和中心线。
11.在新建基准面上画三角形。
12.拉伸切除，特征范围：只选两个立方体。
13.圆周阵列——实体。
14.组合。
15.抽壳，点底面，厚度：1 。
16.上视基准面上画圆。
17.拉伸切除。
18.还是上视基准面，等距实体。
延伸和剪裁
20.拉伸切除，完全贯穿。
21.圆周阵列4个。
22.测量体积，选项——精度高——8473.79，正确。
23.完成。
ABAQUS计算矩形截面梁详解版
矩形截面梁有限元分析对下面矩形截面简支梁进行线弹性分析，截面尺寸b ×h ：200×500mm ，跨度L=6m ，跨中受集中荷载F=10kN ，考虑体力，单位体积重量γ=7.85t/m ³，弹性模量E=206×103N/mm 2，泊松比ν=0.3，分别利用8节点6面体块单元和梁/杆单元进行计算分析，并对跨中截面进行解析计算结果和有限元结果作对比。
通过结构力学知识求解 集中荷载F=10kN 作用下两端支座反力为F/2=5kN ，取一半结构对支座求弯矩∑M=0，可求得跨中弯矩大小为FL/4=15kN ．m 。
自重作用下q=γ×b ×h=785kg/m=7.7 kN/m 。
两端支座反力为qL/2=23.1kN ，取一半结构对支座求弯矩∑M=0，可求得跨中弯矩大小为qL 2/8=34.65kN ．m 。
叠加得M max =49.62kN截面上的最大正应力zMyI σ=其中，对于矩形截面2h y =312bh I =得b(mm)h(mm)I(mm 4)M(kN.m)σmax (MPa)200500208333333349.62 5.9544200mm500mm3单位:建议采用国际单位制采用m、kg、N、s国际单位制时，重力加速度9.8m/s2，质量为kg，密度为7850 kg/m3，E=206×109Pa，泊松比ν=0.3，ABAQUS操作打开ABAQUS界面开始→所有程序→ABAQUS6.10-1→ABAQUS CAE，依次出现创建Part创建Part，重新命名liang23，选择三维（3D）可变形体（Deformable）实体（Solid）单元，建模方式选择拉伸（Extrusion），截面的大致尺寸（Approximate site）便于建模，默认即可。
continue继续点击，以坐标的格式创建模型。
依次在中输入（0,0）回车，（-3,0）回车，（-3，-0.5）回车，（0,-0.5）回车，（0,0）回车，点击下图中的或点击一次鼠标中键，继续点击下图中的或点击一次鼠标中键，（注：点击一次鼠标中键等价于）出现如下对话框Depth表示拉伸（Extrusion）距离，取值为0.1，继续，出现下图（此模型为1/4半梁，之所以不一次建好，是为了后续工作中跨中施加一个集中力）点击保存一下（注：ABAQUS不自动保存）文件名（File）取（liang23）继续回到Property（特性）二、进入Module（模块）列表中选择Property（特性）功能模块，出现如下点击，创建材料，出现Name随便命名比如默认的（Material-1），点击，选择下拉菜单Density（密度）取为7850，（注：统一成国际单位7.85t/m3=7850 kg/m3）继续点击（力学特性）选择下拉菜单Elasticity（弹性）→Elastic（弹性）出现在（杨氏模量，即弹性模量）写入206e9，（注：E=206×103N/mm2=206×109Pa），在（泊松比）写入0.3，（注：ν=0.3，）继续创建截面属性，点击，出现（可重命名，也可默认）继续出现继续。
单筋矩形截面梁、板斜截面承载力计算案例
职业教育水利水电建筑工程专业《水工混凝土结构》例题（单筋矩形截面梁、板斜截面承载力计算）《水工混凝土结构》项目组2015年3月单筋矩形截面梁、板斜截面承载力计算——例题【案例4–1】某厂房（2级建筑物）的钢筋混凝土简支梁（图1），两端支承在240mm厚的砖墙上，该梁处于室内正常环境，梁净距l n=3.56m，梁截面尺寸b×h=200mm×500mm，在正常使用期间承受永久荷载标准值g k=20kN/m（包括自重），可变均布荷载标准值q k=38kN/m，采用C25混凝土，箍筋为HPB235级。
试配置抗剪箍筋（取a s=40mm）。
解：查表得：K=1.20，f c=11.9N/mm2，f t=1.27N/mm2，f yv=210N/mm2。
（1）计算剪力设计值最危险的截面在支座边缘处，该处的剪力设计值为：V=（1.05g k+1.20q k）l n/2=（1.05×20+1.20×38）×3.56/2=118.55kN（2）截面尺寸验算h0= h－a s= 500－40 = 460mm，h w=h0=460mm，h w/b=460/200=2.3＜4.00.25f c bh0=0.25×11.9×200×460=273.7×103=273.7kNKV = 1.20×118.55=142.26kN＜0.25 f c bh0=273.7kN故截面尺寸满足抗剪条件。
（3）验算是否需按计算配置箍筋V c= 0.7f t bh0 = 0.7×1.27×200×460=81.79kN＜KV = 142.26kN需按计算配置箍筋。
图1 梁的剪力图及配筋图（4）计算箍筋数量方法一：/mm mm 015.046021025.146020027.17.01055.11820.125.17.0230yv 0t sv =⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=-≥h f bh f KV s A 选用双肢Φ8箍筋，A sv =101mm 2，则s ≤ A sv /0.501= 101/0.501=202m ms max =200mm ，取s =200mm ，即箍筋采用Φ8@200，沿全梁均匀布置。
外墙模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度4100mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距400+400+400+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
4100m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取3.85m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×3.850+1.40×5.400×3.850=141.372kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 385.00×1.80×1.80/6 = 207.90cm 3； I = 385.00×1.80×1.80×1.80/12 = 187.11cm 4；141.37kN/mA计算简图0.884弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：93.56kN/mA变形计算受力图0.017经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=14.137kN N 2=38.877kN N 3=38.877kN N 4=14.137kN 最大弯矩 M = 0.883kN.m 最大变形 V = 0.221mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.883×1000×1000/207900=4.247N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×21205.0/(2×3850.000×18.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
矩形墩身外模检算-1
×××项目矩形桥墩墩身模板检算报告计算：复核：审核：×××（检算单位）××年××月××日×××项目矩形桥墩墩身模板检算报告一、检算依据1.《钢结构设计规范》（GB50017-20003）。
2.《钢结构设计手册》。
3.《建筑施工计算手册》。
4.《组合钢模板技术规范》（GB 50214 2001）。
5.《路桥施工计算手册》。
6. ………。
二、结构设计和计算参数1.混凝土容重：25kN/m 3。
2.Q235钢：E=2.06×105MPa 。
3.挠度<1/500，模板变形<1.5mm 。
4.拉杆安全系数不小于2。
5.混凝土初凝时间：10h 。
6.墩身混凝土浇注速度：1.0m/h 。
7.一次浇筑高度4.0m 。
三、荷载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并采用二式中的较小值：F=2/121022.0V t c ββγ F=H c γ图1式中：F —新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）；c γ—混凝土的重力密度（kN/m 3）；0t —新浇混凝土初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=)15(200+T 计算，取10h ； V —混凝土的浇灌速度（m/h ），取1.0m/h ；H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）1β—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15；混凝土侧压力的计算分布图如图1所示，有效压头高度（m ）按下式计算：h=cFγ。
公式1：F=2/121022.0V t c ββγ=0.22×25×10×1.2×1.15×0.1 =75.9kN/m 2，取80kN/m 2。
§4.6 T形截面承载力计算
§4-6 T形截面正截面承载力计算一、概述T 形截面和原来的矩形截面相比, 不仅不会降低承载力, 而且还可以节约材料, 减轻自重。
T 形截面伸出的部分称为翼缘, 中间部分为腹板或为肋。
受压翼缘的计算宽度为b f′, 高度为h f′, 腹板宽度为b , 截面全高为h。
为了便于计算, 取一定范围作为与腹板共同工作的宽度, 称为翼缘计算宽度b f′。
二、T 形截面的分类和判别T 形截面受弯构件, 根据中和轴所在位置不同可分两类:第一T 形截面: 中和轴在翼缘内, 即x≤h f′第二类T 形截面: 中和轴在梁的腹板内, 即 x > h f′ (图 4.25b)为了建立两类 T形截面的判别式,我们取中和轴恰好等于翼缘高度(即 x = h f′)时,为两类 T形截面的界限状态 ,由平衡条件得:Σ N =0fy As= α1f c b f′ h f′Σ M =0 M =α1f c b f′ h f′（h0- h f′/2）T形截面梁的判别界限截面设计时 M已知 ,当 M≤α1f c b f′ h f′（h0- h f′/2）时,属于第一类 T形截面;当 M>α1f c b f′ h f′（h0- h f′/2）时,属于第二类 T形截面。
截面复核时 fy As已知，当 fy As ≤α1f c b f′ h f′时,属于第一类 T形截面 ;当fy As>α1f c b f′ h f′时,属于第二类 T形截面。
三、基本公式及适用条件1.第一类 T形截面由于第一类 T形截面的中和轴在翼缘内 ( x≤h f′),受压区形状为矩形 ,计算时不考虑受拉区混凝土参加工作 ,所以这类截面的受弯承载力与宽度为 b′的矩形截面梁相同。
因此第一类 T形截面的基本计算公式及计算方法也与单筋矩形截面梁相同 ,仅需将公式中的 b改为b f′，即:Σ N =0 fy= α1f c b f′x (4.42)Σ M =0 M≤α1 f c b f′x （h0-x/2 ） (4.43)上述基本公式的适用条件 :(1) x≤ξ b h0;或ξ≤ξb (4.44)对于第一类 T形截面 ,受压区高度较小 ( x≤h f′),所以一般都能满足这个条件 ,通常不必验算。
塔吊计算矩形格构式基础专项方案编制模板
浙江品茗高新产业软件园工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 3二、塔吊选型--------------------------------------------------- 3三、塔吊平面位置及高度设置------------------------------------- 5四、地质条件--------------------------------------------------- 5五、技术保证条件----------------------------------------------- 6 第二章编制依据--------------------------------------------------- 7 第三章施工计划--------------------------------------------------- 8一、施工进度计划----------------------------------------------- 8二、材料与设备计划--------------------------------------------- 8 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、施工工艺流程---------------------------------------------- 13三、施工方法-------------------------------------------------- 13四、检查验收-------------------------------------------------- 14 第五章施工安全保证体系------------------------------------------ 16一、组织保障-------------------------------------------------- 16二、技术措施-------------------------------------------------- 19三、监测监控-------------------------------------------------- 21四、应急预案-------------------------------------------------- 21 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 22一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 23二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 23 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 23一、计算书---------------------------------------------------- 23二、节点图---------------------------------------------------- 41 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。
增大截面矩形梁受剪加固计算
Vu＝0.7 fto b ho1＋0.7 α c ft Ac＋1.25 α c fyv
Asv Asvo h ＋1.25 fyvo h s o so o1
＝0.7×1.9×400×640＋0.7×0.7×1.1×20000 1000.00 1000.00 ＋1.25×0.70×300.00× ×665＋1.25×360× ×640 100 100 ＝4975.09kN 4. 承载力验算 V≦Vu＝4975.09kN 承载力满足要求 七、结论 设计承载力 V＝1000.00kN 截面形状复核 满足 原结构承载力 Vb＝2659.78kN 加固后承载力 Vu＝4975.09kN 加固后是否满足过程应严格按照《混凝土结构加固设计规范》的构造规定
受压区钢筋排数: 2. 加固信息 新增混凝土等级: 加固后截面宽度: 构件下表面增加高度: 新增受拉钢筋等级: 新增受拉钢筋面积: 新增受拉钢筋合力点边沿距: 新增箍筋筋等级: 新增箍筋面积: 新增箍筋间距: 3. 荷载信息 设计剪力: 预加合力: 结构形式: 荷载形式: 剪跨比: 五、计算系数 1. 原箍筋抗拉强度 原弯起钢筋抗拉强度 2. 原混凝土抗压强度 原混凝土抗拉强度 原混凝土强度影响系数 3. 新增箍筋抗拉强度 新增弯起钢筋抗拉强度 4. 新增混凝土抗压强度 新增混凝土抗拉强度 新增混凝土面积 5. 混凝土净高
四、计算信息 1. 原构件信息 矩形梁宽: 矩形梁高: 混凝土等级: 箍筋形式: 箍筋等级: 箍筋面积: 箍筋间距: 弯起钢筋等级: 弯起钢筋面积: 弯起钢筋角度
b1＝300mm h1＝700mm C50 环形箍 HRB400 Asvo＝1000mm2 so＝100mm HRB400 Asb＝1000mm2 30 度
【7.5.4】①
截面矩w计算公式
截面矩w计算公式截面矩 w 计算公式这玩意儿，在咱们的力学和工程学里那可是相当重要！先来说说啥是截面矩。
简单来讲，截面矩就像是衡量一个截面抵抗弯曲变形能力的一个指标。
比如说一根大梁，你得知道它的截面矩，才能判断它能不能承受住上面的重量，会不会被压弯。
那截面矩 w 到底咋算呢？这可得分不同的形状来说。
对于矩形截面，w = bh²/6 ，这里的 b 是截面的宽度，h 是截面的高度。
咱举个例子，就说盖房子的时候用的那种钢梁吧。
假设钢梁的截面是一个宽 20 厘米，高 30 厘米的矩形。
那按照公式，w = 20×30²÷6 = 3000 厘米³。
这就意味着这个钢梁截面在抵抗弯曲的时候有这么大的能力。
再比如说圆形截面，w = πd³/32 ，这里的 d 是圆的直径。
我记得有一次去工地参观，正好看到工程师们在讨论一个柱子的截面设计。
他们拿着图纸，嘴里念叨着各种数据和公式，其中就包括截面矩 w 的计算。
当时我就在旁边听着，虽然很多专业术语不太懂，但能感觉到他们对每一个数据的计算都特别谨慎，因为这关系到整个建筑的安全。
还有一些更复杂的截面形状，像是工字钢、槽钢啥的，计算截面矩w 就更麻烦一点，得根据具体的截面参数来。
总之，截面矩 w 的计算是个挺重要的事儿，不管是设计桥梁、房屋，还是制造各种机械零件，都离不开它。
只有把这个算准了，咱们造出来的东西才能结实耐用，不会出问题。
在学习和运用截面矩 w 计算公式的时候，可得认真仔细，一个数字错了，都可能导致严重的后果。
所以啊，同学们在学习的时候可别马虎，以后工作中更得小心谨慎，这可关系到大家的安全和质量呢！。
6米跨距的梁的截面积 -回复
6米跨距的梁的截面积-回复梁的截面积是指梁横截面的面积，它是梁抵抗弯曲、剪切、压力和拉力等力的重要参数。
在设计和计算梁结构时，梁的截面积是需要明确的关键参数之一。
本文将逐步介绍如何计算一个具有6米跨距的梁的截面积。
首先，为了计算梁的截面积，我们需要了解梁的几何形状和尺寸。
梁有多种形状，常见的包括矩形、圆形、T形等。
在本文中，我们将以矩形横截面为例进行计算。
第一步，确定梁的宽度和高度。
根据设计要求和荷载要求，可根据公式或经验确定适当的宽度和高度。
在此假设我们已经确定了梁的宽度为0.3米，高度为0.5米。
第二步，在已知宽度和高度的情况下，计算梁的截面积。
矩形梁的截面积等于宽度乘以高度。
因此，截面积= 宽度×高度= 0.3米×0.5米= 0.15平方米。
第三步，验证计算的截面积是否满足设计要求。
在实际设计中，需要检查计算得到的截面积是否足够承载荷载，以确保结构的安全性和稳定性。
在完成上述计算后，我们介绍了如何计算一个具有6米跨距的矩形梁的截面积。
但需要注意的是，梁的截面积并不是设计梁结构的唯一因素。
其他因素，如材料强度、弯矩分布、纵向和横向受力等等，也需要考虑在内。
为了进一步提高梁的承载能力，我们可以采用一些加固措施。
例如，在底部加设钢筋或钢板，利用钢材的高强度来增加梁的承载能力。
在设计过程中，工程师还需要考虑梁的整体稳定性和受力性能，以保证梁在使用过程中不会发生严重的弯曲、屈服或破坏。
总之，梁的截面积是设计和计算梁结构时必须明确的参数之一。
通过确定梁的宽度和高度，我们可以简单地计算出矩形梁的截面积。
但需要注意的是，截面积仅仅是设计考虑的一个方面，还需要综合考虑其他因素来保证梁的安全性和稳定性。
06456矩形截面资料
fcbx
f yAs
fy
x xb
As
N
e
fcbx(h0来自x) 2f yAs (h0
a)
◆ 尚应考虑As一侧混凝土可能先压坏的情况
N fcbh(h0 0.5h) As f y(h0 a) e
e'
e0 - ea N
e'=0.5h-a'-(e0-ea)，h'0=h-a'
◆另一方面，当构件在垂直于弯矩作用平
面内的长细比l0/b较大时，尚应根据l0/b确
定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂
直于弯矩作用平面的受压承载力
f'yAs
f'yA's
上面求得的N 比较后，取较小值。
6.4 矩形截面正截面承载力计算
第六章 受压构件
三、对称配筋截面
◆实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，当弯矩数值相 差不大，可采用对称配筋。
N
e
fcbx(h0
x) 2
f yAs (h0
a)
由(a)式求x以及偏心距增
大系数h，代入(b)式求e0，
弯矩设计值为M=N e0。
若N >Nb，为小偏心受压，
N
fcbx
f yAs
fy
x xb
As
N
e
fcbx(h0
x) 2
f yAs (h0
As
fcbx
f yAs fy
N
★若As若小于rminbh？
应取As=rminbh。
若x > xbh0？则应按A's为未知情况重新计算确定A's
1621725083 冷却器壳体强度计算书
冷却器壳体强度计算书设备名称：冷却器壳体设备图号：1621725083设备结构：整体铸造结构，壳体外壁带加圈筋一、设计参数壳程：设计压力p s＝-0.08/0.7MPa，设计温度t＝200℃腐蚀裕量C2=1mm，铸造质量系数φ＝0.8壳程：设计压力p s＝-0.08/0.7MPa，设计温度t＝200℃腐蚀裕量C2=1mm，铸造质量系数φ＝0.8壳程、管程材质：SA395 60-40-18（球墨铸铁）材料在设计温度下的许用应力［σ］t＝82.7MPa二、强度校核1、壳体壳体中间部位为不规则形状，横断面由几段圆弧连接而成。
因为壳体外壁带有铸成一体的凸起的加圈筋加强，，所以，两段圆弧的连接过渡部位不考虑局部弯曲应力，只计算壳体最大圆弧半径处的一次应力。
最大半径为R=357，壳体的最小壁厚为δ=12mm。
壳体应力：σ＝p s［R＋δe／2］／δ e＝0.7×［357＋(12－1)／2］／(12－1)＝23.1MPa强度校核条件：σ≤［σ］t·φ［σ］t·φ＝82.7×0.8＝66.2MPa∵σ＜［σ］t·φ∴壳体满足强度要求。
2、端盖Ⅰ端盖Ⅰ结构为整体铸件，中间为外凸的球冠形封头，球半径SR466，球冠形部位的最小厚度δ＝15mm 球冠部位的应力：σ＝p t［R＋δe／2］／δ e＝1.04×［466＋(15－1)／2］／［2×(15－1)］＝17.6MPa强度校核条件：σ≤［σ］t·φ＝82.7×0.8＝66.2MPa∵σ＜［σ］t·φ∴端盖Ⅰ满足强度要求。
3、端盖Ⅱ端盖Ⅱ结构为整体铸件，中间为外凸的球冠形封头，球半径SR466，球冠形部位的厚度δ＝15mm球冠部位的应力：σ＝p t［R＋δe／2］／δ e＝1.04×［466＋(15－1)／2］／［2×(15－1)］＝17.6MPa强度校核条件：σ1≤［σ］t·φ＝82.7×0.8＝66.2MPa∵σ1＜［σ］t·φ∴端盖Ⅱ满足强度要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
上封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计条件简图
计算压力p c0.300 MPa
设计温度t144.0 ︒ C
短轴长度a927。
0 mm
平长轴长度b2598。
0 mm
材料名称Q345R
盖许用应力[σ]t181.0 MPa
径向截面各开孔直径和0。
0 mm
中心圆短轴长度D b2875.0 mm
螺中心圆长轴长度D b12546。
0 mm
公称直径d B24。
0 mm
栓数量n68 个
材料35
长轴外径长度2507.0 mm
垫短轴外径长度836。
0 mm
长轴内径长度2457.0 mm
短轴内径长度786。
0 mm
片k1(见HG20582—2011 表12。
2 -1）120。
0
k2（见HG20582—2011 表12.2 -1) 24.0
厚度设计
开孔削弱系数ν= 1.00
GB150。
3-2011表5—10序号2, 3， 4， 5, 8, 结构特征系数K = 0。
00
形状系数Z=3.4—2。
4a
b
= 0。
000且Z≤2。
5
结构平盖计算厚度δp厚度δp=a KZp
c
t
[]σφ
= 0.0 mm
GB150.3—2011 表5—10 序号9,10
结构平盖计算厚度δp 螺栓中心多边行周长L= 6842.0 mm
垫片受力点到螺栓中心圆间距L G= 32.0 mm
预紧状态时或操作状态时的螺栓设计载荷W= 966193。
0 N （参照HG20582—2011 计算）
形状系数Z=3.4—2。
4a
b
= 2.50且Z≤2。
5
结构特征系数K = 0.86
厚度δp=a Kp c
t
[]
σφ
= 37。
85 mm
计算结果
平盖有效厚度43。
7 mm 校核合格
非圆形法兰(平焊)
计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所
设 计 条 件
简 图
计算压力 p c 0.300 MPa
设计温度 t
144。
0 ︒ C 法
兰
材料名称 Q345R 许用 f []σ 181。
0 MPa 应力 f
t []σ 174。
0 MPa
结构尺寸 mm D 长外
2598。
0 D 短外 927.0 D 长内
2430。
0 D 短内
759。
0 材料名称
35 螺 许用 b []σ 117.0 MPa 应力 b t []σ 98。
8 MPa 结构尺寸
D 长 2546。
0 mm D 短
875。
0 mm 栓 公称直径 d B
24.0 mm 数量 n
68
个
b 〉13
b 12.50 k 3 0。
90 垫 b e =1。
8b b e 6.25 α 182.08 b ≤13 k 1 120.0 m 1 1.60 b e =0.5b
k 2 24.0 m 2 1。
60 片 结构尺寸 D 长外 2507.0 D 短外 836.0
mm D 长内
2457.0 D 短内
786.0
螺 栓 受 力 计 算
由内压引起的轴向总载荷 F 603870。
62500 N
预紧状态下螺栓总载荷 W m W m = m 1 F =966193.0
N 操作状态下螺栓总载荷 W p
W p = m 2 F = 966193。
0
N 预紧状态下所需螺栓总截面积A m m b
m []A W ==σ8258。
1 mm 2
操作状态下所需螺栓总截面积A p p b
t p
A W ==[]σ9775。
3 mm 2 所需螺栓总截面积 A A 取 A m 和A p 中大者 A = 9775.3 mm 2 实际螺栓总截面积 A b A b =n d π4
2B = 21362。
8
mm 2
法 兰 力 矩 计 算
1.垫片位于螺栓内侧的法兰 预紧状态下 M a W =1732821.0 N S w =3
2.0 mm M a =WS w = 55450272。
0
N .
mm 操作状态下 M p F D =553311。
0 N S D =16。
0 mm M p = F D S D +F T S T +W p S W
F T =50559.6
N S T =13。
0
mm
= 40428428。
0
N 。
mm 计算力矩 M o 取 M p 与 f t
f
[][]σσ 中大者 M o = 53293536。
0
N 。
mm
2。
全垫片法兰
F D =0。
0 N S w =0.0 mm 计算力矩 M o =0.5F D S w 或M o =F D S w M o = 0.0
N .
mm。