26.2结构简支小箱梁张拉引伸量
预制小箱梁静载试验设计参数
-14.64
运营时主梁
应力
σ2
(拉应力为正值)
运营时主梁 跨中截面下缘正应力(Mpa)
-2.76
Ⅰ0
抗弯惯矩（m4）
0.1954
-14.00 -2.50 0.1816
-16.03 -2.75 0.2914
-15.65 -2.55 0.2707
-16.32 -1.87 0.4270
-16.40 -1.68 0.3890
跨中弯矩或 设计参数
代号
项目
35m简支箱梁 35m简支箱梁 40m简支箱梁 40m简支箱梁 （边梁） （中梁） （边梁） （中梁）
预制梁(单梁)
应力
σ1
(拉应力为正值)
运营时主梁
应力
σ2
(拉应力为正值)
Ⅰ0
预制梁简支状态下(如下 图)跨中截面下缘正应力
(Mpa)
运营时主梁 跨中截面下缘正应力
(Mpa)
二、28m路基宽度
1、预制梁静载试验的设计参数(20m-30m跨径结构简支)
跨中弯矩或 设计参数
代号
项目
20m箱梁 20m箱梁 25m箱梁 25m箱梁 30m箱梁 30m箱梁 （边梁） （中梁） （边梁） （中梁） （边梁） （中梁）
预制梁(单梁) 应力
(拉应力为正值)
σ1
预制梁简支状态下(如下图)跨 中截面下缘正应力(Mpa)
3、预制梁静载试验的设计参数(35m结构连续)
跨中弯矩或 设计参数
代号
项目
35m连续箱梁 （边跨边梁）
35m连续箱梁 （边跨中 梁）
35m连续箱梁 （中跨边梁）
35m连续箱梁 （中跨中梁）
预制梁(单梁)
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书1施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1.1设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
1.2穿设钢绞线1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
1.2.2钢绞线下料要求①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。
φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。
②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。
φ内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
1.3安装扁锚及夹片1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。
扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段(-K０+0００~Ｋ6＋800）2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算:复核:审核:核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。
一、工程概况本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。
１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。
二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。
实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。
钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5174 173 1７2 172 173主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。
主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。
预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。
预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。
20m小箱梁钢绞线理论伸长量及张拉力计算
后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1595（A1）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15110(B1)
后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1596(A2）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15109(B2)
计算： 复核： 日期：。
小箱梁梁张拉数据
4、张拉顺序：N1→N4→N3→N2
5、张拉数据表
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
油表读数(Mpa)
15%δcon
30%δcon
103%δcon
61235
31648
3
2.69
5.61
19.81
4
3.67
7.56
26.49
5
4.64
9.50
33.17
P---预应力筋张拉端的应力
N4
3
19.561
0.00042
1298740
0.0878
弹性模量E=195Gpa
伸长值计算公式：△L=PPL/EA
小箱梁张拉数据表
千斤顶
编号
油表
编号ห้องสมุดไป่ตู้
股数
油表读数(Mpa)
10%
δcon
20%
δcon
100%
δcon
5053
1572
3
1.73
3.71
19.50
4
2.39
5.02
小箱梁张拉程序
1、张拉过程：
0→15%δcon→30%δcon→103%δcon(持荷2分钟封锚)
2、单根钢绞线张拉控制力计算：
单根钢绞线张拉控制应力：1860Mpa×0.75=1395 Mpa
单根钢绞线张拉控制力：1395Mpa×140mm2=195.3 KN
3、3股钢绞线张拉控制力：195.3 KN×3=585.9 KN
回归方程：y=0.0332x-0.2238
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比的技术要求通常取决于具体的应用场景和工程要求，但一般来说，张拉伸长量百分比不应过大，以避免对结构造成不利影响。
在一般的预应力混凝土结构中，张拉伸长量百分比通常要求控制在±6%以内。
这个要求是根据实践经验和理论分析得出的，过大或过小的张拉伸长量百分比都可能对结构的受力性能和稳定性造成不利影响。
如果张拉伸长量百分比超过了允许的范围，就需要采取相应的措施进行调整。
例如，可以通过调整预应力筋的张拉顺序、张拉控制力或增加辅助预应力筋等方式来减小张拉伸长量百分比。
此外，为了确保张拉伸长量百分比的准确性，还需要在施工过程中进行实时监测和记录，及时发现和解决问题。
同时，也需要在施工完成后进行验收和测试，确保满足设计和规范要求。
需要注意的是，具体的张拉伸长量百分比技术要求需要根据工程实际情况和设计要求来确定，建议在施工前仔细阅读相关规范和设计要求，并与专业工程师进行沟通确认。
先简支、后连续小箱梁施工监理要点
先简支、后连续小箱梁施工监理要点预制小箱梁施工（后张法)一、施工前提条件1 分项工程开工报告等技术资料已审批、交底。
2 台座、张拉平台及龙门吊已经完成。
3 现场施工人员到位，配置合理，工种齐全。
4 预制梁使用的千斤顶、油泵、钢筋加工机械及压浆机等机械设备均已进场。
5 张拉设备已经相应资质部门标定。
二、施工技术与工艺1 钢筋1）钢筋储存、加工、安装应严格按照规范进行。
2）对于原材及已加工好的钢筋应分类堆放，并做好标识；钢筋焊接注意搭接长度，两接合钢筋轴线一致,Ⅱ级钢筋采用结502或结506焊条；直径25mm以上的钢筋应采用机械连接。
横隔板钢筋采取提前制作,整体安装,其他钢筋在现场绑扎,同时注意预埋钢筋。
3）钢筋的垫块应采用专用高强砂浆垫块,纵横向间距均不得大于1m，梁底不得大于0。
5m.4) 桥面板砼的钢筋安设,竖向偏差不应大于5mm.2 模板1）模板采用大块钢板,厚度不小于6mm,模板应不漏浆，其平整度、刚度应满足规范要求。
2）模板隔离剂应认真调制、涂刷，使模板表面隔离剂薄而均匀，确保梁片色泽一致，表面光洁.3）当要求梁片设置横坡时,梁翼板必须按横坡预制.4）要采取可靠措施，有效固定内模，防止内模上浮或下沉。
3 波纹管、锚垫板安装及定位1）在钢筋绑扎过程中,应根据设计文件，精确固定波纹管和锚垫板位置。
波纹管定位筋间隔和接头长度应不低于规范要求，接头用塑料胶带缠裹严密，保证不漏浆。
2) 为保证预留孔道位置的精确，端模板应与侧模和底模紧密贴合,并与孔道轴线垂直。
3) 钢筋焊接时应做好金属波纹管的保护工作,如在管上覆盖湿布，以防焊渣灼穿管壁发生漏浆。
4 钢绞线下料时要通过计算确定下料长度,要保证张拉的工作长度,下料应在加工棚内进行，切断采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
5 砼浇筑施工1）砼的配合比应根据砼的标号、选用的砂石料、添加剂和水泥等级进行设计,多做几组进行比较,除满足砼强度和弹模要求外，还要确保砼浇注顺路和砼外观质量，选用表面光洁，颜色均匀的作为施工配合比。
253520m简支变连续小箱梁计算书
253520m简支变连续小箱梁计算书一、概况15~18#墩为25+35+20m简支变连续小箱梁，梁高1.8m，该联梁上跨铁路，桥面宽26m，由8片小箱梁构成。
二、计算内容该联梁纵向整体计算，抗剪计算。
按钢束张拉方向建模，即从21~18#墩方向建模。
三、计算规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）《公路工程技术标准》（JTGB01－2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）四、计算假定级采用程序1.2.3.4.材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段；各种荷载对结构的作用符合线形叠加原理的条件；预应力作为等代荷载对主梁起作用。
采用桥梁博士V3.1对箱梁进行截面强度和截面应力验算。
五、计算模型共划分163个单元，164个节点，每0.5m一个节点，计算模型及施工步骤见后页。
1.恒载：1）混凝土采用C50；2）重力密度采用25KN/m3；3）混凝土弹性模量E：3.45某104MPa；4）钢绞线采用高强度低松弛270K级钢绞线，标准强度为1860MPa；2.活载：城—A级；3.车道数为6车道；4.结构重要性系数：1.1（主线跨铁路）七、桥梁博士基本信息输入1.桥梁环境相对湿度：0.7（取一般均值）2.钢束信息成孔面积：腹板采用3、4、5Φ15.2钢绞线，OVM锚，波纹管直径为50mm，因而成1孔面积AD21963mm24张拉方式：双向张拉回缩变形：双向张拉，为12mm顶板采用4、5Φ15.2钢绞线，扁锚施工荷载（1）集中荷载在计算中，将端部和中支点横梁实心体积重量简化成荷载集中力加在端部及中支点节点上。
15#墩：37.1kN；16#墩：59.4kN；17#墩：59.4kN；18#墩：37.1kN （2）均布荷载（二期铺装、防撞墙）铺装：4cmAC-13+6cmAC-20+8cm防水混凝土行车道25m，恒载：21kN/m使用荷载（1）非线性温度荷载根据《通规》第4.3.10条规定，计算桥梁结构由于温度引起的效应时，可采用下图的竖向温度梯度曲线计算，对于混凝土结构，本例梁高H 大于400mm，取A＝300mm。
小箱梁伸长量计算
3.7
3
N6
1395000000 775620
4
0.0015 15.463 0.25 0 0.0015 4.2544 0.25 0
0 766728.2 15.46 0.00056 1.95E+11 757904.6 108.1 283.3
0 775620.0 4.254 0.00056 1.95E+11 773150.4 30.3
N2
1395000000 969525
4
0.0015 4.515 0.25 0
0
0.0015 14.066 0.25 0.031 0
923217.6 4.515 0.0007 1.95E+11 920098.4 969525.0 14.07 0.0007 1.95E+11 955624.0
30.7 99.2
58.0 71.1
281.2
5
连续端 0.0015 3.8397 0.25 0 0.0698 947544.5 3.84 0.0007 1.95E+11 936631.5
26.5
6
0.0015 6.324 0.25 0
0 925802.6 6.324 0.0007 1.95E+11 921425.3 43.0
17.0 1端 0.0015 2.7925 0.25 0 0.0698 750629.7 2.793 0.00056 1.95E+11 742565.4
19.1
6
0.0015 0.789 0.25 0
0 734559.1 0.789 0.00056 1.95E+11 734124.6
40米小箱梁边跨伸长值
现浇简支箱梁的预应力张拉伸长值的控制
现浇简支箱梁的预应力张拉伸长值的控制摘要：本文结合支架法预应力简支箱梁的基本参数，计算了实际施工中预应力钢绞线的下料长度、锚外张拉应力、钢绞线张拉理论伸长值，同时也对施工时实际伸长值的量测和计算做了一定的分析。
关键词：预应力张拉，伸长值，简支梁，施工，支架法引言莞惠城际轨道交通工程设计时速250km。
仲恺大道4号特大桥作为该工程的单位工程，位于仲恺大道中间绿化带中，地势平坦，高程起伏较小。
全桥平均高约18m 左右，大里程端接U型槽路基段，线间距变化较大，自4.4m变化至7.5m。
该桥有5孔变宽双线简支箱梁，采用单箱室结构，施工方案采用贝雷梁满堂支架现浇施工。
在施工过程中，为保证施工质量，箱梁预应力张拉采用“以油压表读数为主，预应力筋伸长值做校核”的双控措施。
故张拉理论伸长值的计算和实际伸长值的量测及计算正确与否，直接影响这预应力混凝土梁的施工质量。
变宽双线简支箱梁的张拉采用单端张拉，现以30米梁作为预应力作业的研究对象。
1预应力筋的下料长度钢绞线下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。
每根钢绞线的长度按下式确定：L=l+（l1+l2+l3+l4）式中：L—钢绞线下料长度；l—孔道净长；l1—工作锚长度；l2—千斤顶长度；l3—工作锚长度；l4—张拉端外露长度，取50cm。
2预应力筋张拉应力的控制预应力张拉张拉力的控制直接影响着张拉施工的质量，锚外张拉应力的控制既不能过大也不能过小，需控制再设计张拉应力的±6%以内。
预应力筋的锚外张拉应力可以按下式计算：××kkPnAσ=式中：n为预应力束的根数；kσ为锚外控制应力；A为单根预应力筋的截面面积,mm2（单根标准钢绞线一般取140mm2）。
3伸长值的计算3.1预应力筋理论伸长值的计算1预应力理论伸长值的计算公式预应力筋理论应根据预应力筋受力状态分段计算。
理论伸长值ΔLB可按下式计算：ΔLB=ΔL1+ΔL2式中：ΔL1为工作锚之间的预应力筋理论伸出值；ΔL2为工作锚与工具锚之间的预应力筋理论伸长值。
25M小箱梁钢绞线张拉伸长值计算
25M小箱梁钢绞线张拉伸长值计算一、基础资料
极限抗拉强度R b y=1860MPa
控制张拉力σcon=1395 MPa
钢绞线长度L1=25.78m
L2=25.84m
L3=25.60m
弹性模量Es=199.6Gpa（厂家数据均值）
标称面积Ap=140mm2（厂家数据均值）
从张拉端至计算截面的孔道长度
x1=12.29m
x2=12.32m
x3=12.20m
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015
从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和
θ1=0. 1222rad
θ2=0. 1222rad
θ3=0. 0244rad
预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20
二、伸长值计算
1、计算公式：
理论伸长值△L理= P P L/ ApEs
实际伸长值△L实=△L1+△L2
P P---预应力筋平均张拉力
△L1---初应力时至控制应力之间的实测伸长值△L2---初应力时的推算伸长值
P（1-e-（kx+υθ））
P P=
kx+υθ
P---预应力筋张拉端的张拉力P=195.3KN
P P1=190.5777KN
P P2=190.5735KN
P P2=193.0539KN
2、计算结果
（1）孔道1张拉到100%时伸长值为
△L=175.8mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。
（2）孔道2张拉到100%时伸长值为
△L=176.2mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。
（3）孔道3张拉到100%时伸长值为
△L=176.9mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取182mm。
20米、40米箱梁预应力筋伸长量计算
箱梁预应力筋伸长量计算书一、工程简况我分部桥梁上部结构采用20m、40m箱梁，结构体系为先简支后连续。
箱梁预应力束采用公称直径©S15.2预应力钢绞线，其公称面积Ap=140mm2,抗拉标准强度f pk=1860Mpa, 弹性模量Ep=2.0l x 105Mpa,技术标准符合GB/T5224-2014，配M15-3 M15-4 和M15-5 系列锚具，预应力管道采用波纹管。
二、计算说明钢绞线理论伸长值叫（mm）可按式（1-1）计算：PpL叫=诂（1-1）式中：卩尸一预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见式（1-2）;L—预应力筋的长度（mm）;'—预应力筋的截面面积（mm2）;F匚P—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
预应力筋平均张拉力应按式（1-2）计算：F （|-e_““测）p —--------------（仁2）式中：P」'一预应力筋的平均张拉力（N）;P—预应力筋张拉端的张拉力（N）;—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）;'—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0.0015卩一预应力筋与孔道壁的摩擦系数0.25注：当预应力筋为直线时^ = /）01.锚下控制力：d=0.75X1860Mpa=1395Mpa2.张拉控制力:P=飯X Ap=1395X 140=195.3kN;3. 弹性模量:Ep=2.01X 105Mpa ;4. 公称面积:Ap=140mm 2。
三、计算过程3.1 20米箱梁边跨（半跨）伸长值计算: N1筋：AB=20.927/2-0.65-BC-CD=20.927/2-0.65-2.128-2.8798=4.8057 BC=R*B /180* n =30*5.5/180* n =2.8798 ; CD=2.128;AB=20.938/2-0.65-BC-CD=20.938/2-0.65-3.582-2.8798=3.3572 BC=R* 9 /180* n =30*5.5/180* n =2.8798 ; CD=3.582;AB=20.801/2-0.65-BC-CD=20.801/2-0.65-0.7330-8.001=1.0165 BC=R* 9 /180* n =30*1.4/180* n =0.7330 ; CD=8.001;9 =1.4/180* n =0.0244rad。
25-40m箱梁张拉计算书
25-40m箱梁张拉计算书箱梁及预应力盖梁张拉计算书第一章：25m预制箱梁张拉计算一、概况1、设计要求（1）预应力钢束：采用高强度底松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.95*105Mpa，1000h后应力松弛不大于2.5%。
（2）箱梁混凝土达到设计强度的85%，且混凝土龄期不小于7d，方科张拉。
（3）施加预应力应采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸值与理论引伸值的误差应控制在6%以内。
（4）锚下控制力为：0.75pk二、计算数据汇总1、公称面积（mm2）：As=140 mm2；2、标准强度（Mpa）：f pk=1860Mpa；3、预埋金属螺旋管道每延米影响系数：K=0.0015；4、预埋金属螺旋管道每延米摩擦系数：u=0.25；5、张拉根数（个）：n=2；6、超张系数：b=1.0三：计算式1、理论伸长值（mm）：ΔL=P p*L/(A s*E s)2、预应力平均张拉控制力（N）：P p=P*[1-ε-(K*X+ u*θ)]/( K*L+ u*θ)三、预制箱梁中跨计算步骤1、钢绞线长度计算本项目梁板钢绞线共8束，每束2根，张拉时从张拉端至计算截面孔道长度（L）mm，见下表（表1-1）张拉端至计算截面孔道长度表1-12、弧度根据设计图纸，N1-----N6切线角换算为弧度，其数值见下表（表1-2）切线角换算弧度值表1-23、钢绞线有效长度根据设计图纸钢绞线圆弧半径及对应切线角，计算钢绞线有效长度，经计算，其数值见下表（表1-3）钢绞线有效长度表1-34、1-ε-(K*X+ u*θ)经计算，其具体数值见表1-4。
1-ε-(K*X+ u*θ)值表1-45、锚下张拉控制力控制张拉应力（0.75*1860）*钢绞线截面面积(140m㎡）*张拉根数（4）*超张系数（1.0）】/根数/1000。
25m简支小箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书一、张拉计算所用常量：预应力钢绞线弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm 2 预应力单数钢绞线截面面积 Ag=140mm 2 预应力钢绞线标准强度 ƒpk =1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数 μ=0.23设计图纸要求：锚下张拉控制应力σcon =0.75 ƒpk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P 的计算：P=σcon ×Ag ×n ×10001×b (KN) (1) 式中：σcom ￣￣预应力钢绞线的锚下张拉控制应力(MPa); Ag ￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm 2);― n ￣￣同时张拉预应力筋的根数(根); b ￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ￣￣从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数。
3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣预应力钢绞线的平均张拉力（N ）;L ￣￣预应力钢绞线长度（cm ）; Ay ￣￣预应力钢绞线截面面积（mm 2）; Eg ￣￣预应力钢绞线弹性模量（N/mm 2）。
三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢绞线，依据施工图纸，刚束的组成形式一共有两种：5φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×5×140=976.500 KN 4φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×4×140=781.200 KN 2、ΔL 的计算：（1） 钢绞线计算长度统计表：钢绞线在张拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢绞线的平均张拉力。
梁场25m小箱梁预应力张拉计算书 ()
河恵莞高速公路龙川至紫荆T J1合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。
一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m小箱梁共168片；1#梁场预制40mT梁计230片。
1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。
二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。
钢束引伸量一览表单位：mm主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。
主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。
预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。
预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。
三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度f pk =1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。
简算公路简支转连续箱梁桥梁工程张拉力
摘要:张拉是预应力箱梁施工最重要的环节之一，是箱梁最终达到设计承载力的重要手段。
本文从预制梁张拉及梁体架设后进行的顶板负弯矩张拉两个阶段对张拉预应力筋所施加的应力和要达到的伸长值做了详细的计算说明，为张拉工作提供技术依据。
关键词:公路箱梁张拉计算本桥为凤城市二龙工业园区内一规划景观路，该桥上跨沈丹铁路，桥位处沈丹线里程为K195+615.64（凤凰城~张家堡区间），公路里程K3+140.862，交角63°。
本桥布置为5孔标准跨径30m的后张法预应力混凝土小箱梁，墩台与道路中线交角60°。
桥梁起点里程K3+030.683，终点里程K3+187.739，全长157.056m。
桥墩采用桩柱式结构，每排墩设计为7根，桩柱连接处增设系梁，桥墩桩基Φ=1.6m，长度为20m～31m间，墩柱Φ=1.4m，柱高为9.0m～11.5m间。
桥台采用桩基、承台和肋板结构形式，桥台桩基Φ=1.2m，长度为22m～23m间，肋板高为6.5m～8m间。
30m跨小箱梁全桥设计共60片，采用预制架设后进行顶板负弯矩张拉由简支转连续，施工完成后全桥共一联，在0#和5#台设置120型伸缩缝。
桥梁总宽38.5m，其中行车道32m，两侧人行道各2.75m，两侧防撞墙各0.5m。
1主梁预应力筋控制力计算1.1计算依据①设计图纸。
锚下控制应力为0.75f pk=0.75×1860MPa=1395MPa。
张拉程序：0———初应力（0.2σcon）———σcon———锚固。
②《公路桥涵施工技术规范》。
③《公路工程质量检验评定标准》。
1.2理论计算1.2.1张拉力计算公式：F=（δ×Ag×n×1）÷（1000×b）×a。
式中：F———预应力盘的张拉力KN。
δ———锚下控制应力MPa。
Ag———每根预应力筋的截面积mm2。
n———同时张拉预应力筋的根数。
b———超张拉系数，不超张拉的为1.0。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
26.2m结构简支小箱梁张拉伸长值计算单
注：1、设计张拉控制应力为0.75 fpk=1395MPa,考虑锚具口摩擦损失3.0%，取张拉控制应力1395/(1-3.0%)=1438.144MPa。
2、钢绞线弹性模量Ep=1.95×105MPa,面积A＝140mm2,管道偏差系数k＝0.0015,管道摩阻系数μ＝0.250。
千斤顶顶内钢绞线长度取400mm。
3、伸长值计算式：△L=Pp*Lx/(A*Ep) , Pp=P(1-e-(kLx+μθ)) /(kLx+μθ) , Pz=Pq*e-(kLx+μθ)。
4、式中：△L－各分段预应力的理论伸长值(mm)， Pp－各分段预应力的平均张拉力(N)，Lx－预应力筋的分段长度(m)，A－预应力筋的截面面积
(mm2)，Ep－预应力筋的弹性模量(Mpa)， P－预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力(N)，θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad)，k－孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m)，μ－预应力筋与孔道壁之间的摩阻系数， Pz－分段终点力(N)，Pq－分段
计算:复核：审核：日期：，
182.2825.822 179.9625.86 180.9925.884 182.0025.908
1438.14。