连墙件的计算1
脚手架进行加固处理及计算方法
脚手架进行加固处理及计算方法该工程脚手架工程经检查钢管脚手架扣件的合格率为10%，现将该工程的脚手架进行加固处理，将脚手架改为12米以下设双立杆，12米以上仍为单立杆。
在增加立杆处相应增加扣件，并在每个斜撑端点处增加扣件来加固处理。
现将计算书如下给出：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×1.120)×1.8002=0.418kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.214-0.117×1.120)×1.8002=-0.494kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.494×106/5080.0=97.231N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×0.800)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.816mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数三、设计简图1 一立杆.2-立杆加强杆£ 3—横杆14一横杆加强杆ln精门架简图落地门架.门架简图14r* B-ttttfi UnfihIL-O I u-^fcWh iwwh iw^落地门架—门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型① 48x3 水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型① 48x31、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1=(G kl+ G k2X2+ G k3X1/2+ G k4X2X1/1+ G k5X2+ G k6X2)/h二(0.224+ 0.040x2+ 0.165x1/2+ 0.184x2x1/1+ 0.006x2+ 0.0085x2)/1.950 =0.402kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2=(G k7Xl/COSa x2/4+ G k8XlX1/4+ G k9/4+ G ki0*4/4+ G ki*+ G k/X h) /h二(0.038x1.830/0.684x2/4+ 0.038x1.830x1/4+ 0.014/4+ 0.015x4/4+0.015x1.830+ 0.050x1.830x1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=nx Q k xbxl=2x3x1.219x1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：«k=^z x^s x«o =0.74x0.8x0.3=0.178 kN/ m2q k= 3k x 1=0.178x1.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325x3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2x(0.402+0.15)x33.6+1.4x13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9x1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2x (0.402+0.15)x33.6+0.9x1.4x (13.385+2x0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I/h1/h0=107800+107800x1536/1930=193593 mm4 i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmX=kh0/i=1.22x1930/21.37=110.19由九查规范表B.0.6,得①=0.516N d寸• Af=0.516x424x2x205x 10-3=89.7kN 得，N < N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
悬挑脚手架方案
悬挑脚手架方案㈠悬挑架体设计：1、按建筑物平面形状，悬挑钢梁外挑长度为1.5m，选用18号工字钢，锚固长度2.5m，悬挑钢梁的锚环设置两道，两道锚环的间距大于300mm，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环300mm。
2、钢梁按架体纵向间距按1.2m布置（立杆纵距），焊置高度100mm的Ф25钢管，作为生根点。
架体横距1.05ｍ，里排立杆间距离外墙皮0.3ｍ，步距1.2ｍ。
连墙件按三步三跨布置，用刚性连接横杆对架体进行拉结。
转角处进行特别加固处理。
整个架体用Ф16钢丝绳斜拉将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧。
结构外边线柱悬挑架体主节点小横杆内外纵杆交点18#工字钢建筑物转角部位悬挑架体加固平面示意图10#槽钢㈡施工流程：工字钢加工－设置预埋环－工字钢安装就位－放扫地杆－竖立杆与扫地杆扣紧－安装第一步大横杆和小横杆－连接附墙杆－铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑。
㈢悬挑脚手架搭设要求：1、材料要求：18#工字钢材质必须符合国家标准要求。
钢管规格Ф48mm ，壁厚3.5mm ，焊接钢管其材质符合YB242-63标准，严禁钢管上打空，扣件符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》，锚筋、螺母、垫圈符合GB700-79《普通碳素钢技术条件》A3规定。
木脚手板厚度不小于50mm ，对接扣件朝上或朝内。
各杆件端伸出扣件的长度不小于100mm 。
2、搭设要求：⑴悬挑梁末端由两道预埋U 型锚筋固定，锚固位置设在楼板上时，楼板上预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，平面转角处悬挑梁末端锚固位置相互错开。
⑵立杆：采用双排单立杆悬挑式架体，架体最大搭设高度27.6m 。
立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。
接头交错布置，两个相邻立柱接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
脚手架荷载标准值
㈤脚手架荷载标准值作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278NG1=0.128×22.00=2.812KN；⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN；⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN；⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN;风荷载标准值应安照以下公式计算W =0.7U·U·W0其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W O=0.600KN/m2;Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.840Us—风荷载体型系数：Us=1.200;经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN;风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为：Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m;㈥立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh 确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89㎝2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3;钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2;σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2;立杆稳定性计算σ=140.426小于[ƒ]=205.000 ] N/㎜2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=11.714KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝;计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数Φ，由长细比Lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89㎝2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3；钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2；σ=11713.920/﹙0.186×489.000﹚＋261169.091/5080.000=180.201 N/㎜2；立杆稳定性计算σ=180.201小于[ƒ]=205.000 N/㎜2满足要求！㈦最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架柯搭设高度按照下式计算：H=构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN;每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/mHS= [0.186×4.890×10－4×205.000×103－﹙1.2×1.952＋1.4×5.040﹚]/ ﹙1.2×0.128﹚=60.297M;脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H ]=[H ]=60.297/﹙1＋0.001×60.297﹚=56.868m;[H ]=56.868和50比较取较小值。
连墙件计算计算书_20160617_153455999
连墙件计算书1#、2#、6#、7#楼外架连墙件因甲方要求配合排窗施工，对现有外架连墙件与排窗施工有冲突部分连墙件进行重新移位布置，具体连墙件移位重新布置及计算书如下： 计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20104、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、风荷载参数架体高度(m) 19.8 脚手架钢管类型 Φ48×2.7 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 0.8 连墙件水平间距L(m) 3.5 连墙件竖直间距H(m)3 连墙件连接方式 膨胀螺栓 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3连墙件计算长度l 0(mm)800连墙件截面类型 钢管 连墙件型号Φ48×2.7 连墙件截面面积Ac(mm 2) 384 连墙件截面回转半径i(mm) 16 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 螺栓直径d(mm)10 螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2)210混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb (N/mm 2)1.5连墙件示意图N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.316×3.5×3=4.645kN长细比λ=l0/i=800/16=50，查《规范》表A.0.6得，υ=0.852(N lw+N0)/(υAc)=(4.645+3)×103/(0.852×384)=23.367N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！螺栓粘结力锚固强度计算螺栓锚固深度:h ≥(N lw+N0)/(πd[τb])=(4.645+3)×103/(3.14×10×1.5)=162.232mm σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(4.645+3)×103/(3.14×102/4)=97.339N/mm2≤f t=210N/mm2 满足要求！混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：f cc=0.95f c=0.95×14.3=13.585N/mm2(N lw+N0)=(4.645+3)×1000=7645N≤(b2-πd2/4)f cc=(2500-3.14×102/4)×13.585=32895.537 N注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×10=50mmf c为混凝土轴心抗压强度设计值对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w=πd=3.142×48=150.796mm；连墙件钢管的厚度t=2.7mm；σ=(N lw+N0)/(l w t)=(4.645+3)×103/(150.796×2.7)=18.777N/mm2≤f t=185N/mm2 满足要求！三、连墙件移位部分平面图。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算本工程共地上三层。
考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。
脚手架的结构楼板,基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳,不得悬空。
脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨,不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内.相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。
每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm.小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置1～2根小横杆，间距不大于75cm。
小横杆伸出不小于10cm,且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上.本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置.剪刀撑每六步四跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45O。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于15㎝。
最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行.剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。
脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。
在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。
钢管连墙件计算(两步两跨)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.382×2.4×3=3.851kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.851+3)×103/(0.896×450)=16.992N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
1.2
立杆横距lb(m)
0.9
连墙件水平间距L(m)
2.4
连墙件竖直间距H(m)
3
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)
450
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
满足要求！
扣件抗滑承Leabharlann 力验算：Nlw+N0=3.851+3=6.851kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-2019
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
单排脚手架,横杆与立杆连接方式为单扣件,连墙件扣
普通型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆与墙中距离为1.05米，立杆的步距为1.80 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz 为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.30 米。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
脚手架计算示例
脚⼿架计算⽰例脚⼿架计算书(1)本⼯程脚步⼿架采⽤Φ48×3.5⽆缝钢管，⽴杆横距为1.05m，⽴杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施⼯作业层按⼀层计，则脚⼿⽚满铺三层，⾃重标准值为0.1KN/m2；脚⼿架外⽴杆⾥侧挂密⽬安全⽹封闭施⼯，⾃重标准值为0.1KN/m2。
⼀、横向、纵向⽔平杆计算1、横向、纵向⽔平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚⼿板⾃重标准值产⽣的弯矩；M QK为施⼯荷载标准值产⽣的弯矩；W—截⾯模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。
ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和⽀座最⼤弯矩。
M1M B=M C=-0.1g K l a2b、考虑活载情况M1中=0.101q K l a2按图5种活载最不利位置考虑⽀座最⼤弯矩。
M B=M C=-0.177q K l a21中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82=9.07N.mM QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m横距l0=1050mm，脚⼿架横向⽔平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。
a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63Np=0.35×l0=0.35×1.8=0.63 N/m3所以横向⽔平杆的抗变强度满⾜安全要求。
2、纵向⽔平杆与⽴杆连接时扣件的抗滑承载⼒应符合下式规定：R≤Rc式中R—纵向⽔平杆传给⽴杆的竖杆作⽤⼒设计值；Rc —扣件抗滑承载⼒设计值，按规范表取Rc=8000N 。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数杆稳定性) 风荷载高度变化系1.428，1.428数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Ф48×3 纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.033 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200q=b(1.3 ×G kjb+1.5γL Q kzj)=0.25×(1.3 ×0.35+1.5×0.9×2)=0.789kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.789×1.2/2=0.473kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3 ×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.2/2=0.352kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.033kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.359kN·mσ=γ0M max/W=1×0.359×106/4490=79.947N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
连墙件计算计算书
连墙件计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20104、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、风荷载参数架体高度(m) 22 脚手架钢管类型 Φ48×3.5 立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距la(m) 1.2 立杆横距lb(m) 0.95 连墙件水平间距L(m) 2.4 连墙件竖直间距H(m)3连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管 连墙件型号Φ48×3.5 连墙件截面面积Ac(mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.8 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9连墙件示意图N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.24×2.4×3=2.419kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.419+3)×103/(0.896×489)=12.368N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.419+3=5.419kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！。
钢筋扣件式连墙件的计算1(完整资料).doc-1
钢筋扣件式连墙件设计方案一、连墙件布置尺寸脚手架设计方案中立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米；依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定及实际工程情况，连墙件采用粗钢筋作为预埋部分，用专用扣件将钢筋与外架内立杆相连，拆除外模后再加钢管顶撑使之与外立杆相连同时顶住混泥土的连墙件，布置取两步二跨，连墙件水平间距为4.5米，竖直间距为3.6米。
施工方法：在浇筑砼前（支模和钢筋绑扎过程中），根据脚手架搭设方案确定的连墙件水平和垂直方向布置间距，安装钢筋预埋部分。
预埋钢筋时应保证预钢筋的大小不能小于方案中钢筋的直径且安装高度和位置同墙、梁、柱外侧平齐且垂直，待砼墙、梁、柱内的钢筋固定牢固，然后把预埋的钢筋安装在主体结构钢筋的内侧。
待砼墙、梁、柱浇筑成型拆去模板，再在预埋钢筋底下加一根钢管顶撑使之与外立杆相连接同时顶住混凝土增加连墙件的稳定性。
连墙件简图如下：二、连墙件所受轴向力的计算1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw = 1.4 ×wk×Awwk ——风荷载基本风压值，wk = 0.85kN/m2（按海南省基本风压取值）；Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 4.5×3.6 = 16.2m2；No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN ），根据规范要求双排架取值可知No = 3 kN 。
经计算得到 Nlw = 19.278kN ，连墙件轴向力计算值 Nl = 22.278kN 。
2、连墙件强度验算：式中：Nl ——连墙件轴向力设计值（N ）；Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
单排架取2kN ，双排架取3kN ;σ——连墙件应力值（N/mm2）；c A ——连墙件的净截面面积（mm2）；A ——连墙件的毛截面面积（mm2）；ϕ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A 表 A.0.6取值；f ——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。
工字立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算
≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【合格】
连墙件稳定验算
风载产生轴力设计值New= 1.4×WK×Aw=1.4×0.36×3.6×8.1=14.7kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN
取同时作业层数n1=1
活载
作业层施工荷载qk=1.8kN/m
《建筑施工手册》表5-16
NQK（规范值）=n1×La×qk=1×1.5×1.8=2.7kN
轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85×1.4NQK=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN
Байду номын сангаас风载产生弯矩
风压高度变化系数µz=1.14
立杆稳定验算
资料强度附加分项系数rmˊ=1.1705
按受弯构件思索
立杆计算长度系数µ=1.53
《建筑施工手册》表5-20
计算长度lo=µ×h=1.53×1.8=2754mm
长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3
轴心受压构件稳定系数ψ=0.235
《建筑施工手册》表5-22
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
《建筑构造荷载标准》
风荷载体型系数µs=1.3
《建筑施工手册》表5-6
北京地域根本风压wo=0.35kN/m2
《建筑构造荷载标准》
风载规范值WK= 0.7×µz×µs×wo=0.7×1.14×1.3×0.35=0.36kN/m2
MW（设计值）=0.12×WK×La×h2=0.12×0.36×1.5×1.82=0.21kN·m
钢管脚手架连墙件的稳定性计算
钢管脚手架连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N lw + N0风荷载标准值 W k = 0.237 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 24.3 m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw = 1.4×W k×A w = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = φ·A·[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；N l = 13.073 < N f = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N l = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c = 120 kPa；其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.176 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.635 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。
p=53.176 ≤ f g=120 kPa 。
脚手架连墙件设置要求
脚手架连墙件设置要求要求一：双排脚手架连墙件间距设置在设置连墙件时，应遵循以下规定：1.连墙件应靠近主节点设置，距离不应超过300mm。
2.连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
如果该处设置有困难，应采用其他可靠措施固定。
3.宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。
4.对于一字型、开口型脚手架，必须在两端设置连墙件。
连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，也不应大于4m （2步）。
要求二：高度要求对于高度在24m以下的单、双排脚手架，建议采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，也可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。
但严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。
对于高度在24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
连墙件的构造应符合以下规定：1.连墙件中的连墙杆或拉筋应水平设置。
如果不能水平设置，与脚手架连接的一端应下斜连接，而不是上斜连接。
2.连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
如果采用拉筋，必须配用顶撑。
顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。
拉筋应采用两根以上直径为4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；也可采用直径不小于6mm的钢筋。
3.当脚手架下部暂不能设连墙件时，可搭设抛撑。
抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°~60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。
抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
4.架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。
要求三：连墙件轴向力设计值计算1.连墙件的轴向力设计值应按以下公式计算：N1 = Nlw + No其中，Nl为连墙件轴向力设计值（kN），Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按照规范第5.4.2条的规定计算。
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5.2.扣件连墙件的连接扣件应按照规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。
3.螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rc。
落地脚手架理论计算
落地脚手架理论计算（一）计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（二）脚手架的计算参数1、本工程落地脚手架计划搭设至地上七层，搭设高度H=20.3米，步距h=1.6米，立杆纵距la =1.50米，立杆横距lb=0.9米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为50厚200～300mm宽条板，按同时铺设2排计算，作业层数n1=1。
2、脚手架选用Q235钢φ48×3.25mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω=0.5KN/m2。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.124KN/m（按双排脚手架取值）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35KN/㎡（3）施工均匀布活荷载：qk=2KN/㎡（主要为装饰用途脚手架）（4）风荷载标准值：ωk =0.7μz·μs·ω式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》为1.4。
μs——脚手架荷载体型系数，全封闭式为1.2。
ω——基本风压值，为0.5KN/㎡则ωk=0.7×1.40×1.2×0.5=0.588KN/㎡4、纵向水平杆、横向水平杆计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：立杆脚手板纵向水平杆横向水平杆按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重N G2K =g k2×la ×lb=0.25×1.50×0.9=0.338KN 每纵距施工荷载N GK =q k2×la ×lb=2×1.50×0.9=2.7KN M GK =N GK /3×lb/3=0.338/3×0.9/3=0.034KN ·m M qK =N GK /3×lb/3=2.7/3×0.9/3=0.27KN ·mM=1.2 M GK +1.4 M qK =1.2×0.034+1.4×0.27=0.419KN ·m =M/W=0.419×106/5.08×103=82.4＜f=205 KN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
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连墙件设计方案
一、连墙件布置尺寸
脚手架设计方案中立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米；依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定及实际工程情况，连墙件采用螺杆式连墙件，布置取两步二跨，连墙件水平间距为3.0米，竖直间距为3.6米。
施工方法：在浇筑砼前（支模和钢筋绑扎过程中），根据脚手架搭设方案确定的连墙件水平和垂直方向布置间距，安装埋设件。
埋设件埋设时应保证预埋件（即大小头）同墙、梁、柱外侧平齐且垂直，待砼墙、梁、柱内的钢筋固定牢固，然后把预埋的L形螺杆与主体钢筋绑扎牢固。
待砼墙、梁、柱浇筑成型拆去模板，砼强度达到10Mpa 以上时，把连墙杆的螺杆拧入预埋件的螺母内，螺杆采用焊接与脚手架内小横杆连结起来。
连墙件简图如下：
二、连墙件所受轴向力的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N l = N lw + N o
其中N lw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
N lw= 1.4 ×w k× A w
w k ——风荷载基本风压值，w k = 0.35kN/m2；
A w ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3×3.6 = 10.8m2；
N o ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），根据物流外包基地脚手架方案可知N o = 5 kN。
经计算得到N lw = 5.29kN，连墙件轴向力计算值N l = 10.29kN。
三、连墙件螺杆的容许承载力计算
预埋L形螺杆与结构钢筋连接，和钢筋一起承受外部拉力，抗拉承载力完全可以满足要求。
所以连墙件螺杆容许承载力计算，主要包括螺杆抗拉、抗压承载力，预埋件螺母或螺杆螺纹脱扣时所需的荷载，螺杆与钢管的焊接强度验算，取其中较小值，即为容许承载力。
1、螺杆抗拉、抗压承载力：
本工程采用M14的螺杆，螺杆有效直径de=11.55mm，有效截面积Ae=105mm2，安装后的最大长度取200mm，螺杆抗拉强度设计值f=170N/mm2。
查表可得M14螺杆可承受的最大拉力：N拉=17.85KN
由λ=L/（1/4 de）=200/(1/4×11.55)=69 得ф=0.779
M14螺杆可承受的最大压力为：
N压=φAe f=0.779×105×170=13.9kN
2、螺母或螺杆螺纹脱扣所需要的荷载
(1) M14螺母螺纹脱扣所需的荷载
N拉=Ae F1
其中Ae—螺纹的应力截面积，查表得105mm2
F1—螺母的保证应力，查表F1=380 N/mm2
N拉=105×380=39.9KN
(2)M14螺杆螺纹脱扣所需的荷载
N拉=Ae F2
其中Ae—螺纹的应力截面积，查表得105mm2
F2—螺杆脱扣时的最小应力，查表F2=260 N/mm2
N拉=105×260=27.3KN
所以，螺纹脱扣所产需的荷载为N拉=19.76KN
3、螺杆与钢管焊缝容许承载力
M14螺杆角焊缝强度设计值f f=160 N/mm2，焊缝高度h f=5mm ,焊缝长度为L w =50mm。
N拉、压= h e L w f f=0.7 h f L w f f=0.7×5×50×160=28kN
根据以上计算知：
M14螺杆的连墙件的容许荷载为N L=13.9kN
N L > N l，连墙件的螺杆设计计算满足要求!。