悬臂吊计算书~软件
恒智天成安全计算软件悬挂式吊篮计算书
恒智天成安全计算软件悬挂式吊篮计算书编制说明：本吊篮计算书只对主要受力结构中的钢丝绳、悬挑架等进行计算。
对吊篮本身的强度不再进行计算，但使用过程中要保证吊篮平台的强度满足要求，并且严禁超载作业。
一、编制依据本计算书依据工程实际情况及以下规范、文献编制：《高处作业吊篮》（JG/T 5032-93）、《高处作业吊篮安全规则》（JG 5027-92）、《重要用途钢丝绳》（GB/T 8918-2006）、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）等编制。
二、参数信息1、构造参数本工程中使用的吊篮型号为ZLD-500，吊篮的主要参数为：吊篮尺寸mm：2400×700×1200，悬臂梁的悬挑长度为a＝1.50m，悬臂梁的锚固长度为b＝2.50m，吊篮用2榀挑架支撑。
每个支撑下悬挂2根钢丝绳对吊篮进行提吊。
2、荷载参数包括吊篮、钢丝绳、提升葫芦等在内的所有固定配件的总重量为600kg，吊篮的锚固措施采用悬挂配重的方式固定，悬挂机构重为336kg，配重重量为2000kg，吊篮额定载重量为500kg。
3、钢丝绳参数根据《高处作业吊篮安全规则》（JGJ 5027－92）要求，在任何情况下承重钢丝绳的实际直径不应小于6mm。
本工程中承重钢丝绳型号为6×19，直径为17mm，钢丝绳的公称抗拉强度为1400N/mm2，该型号的钢丝绳破断拉力总和为Fg ＝151.5kN。
三、计算书1、荷载参数恒荷载g＝600kg＝6kN。
活荷载q＝500kg＝5kN。
设计荷载N=1.2×6+1.4×5＝14.2kN。
考虑升降工况，γz=2.0，并且用2榀挑架承担，求每榀挑架承受的荷载F。
则：F=γz×N/n＝2.0×14.2/2＝14.2kN。
2、配重验算前倾力矩M1=F×a=14.2×1.50＝21.300kN·m。
配重力矩M2=（悬挂结构+配重重量）×b＝（336+2000）×2.5＝5840.000kN·m。
计算书大师软件使用教程之缆索吊装计算(主索、起重索、牵引索、扣索)
之缆索吊装计算软件使用教程之缆索吊装计算“计算书大师”软件使用教程1、软件简介计算书大师软件（Calculation Sheets Master），英文简称CSM，最新版本CSM2013，该软件具备结构设计、施工计算的相关功能，包括：钢筋混凝土柱偏心受压配筋计算，缆索吊装计算，钢材压杆稳定计算，混凝土受冲切承载力计算，混凝土局部承压计算，喷射混凝土搅拌站基础计算，隧道通风设计计算，桩基相关计算，挡土墙计算，普通梁配筋计算，风荷载计算，钢结构连接（对接焊缝、角焊缝、螺栓）设计计算，新浇混凝土对模板侧压力计算（公路规范和铁路规范），滚石冲击力计算，工字钢抗弯、抗剪、抗压自动计算，线性内插计算，材料体积面积计算、截面特性计算等等，对部分规范中的参数采用数据库自动查询的办法，比如不同截面类型的钢柱受压稳定系数查表，混凝土抗拉、压强度设计值查规范，贝雷梁截面特性及杆件尺寸重量等参数查询等等，省去了查询相关规范和书籍的麻烦，同时也省去了您将计算书录入Word的麻烦，计算一步到位，完全自动化。
对结构设计人员及施工技术人员来讲，CSM软件是一位很好的“技术帮手”，“计算书大师软件”为工程技术人员快速化决策提供有力的技术支撑，大大节约了您编制计算书的时间！CSM软件由石家庄铁道大学2010届本科毕业生胡帮义开发，在开发的过程中得到了石家庄铁道大学硕士生导师、博士--黄羚教授的大力支持，同时得到相关同学的帮助，在此对他们表示诚挚的感谢！2、软件功能介绍计算功能缆索吊装计算功能2.1缆索吊装2.1.1开发目的在拱桥施工中经常要使用缆索吊机，缆索吊机的结构安全是保证施工安全的重要方面，结构安全的保证很大程度上需要对结构进行力学计算。
故设计人员需经常对相关索进行施工工况下计算，以确保满足施工受力要求。
在缆索主索计算中，有个索张力方程，方程相当复杂，还需要解一元3次方程试算。
计算工作量巨大，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成Word版本计算书，特开发该项计算功能以减轻技术人员的劳动强度。
恒智天成安全计算软件悬臂式板桩和板桩稳定性计算2
恒智天成安全计算软件悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书恒智天成安全计算软件悬臂式板桩和板桩稳定性计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制。
一、参数信息二、土压力计算1. 主动土压力计算1). 主动土压力系数K a1=Tan2(45°-φ1/2)=Tan2(45-15.000/2)=0.589K a2=Tan2(45°-φ2/2)=Tan2(45-15.000/2)=0.5892). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平面荷载第1层土：0.000 -- 1.000 米e 1上 = [q+q1b/(b+2b1)]Ka1-2c1(Ka1)0.5= 0.000×0.589-2×8.000×(0.589)0.5 = -12.277 kN/m2e 1下 = [γm1h1+q+q1b/(b+2b1)]Ka1-2c1(Ka1)0.5= (17.000+0.000)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5 = -2.268 kN/m2第2层土：1.000 -- 5.500 米e 2上 = [γm1h1+q+q1b/(b+2b1)]Ka2-2c2(Ka2)0.5= (17.000+7.143)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5 = 1.938 kN/m2e 2下 = [γm1h1+γm2h2+q+q1b/(b+2b1)]Ka2-2c2(Ka2)0.5= (93.500+7.143)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5= 46.980 kN/m23). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平线荷载第1层土：0.000 -- 1.000 米Ea1= 0作用位置：h = 0p第2层土：1.000 -- 5.500 米E a2 = 0.5×(e2上+e2下)×(h2-h1) = 0.5 ×(1.938+46.980)×4.500 = 110.066kN/m作用位置：hp2 = h2(2e2上+e2下)/(3e2上+3e2下)+∑h2= 4.500×(2×1.938+46.980)/(3×1.938+3×46.980)+0.000 = 1.559m土压力合力：Ea = ΣEai= 0.000+110.066= 110.066kN/m合力作用点：ha = ΣhiEai/Ea= (0.000×0.000+1.559×110.066)/110.066= 1.559m2. 水平抗力计算1). 被动土压力系数K a1 = tan2(45°+ φ1/2)= tan2(45+15.000/2)=1.6982). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平面荷载第1层土：2.500 -- 5.500 米e 1上 = 2c1(Kp1)0.5= 2×8.000(1.698)0.5 = 20.852kN/m2e 1下 = γm1h1Ka1+2c1(Kp1)0.5= 51.000×1.698+2×8.000(1.698)0.5= 107.470kN/m23). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平线荷载第1层土：2.500 -- 5.500 米E p1 = 0.5×(e1上+e1下)×h1= 0.5×(20.852+107.470)×3.000 = 192.482kN/m作用位置：hp1 = h1(2e1上+e1下)/(3e1上+3e1下)+∑h1= 3.000×(2×20.852+107.470)/(3×20.852+3×107.470)+0.000 = 1.162m水平抗力合力：Ep = ΣEpi= 192.482= 192.482kN/m合力作用点：hp = ΣhiEpi/Ep= (1.162×192.482)/192.482= 1.162m三、验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)的要求，验证所假设的hd 是否满足公式： hp∑Epj - 1.2γha∑Eai≥ 01.162×192.482-1.2×1.0×1.559×110.066=17.792≥0 满足公式要求！四、抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！五、结构计算1、结构弯矩计算主动土弯矩图(kN·m) 被动土弯矩图(kN·m)主动土变形图(mm) 被动土变形图(mm) 悬臂式支护结构弯矩：Mc=8.45kN ·m 最大挠度为：14.09mm 2、截面弯矩设计值确定：M = 1.25γ0M c = 1.25 × 1.0 × 8.45 = 10.56kN ·m 3、材料的强度计算： σmax=M/(γx W x )γx --塑性发展系数，对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件，偏于安全考虑，可取为1.0;W x --材料的截面抵抗矩: 108.30cm 3； σmax= M/(γx × W x ) = 10.56 / (1.0 × 108.30 × 10-3) = 97.53kPa <[f] = 205kPa 经比较知，材料强度满足要求。
动臂塔式起重机方案设计软件
动臂塔式起重机方案设计软件白朝阳1，丁冲2，许滨1，魏兴1（1. 大连益利亚工程机械有限公司，辽宁大连116025；2. 大连船舶重工集团有限公司，辽宁大连116021）［摘要］从实际科研项目应用出发，开发了动臂塔式起重机方案设计软件，并详细介绍了软件7个模块的作用和功能。
［关键词］动臂塔式起重机；软件；方案设计［中图分类号］TH213.3 ［文献标识码］B ［文章编号］1001-554X（2016）02-0071-06Program design software of luffing jib tower craneBAI Chao-yang，DING Chong，XU Bin，WEI Xing动臂塔式起重机的方案设计过程是一个繁琐且反复修改的过程，传统的设计手段开发周期长、计算准确性不能保证，已经不能满足瞬息万变的市场需求。
为了快速、准确地完成方案设计，开发了一款专业的动臂塔式起重机设计软件。
1 软件总体介绍动臂塔式起重机方案设计软件主要包括了用户管理模块、方案选择模块、整机参数模块、起重臂参数模块、塔身参数模块、计算与校核模块，软件的主界面如图1所示。
该软件以面向对象技术建立系统模型，以VC++为开发平台，采用C++编写程序。
在面向对象的技术中，其模型是由对象构造的，强调的是对对象的操纵。
图1 方案设计软件主界面面向对象的程序设计是一种围绕真实世界的概念来组织模型的程序设计方法，它采用对象来描述问题空间的实体。
在使用计算机解决问题时，对象是作为计算机模拟真实世界的一个抽象，一个对象就是一个物理实体或逻辑实体，它反映了系统为之保存信息和（或）与它交互的能力。
使其具有自己的属性和行为，从而简化对复杂事物的描述，更有利于工程的可维护性和扩展性。
2 软件的设计流程动臂塔式起重机方案设计软件的流程如图2所示。
用户登录软件系统进行产品方案设计时，首先需要选择配重类型和支承方式；然后输入或选择初始化参数，如工作级别、起重量限制条件、载荷系数、载荷组合、铰点坐标、重量重心、基础参数、起重臂与塔身相关结构参数等；最后进入计算模块进行起重性能计算，并将计算结果与起重量限制条件进行对比，如不满足限制条件，需返回到参数输入模块对相应参数进行修正，如满足限制条件，下一步将以起重量为已知条件计算整机抗倾覆稳定性、起重臂强度和稳定性、塔身强度和稳定性以及整机内力。
伦桂路容桂特大桥主桥悬臂吊机设计计算书
目录一、工程概况 (2)二、设计依据 (2)三、主要控制计算参数 (3)四、吊机结构 (3)五、计算 (6)(一)、荷载计算 (6)(二)、工况及荷载组合 (7)(三)、模型计算 (8)（四）、钢丝绳及滑轮组计算 (14)（五）、吊机吊装时抗倾覆计算 (16)（六）、锚梁和扁担梁计算 (16)（七）、吊机自动行走计算 (17)（八）、悬臂吊机混凝土段后锚反力架计算计算 (21)（九）、吊具计算 (26)六、吊机设计结果总结 (30)伦桂路容桂特大桥主桥悬臂吊机设计计算书一、工程概况伦桂路容桂特大桥主桥为独塔斜拉桥，墩、塔、梁固结，跨径组成为48.2+87.8+254m。
主梁边跨48.2+87.8=136m为预应力混凝土箱梁，预应力混凝土箱梁伸过桥塔14.5m，通过钢混结合段与主桥钢箱梁连接。
斜拉索间距混凝土箱梁侧为6m，钢箱梁侧为12m，边、中跨侧均为准单索面。
桥塔为顺桥向倒“Y”形独塔，桥面以上塔高102m。
伦桂路斜拉桥主梁设计采用带悬臂的大倾角的斜腹板箱型断面，箱梁顶板横向宽38.5m，底板宽18.5m，翼缘悬臂长4m。
钢箱梁采用整体断面，箱梁中心处高度为3.54m，节段标准长度为12m。
钢箱梁顶板厚16mm和32mm（锚拉板处），斜腹板厚12mm，底板厚12mm、16mm；钢箱梁顶、底板采用U肋闭合加劲。
中纵腹板采用实腹式；边纵腹板采用桁架式。
钢箱梁横向设隔板，横隔板间距3.0m。
钢箱梁采用分节段工厂制造（节段最大重量为304t），驳船运输至桥位，现场吊装、焊接成桥。
本桥桥面吊机采用原上海市洋山深水港一期工程东海大桥Ⅶ标桥面吊机改制，原东海桥项目吊机高5m，前支点与后支点间距为9.0m，前拉带长6.77m。
钢箱梁横断面长度为9m，主勾最大起重吨数为100t，副勾最大起重吨数为20t。
本桥经过改制后的吊机高5m，前支点与后支点间距为9.0m，前拉带长9.56m。
钢箱梁断面长度为12m。
主勾最大起重吨数为150t，副勾最大起重吨数为20t。
60T龙门吊设计计算书midas)
灌凤高速公路No.1合同段（K27+000～K47+977.265）60T龙门吊计算书编制：侯兆隆、吴晓栋审核：钱江审批：田连民目录1、计算依据 (1)2、龙门吊总体结构 (1)3、计算荷载 (1)3.1、计算荷载 (1)3.2、荷载组合 (2)4、龙门吊结构计算 (2)4.1、吊具计算 (2)4.2、起吊平车吊梁计算 (2)4.3 、龙门吊主梁、支腿结构计算 (3)4.3.1、模型建立 (3)4.3.2、组合1验算 (4)4.3.3、组合2验算 (5)4、结论 (6)灌阳至凤凰高速公路NO.1合同段 60T 龙门吊计算书·11、计算依据1.1、《灌阳至凤凰高速公路NO.1合同段60T 龙门吊设计图》；1.2、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.3、《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）；1.4、《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008）；1.5、《机械设计手册》；1.6、《钢结构设计手册》。
2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距25m ，净高约9m 。
门吊主梁采用三角桁架组拼，每个主梁采用2排三角架，门吊支腿采用钢管结构，主支腿采用φ325×10钢管、副支腿采用Φ219×6钢管管；卷扬机最大输出张力8t ，卷扬机与80t 滑车组相连，滑车组绕12线，龙门吊总体构造见图2-1。
图2-1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1、 计算荷载(1) 结构自重荷载由MIDAS CIVIL2010计算程序自动计算。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN合计：N P Q k 7108030600=++=吊车与轨道接触长度度为1.93m ，故线性荷载Qd=710KN /1.93m=183.94KN/m(3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 0.71%10710%10=⨯=⨯=吊车与轨道接触长度度为1.93m ，故线性荷载Qz=710KN /1.93m=18.39KN/m(4) 风荷载：因风荷载对龙门吊影响甚微，故不作考虑3.2、 荷载组合组合1：小车起吊重物在跨中横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）组合2：小车起吊重物在边跨横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）4、龙门吊结构计算4.1、吊具计算龙门吊起重设备采用卷扬机起吊，卷扬机最大输出张力8t ，卷扬机与80t 滑车组相连，滑车组绕12线，钢丝绳直径24mm 、最大破断拉力317KN ，取安全系数5，则吊具理论吊装重量317×12/5=760.8KN ＞1.1×(600+30)=693KN ，满足要求。
悬臂吊计算书
一已知条件额定载荷G＝63000N回转速度U1＝0.5rpm起升高度H＝3300小车行走U2＝20m/min立柱高度H1＝4650mm起升速度U3＝8m/min葫芦自重G葫芦＝10000N旋臂长度L2＝5000mm旋臂自重G臂＝14630N有限半径L3＝4500mm旋臂配重G配＝5000N配重到回转中心距离L4＝850mm旋臂总长度L1＝6080mm立柱外径D1＝800mm立柱高度H1＝4650mm管壁厚度δ1＝16mm 旋臂底到地面高度H2＝4870mm二立柱、旋臂截面简图以及数据立柱截面计算参数800mm16mm39388mm^23.03E+09mm^43.03E+09mm^47.57E+06mm^37.57E+06mm^3旋臂截面计算参数300mm16mm20mm560mm6mm188mm17520mm^21.07E+09mm^41.44E+08mm^43.83E+06mm^39.62E+05mm^3三计算旋臂所受弯矩M旋臂均布载荷 q1Q臂14630L16080q1=＝模数Wy腹板间隔（C）直径板厚面积惯性矩Ix惯性矩Iy模数Wx模数Wy盖板宽度（B）上盖板板厚（δ1）下盖板板厚（δ3）腹板高度（H）腹板板厚（δ2）＝ 2.41N/mm面积A惯性矩Ix惯性矩Iy模数Wx葫芦和载荷在最大回转半径4500处的力矩M1M1＝（G葫芦＋G）×L3＝（10000+ 63000）×4500＝ 3.3E+08N.mm旋臂自重所引起的力矩 M2L2L1－L22250006080-500022＝-＝28719488N.mm配重所引起的力矩M3M3＝G配×L4＝4250000N.mm总力矩 MM＝M1＋M2－M3＝＝ 3.5E+08N.mm四计算回转扭矩 TM2＝＝5000×850＝328500000＋28719488－4250000301250001405512-q1×L2q1（L1-L2）2.41×5000- 2.41(6080-5000)Jn＝J载荷＋J 悬臂＝＝184598.9Kg.m ＝＝398.9N.m坡度阻力矩T2＝0.7×M×sin （α）＝0.7×352969488×sin（0.5）＝2156141N.mm＝2156.1N.m回转阻力矩 T=T f + T1＋T2=3221.62+398.88+2156.1＝5776.60N.m＝ 5.8E+06N.mm四旋臂强度校核旋臂垂直应力 σ1M 3.5E+08Wx 3.83E+06旋臂水平应力 σ2T 5.8E+06Wy9.62E+05σ2＝0.5 × 0.012 × 0.8 × 831003221.62N.mKg.m1.33 × 1010 ×2.5^24＝2098.91Kg.mMPa＝＝ 6.01MPa （吊具摩擦阻转矩）0.5uDG=184598.9 × 0.5＝9.55 × 3(惯性扭矩）T1=J nn9.55t4=K m D e^24=4 x 7300 x 5^24＝σ1＝＝92.11（旋转惯性矩）J载荷=（旋转惯性矩）J悬臂=K m D e^2＝182500182500+2098.91应力 σσ＝σ1＋σ2＝98.12MPa2351.3398.12<176.7合格五计算旋臂挠度载荷跟葫芦自重对旋臂所产生的挠度f1旋臂弯矩对立柱所产生的挠度 f2旋臂总挠度 ff＝f1＋f2＝9.9＋4.4＝14.3mm许用挠度f许，要求小于有限旋臂长度加上立柱高度的250分之一L3＋H24500＋4870250250因为f＝14.3<f许＝37.5f许＝f2＝＝许用应力〔σ〕Ⅱ＝σⅡ/1.33＝＝工作级别A3mm＝＝37.5mm352969488×4870^23×210000×3027531520＝ 4.49.9mm3×E×IxM×H2^2＝（63000＋10000）×4500^33×210000×1071350656＝旋臂强度验算为f1＝（G＋G 葫芦）×L3^33×E×Ix176.7N/mm^2旋臂最大应力σ＝材料许用应力〔σ〕Ⅱ＝92.11＋6.01＝格。
EXCEL软件在起重机设计计算中的应用
EXCEL软件在起重机设计计算中的应用
刘元利
【期刊名称】《起重运输机械》
【年(卷),期】1999(000)001
【摘要】从实用角度出发，介绍如何用ＥＸＣＥＬ电子表格软件开发起重机设计计算程序，并对计算内容、计算步骤、以及ＥＸＣＥＬ函数的应用，作了较详细的说明。
【总页数】4页(P5-8)
【作者】刘元利
【作者单位】大连大起有限责任公司技术中心
【正文语种】中文
【中图分类】TH210.23
【相关文献】
1.Excel软件在起重机副臂设计中的应用 [J], 许庆杰;贾堃;王娜
2.高层建筑施工中塔式起重机附着反力的设计计算 [J], 何建业
3.用Excel软件进行起重机总体设计 [J], 黄崇斌
4.应用EXCEL进行起重机起升机构的设计计算 [J], 于万成;程鹏;叶佩馨
5.运用Excel软件计算桥式起重机主梁主惯性矩 [J], 王向东;王伟京;胡长对
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高层建筑结构常用计算软件
PKPM系列——SATWE
• 墙单元：适用于较复杂的结构，较真实地分 析出剪力墙的内力和变形。
• 在地震作用分析时，程序对振型分解法提供 了两种解法：总刚分析方法和侧刚分析方法。 建议采用总刚分析法。
• 专门为多、高层建筑结构分析与设计而研制 的空间结构有限元分析软件，适用于各种复 杂体型的高层钢筋混凝土框架、框剪、剪力 墙、筒体结构等，也适用于混凝土- 钢混合 结构和高层钢结构。
高层建筑结构常用计算软件
➢PKPM系列 ➢广厦结构CAD ➢ETABS和SAP2000
➢ANSYS ➢MIDAS ➢3D3S ➢TBSA ➢等等。
第一页，共35页。
PKPM系列
研发单位：中国建筑科学研究院 结构分析软件包包括：SATWE，TAT，
TAT－D，PMSAP，EPDA等适用于高层 建筑结构设计的软件包。 特定：界面简单，简单易学，根据中国规 范及时更新。
第二十八页，共35页。
MIDAS
• MIDAS/ Gen — 建筑结构通用有限元分析和设计软件。 韩国MIDAS IT开发—1989年12月开始开发，到1996 年11月发布windows系列版本2000年12月进入国际市 场（中国、美国、加拿大、英国、日本、印度、中国 台湾地区等）。
• 进入中国后的表现 2002年MIDAS/ Gen完全中文化，并加入2002年后
预。
第十一页，共35页。
PKPM系列——EPDA
本程序接力空间有限元弹性设计软件 SATWE和PMSAP。大体的使用步骤是：
1 在PMCAD中输入结构的计算模型 2 用SATWE或者PMSAP程序计算结构内力和
配筋 3 运行EPDA程序做弹塑性动力分析
第十二页，共35页。
悬臂吊 倾覆力矩计算公式
悬臂吊倾覆力矩计算公式英文回答：The formula for calculating the tipping moment of a cantilever crane is as follows:Tipping Moment = Load Weight x Load Distance.The load weight refers to the weight of the load being lifted by the crane, and the load distance refers to the horizontal distance between the load and the pivot point of the crane.For example, let's say we have a cantilever crane that is lifting a load weighing 1000 kg. The load is positioned 5 meters away from the pivot point of the crane. To calculate the tipping moment, we would use the formula:Tipping Moment = 1000 kg x 5 m = 5000 kg·m.This means that the tipping moment of the crane in this scenario is 5000 kg·m. If the tipping moment exceeds the maximum tipping moment that the crane can withstand, it may result in the crane toppling over.中文回答：悬臂吊倾覆力矩的计算公式如下：倾覆力矩 = 载荷重量 x 载荷距离。
恒智天成安全计算软件型钢悬挑卸料平台计算书
恒智天成安全计算软件型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、恒智天成安全计算软件参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[ ；次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.20，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.20，次梁悬臂Mc（m）：0.20；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 12.6号槽钢槽口水平[ ，间距0.2m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 I x=391.466cm4；转动惯量 W x=62.137cm3；回转半径 i x=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 0.20= 0.07kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.07+0.12)+1.4×2.00×0.20=0.79kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: M max = (0.79×2.002/8)×(1-(0.202/2.002))2+7.00×2.00/4=3.89kN·m。
旋臂吊（悬臂吊）的受力计算
旋臂吊（悬臂吊）的受⼒计算
⼀、旋臂起重机⼯字钢抗弯强度计算。
1、悬臂长l=4.5m,在⾃由端有⼀载荷F=10KN,电葫芦和⼯字钢的重量约为
已知【б】=185MPa.由弯曲正应⼒强度条件计算所需的抗弯截⾯系数是Wx=M/【б】=45X10^3/185X10^6=243X10^-6m^3
查型钢表，选⽤25a号⼯字钢，其Wx=402X10^-6m^3,⽐较合适。
所得安全系数为402X10^-6m^3/243X10^-6m^3=1.65
截⾯特性： Ix= 5020cm4 Wx= 402cm3 Sx= 232.4cm3
G= 38.1kg/m翼缘厚度 tf= 13mm 腹板厚度 tw= 8mm
2、负载： Pk=F =12 KN
⼆、相关参数
1、材质：Q235Q235Q235Q235BBBB
2、x轴塑性发展系数γx：1.05
3、梁的挠度控制［v］：1‰
四、内⼒计算结果
1、⽀座反⼒ FA = -Pk =-12 KN
2、最⼤弯矩 Mmax = 4.5x12=54kN.M
五、强度及刚度验算结果
1、弯曲正应⼒σmax = Mmax / (γx * Wx)＝127.93 N/mm2
2、最⼤挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=3.52 mm
3、相对挠度 v = fmax / L ≈0.78‰ 弯曲正应⼒σmax= 127.93 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 185 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v≈0.78‰ < 挠度控制值［v］:1‰ ok! 验算通过！上述计算还没考虑旋臂起重机⼯字钢上⾯的斜拉板所给⼯字钢的增加强度。
吊挂平台计算书
吊挂平台计算书一、计算说明本节计算施工平台结构。
杆件选用F140*80*5，50*50*4，100*50*4钢通，材质为Q235B，图纸及计算模型如下：图1.1 计算模型二、模型计算采用SAP2000有限元分析软件计算，钢架本身自重计算由软件直接加载。
1、荷载模式荷载模式的定义如图所示：图2.1 荷载模式2、分析工况分析工况的定义如图所示：图2.2 分析工况3、荷载组合设计组合：S1: 1.3DD+1.5FK标准组合：U1: 1.0DD+1.0FK4、使用材料结构分析过程中主要采用的材料为Q235B钢材，其材料性能如图1.4所示。
图2.3 Q235B的材料性能5、施加荷载施工荷载FK=2.0KN/m2图2.5 施加荷载7、结构分析（1）结构各杆件应力比应力比小于1.0，强度满足要求！（2）结构杆件变形值在标准组合U1下，结构竖向位移最大，如图：杆件最大跨度4100mm，最大变形量U＝3.78mm<4100/250=16.4mm，满足要求。
8、反力顶部抱箍点最大反力F1=16.2KN, F3=9.71KN则抱箍的合剪力V=（F12+F22）0.5=(16.22+9.712)0.5=18.9KN抱箍的每个方向都有2*M12螺栓M12螺栓的受力校核：N v3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；n v3：剪切面数：取2；d：螺栓杆直径：12mm；f v3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A2-70）取245MPa；N v3b=n v3πd2f v3b/4=2×3.14×122×245/4=55389NN num3：螺栓个数：N num3=N/N v3b=18900/55389=0.34个实际取2个满足要求！。
恒智天成安全计算软件吊装工具计算书
恒智天成安全计算软件吊装工具计算书恒智天成安全计算软件，本计算书依据《建筑施工计算手册》,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）,《建筑材料规范大全》,《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
吊钩螺杆部分截面验算一、吊钩螺杆部分截面验算吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:σt = F/A1≤ [σt]式中: σt──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:A1 = πd12/4其中 d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=20mm；[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A1=3.14×202/4=314.159mm2；螺杆部分的拉应力σt=8000/314.159=25.465N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.465N/mm2，不大于容许受拉应力50N/mm2，所以满足要求！二、吊钩水平截面验算水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:σc = F/A2+ Mx/(γxWx) ≤ [σc]式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A2──验算2-2截面的截面积，A2≈h(b1+b2)/2其中: h──截面高度，取 h=38mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=30mm，b2=25mm；Mx──在2-2截面所产生的弯矩, Mx = F(D/2+e1)其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取 D=35mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]γx ──截面塑性发展系数,取λx=1.00；Wx──截面对x-x轴的抵抗矩,Wx = Ix/e1其中: Ix──水平梯形截面的惯性矩,[σc ]──钢材容许受压应力,取 [σc]=70.00N/mm2；2-2截面的截面积 A2=38×(30+25)/2=1045.000mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=18.424mm；在2-2截面所产生的弯矩Mx=8000×(35/2+18.424)=287393.939N·mm；解得:水平梯形截面的惯性矩 Ix=125401.919mm4；截面对x-x轴的抵抗矩 Wx=125401.919/18.424=6806.354mm3；经过计算得σc=8000/1045.000+287393.939/6806.354=49.880N/mm2。
起重机计算软件
计算 18 170 5.5 3 12 545.55414 1045.52791 10 350 2000
满载运行时最大阻力
Pm
(Kg)
(Kg)
80.64
坡道阻力
Pp
6.4
稳定运行时的总静阻力
pi
(Kg)
87.04电动机静功率 NhomakorabeaNi N
(Kw) (Kw)
0.234432234
电动机应选功率
0.281318681
预制拱度
大车运行电机功率初选 1.8 3.6 20 0 2/1000 1.8/1000 1.6/1000 1.4/1000 起重量 自重 车轮直径
X= 跨度 s= 最大拱度 fo= 拱度 f＝
每点 <10 <16 <22 >22
Gn G D
(Kg) (Kg) (cm)
滚动摩擦力臂 滚动轴承摩擦系数 车轮轴承内径
卷筒长度
e D
(mm)
(mm) (mm) (mm)
卷筒上有螺旋槽部分长
(mm) 双联中间光滑部分长度（mm） 吊钩升起后最小长度（mm）
Ld 卷筒壁厚 δ
L0
(mm)
(mm)
功率初选 3200 3200 25 0.02 0.02 8.5 1.5 0.001 30 2 0.91 1.2
择 3200 4 1 0.9 4.5 0.09
钢丝绳选择 起重量Gn (Kg) 倍率 单1、双2联卷筒a 安全系数n
Kp
Kf
m
绳系的滑轮组效率η 钢丝绳选择系数c
筒绳直径比e M1～M3 M4 M5 M6 M7 14 16 18 20 22.4
滑轮绳直径比 16 18 20 22.4 25
60T龙门吊设计计算书midas
60T龙门吊设计计算书midas附件⼀：60T龙门吊计算书⽬录1、计算依据 (2)2、龙门吊总体结构形式 (2)3、设计荷载 (2)3.1．计算荷载 (2)3.2.考虑的运动系数 (3)3.3.⼯况分析 (5)3.3.1⼯况⼀ (5)3.3.2⼯况⼆ (5)3.3.2⼯况三 (5)3.3.2⼯况四 (5)4、龙门吊各⼯况详细验算 (5)4.1.⼯况⼀ (5)4.2.⼯况⼆ (8)4.3.⼯况三 (10)4.4.⼯况四 (11)5、龙门吊细部构件验算 (11)5.1．吊具计算 (11)5.2．起吊平车吊梁计算 (11)5.3．龙门吊轨道验算 (12)6、结论 (13)1、计算依据1.1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.2、《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008）；1.3、《机械设计⼿册》；1.4、《钢结构设计⼿册》。
2、龙门吊总体结构形式60T龙门吊采⽤轨道⾏⾛式，轨道间距43m，净⾼约12m。
门吊主梁采⽤三⾓桁架组拼，三脚架⾼2.5m，每个主梁采⽤2排三⾓架，三⾓架主桁采⽤2[20a双拼槽钢,间距80cm；门吊⽀腿采⽤钢管结构，主⽀腿采⽤φ400×10钢管、副⽀腿采⽤Φ219×10钢管，⽀腿设置三道平联，连杆采⽤Φ219×10钢管；卷扬机最⼤输出张⼒8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线；主桁架上的吊梁采⽤HW428×407型钢，天车轨道采⽤33#轻轨，龙门⽀腿采⽤50#重轨。
龙门吊总体构造见图2-1。
图2-1 60T龙门吊总体构造图3、设计荷载3.1．计算荷载(1)⾃重荷载PG⾃重荷载主要包括的结构、机械设备、电⽓设备以及附设在起重机上的存仓等的重⼒，在这⾥主要是指拼装龙门吊的杆件、节点板、螺栓、天顶起吊系统以及⾏⾛系统等重量。
根据龙门吊的构造，计算时由midas⾃⾏计⼊。
P=900kNG(2)起升荷载PQ龙门吊最⼤起升重量600kN ，荷载作⽤⽅向为竖直向下。
悬臂吊称重计算公式
悬臂吊称重计算公式悬臂吊是一种常见的起重设备，它通过悬挂在吊臂上的吊钩来进行起重作业。
在进行起重作业时，我们通常需要计算悬臂吊的负载重量，以确保设备的安全运行。
为了准确计算悬臂吊的负载重量，我们可以使用悬臂吊称重计算公式来进行计算。
悬臂吊称重计算公式可以帮助我们快速、准确地计算悬臂吊的负载重量，从而确保起重作业的安全进行。
下面我们将介绍悬臂吊称重计算公式的具体内容及其应用方法。
悬臂吊称重计算公式的基本原理是利用力学原理来计算悬臂吊的负载重量。
在进行起重作业时，悬臂吊的负载重量主要由吊钩下挂的物体的重量以及悬臂吊本身的重量组成。
因此，我们可以通过以下公式来计算悬臂吊的负载重量：负载重量 = 吊钩下挂物体的重量 + 悬臂吊本身的重量。
其中，吊钩下挂物体的重量可以通过物体的重量和重力加速度来计算，通常使用以下公式来计算：吊钩下挂物体的重量 = 物体的重量×重力加速度。
在国际单位制中，重力加速度的数值约为9.8米/秒²。
因此，我们可以通过以上公式来计算吊钩下挂物体的重量。
另外，悬臂吊本身的重量可以通过悬臂吊的结构参数和材料密度来计算。
通常情况下，悬臂吊的重量可以通过以下公式来计算：悬臂吊本身的重量 = 悬臂吊的结构参数×材料密度。
通过以上公式，我们可以计算出悬臂吊的负载重量，从而确保起重作业的安全进行。
在实际应用中，我们可以根据实际情况对悬臂吊的负载重量进行动态调整，以确保起重作业的安全进行。
除了上述基本的悬臂吊称重计算公式外，我们还可以根据具体的起重作业情况来进行一些修正。
例如，在起重作业中，如果悬臂吊的吊钩下挂多个物体时，我们可以通过逐个计算各个物体的重量，并将其相加来得到整个悬臂吊的负载重量。
另外，在起重作业中，如果悬臂吊的工作环境受到外部因素的影响，我们还可以通过修正系数来对悬臂吊的负载重量进行修正。
总之，悬臂吊称重计算公式是一种简单、实用的计算方法，可以帮助我们快速、准确地计算悬臂吊的负载重量，从而确保起重作业的安全进行。
大吨位汽车起重机起重性能计算软件开发
大吨位汽车起重机起重性能计算软件开发宁玮;彭峰生【期刊名称】《陕西理工学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2016(32)6【摘要】针对大吨位汽车起重机的起重性能计算问题，在ANSYS平台上进行二次开发，得到了汽车起重机起重性能计算软件。
首先，将大吨位起重机臂架及整机结构特征进行参数化；其次，进行臂架有限元参数化建模，调用ANSYS求解器，进行静力学计算；最后，利用综合安全评判体系对计算结果进行判定，迭代计算获得起重性能计算结果。
软件界面开发模块采用TCL／TK语言，其他模块采用APDL语言。
在汽车起重机产品上进行了吊载试验，试验结果表明：软件计算值和试验值吻合较好。
起重性能计算软件计算效率高，涵盖了汽车起重机所有作业工况的起重性能计算。
%In terms of the calculation problem for lifting capacity of mobile crane , the lifting capacity calculation software for mobile crane is developed on the ANSYS platform based on related theory algorithms . Firstly, the structure characteristics for crane boom and the whole machine are parameterized .Secondly, the finite element parametric model of crane boom is established .The nonlinear static analysis is executed by call-ing ANSYS solver.Finally, the calculation results are appraised by virtue of safety evaluation system .Lifting capacity results are obtained through iterative calculation .Software interface module uses the TCL/TK lan-guage and the other modules use the APDL language .The crane load test in mobile crane is carried out .Ex-perimental results show that there is a goodagreement between calculation value and experimental value .The developed software has high computational efficiency and covers all mobile crane ’ s operating cases .【总页数】7页(P13-18,52)【作者】宁玮;彭峰生【作者单位】陕西理工大学机械工程学院，陕西汉中723000;陕西理工大学机械工程学院，陕西汉中723000【正文语种】中文【中图分类】TH213.6【相关文献】1.大吨位汽车起重机底盘散热系统的设计改进 [J], 刘毓明2.大吨位汽车起重机车架细节的设计与工艺 [J], 刘毓明3.大吨位汽车起重机转向驱动桥设计 [J], 刘德林4.大吨位汽车起重机臂体焊接变形及控制 [J], 陈龙;朱永智;赵河林;王许涛;熊永家5.大吨位汽车起重机起重性能计算方法研究 [J], 宁玮;王瑾因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
【精品】恒智天成安全计算软件三角形钢管悬挑脚手架计算书汇总
恒智天成安全计算软件三角形钢管悬挑脚手架计算书汇总恒智天成安全计算软件三角形钢管悬挑脚手架计算书由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、恒智天成安全计算软件参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48 × 3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.90；连墙件采用二步三跨，竖向间距3 m ，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京，基本风压0.45 kN/m2；地面粗糙度类别：A类(近海或湖岸区，风荷载体型系数μs为1.236；4.静荷载参数；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m:0.1291脚手板自重标准值(kN/m2:0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m:0.140；安全设施与安全网(kN/m2:0.050；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m:0.038；5.三角形钢管支撑参数支撑点A到点D的距离（m）:3.3；内排架至钢管桩的距离（m）：0.5；斜撑上布置构造水平撑杆数量: 1 根。
二、恒智天成安全计算软件小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.2/2=0.210 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.2/2=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200 = 1.978 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =1.978×1.052/8 = 0.273 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =53.662N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =53.662 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.210+1.200 = 1.448 kN/m ；V qmax = 5ql4/384EI最大挠度ν =5.0×1.448×10504/(384×2.06×105×12.19×104=0.913 mm；小横杆的最大挠度 0.913 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 /150=7.000 与10 mm，满足要求！三、恒智天成安全计算软件大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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σ2=
σⅡ=
项目名称
型号规格
σ3=
设计计算
1.5 销轴强度计算：
外力对回转中心轴的力矩：
MQ G1 L1
Nmm
Mq G2 L1 / 2
Nmm
销轴承受的剪力F1和F2：
F1 F2 (MQ Mq ) / H2
N
销轴承受的剪应力：
F/A
Mpa
1.6 定柱顶部连接板强度计算：
强度条件不满 足！
共6页 第3页
45
强度条件不满足!
强度条件不满 足！
强度条件不满 足！
共6页 第4页
强度条件不满 足！
强度条件不满 足！
强度条件不满 足！
螺栓预紧
强度条件不满足！
共6页 第5页
螺栓预紧
强度条件不满足！
选用圆形排列！
共6页 第6页
刚度条件不满 足！
强度条件不满 足！
zj
4(G1 G2 G3) 0.8 (C2 B2 )
4.地脚螺栓强度校核： 4.1 圆形排列：
D2= D3= n=
Σxi2=
d= s= de=
mm mm
mm2
螺栓预紧
[σ]=
mm
强度条件不满足！
mm
mm
螺栓承受最大载荷：
P
2.5M
DZ max
xi2
D2 2
[Nt
]
de2 4
WDZ=
mm3
强度条件不满 足！
[强τ度]=条件不满 足！
材料 σs= [σ]= [τ]=
项目名称
型号规格
设计计算
2.3 定柱上承受最大弯矩：
MDZ max (G1 G3) (L1 L2 ) G2 (L1 / 2 L2 )
=
Nmm
2.4 定柱最大弯曲应力：
DZW
M DZ max WDZ
H2 )3
定柱受力产生的挠度：
f2 fF1' fF2'
3.旋臂产ห้องสมุดไป่ตู้的总挠度：
f2' (L1 E / 2) sinarcsin( f2 / (H1 H3)
f总=f1 f2'
f
mm
mm
mm
mm
mm
刚度条件不满 足！
mm
共6页 第1页
共6页 第2页
见H型钢表
强度条件不满 足！
强度条件不满 足！
Mpa
3.轴承强度校核：
上下均为滑动轴承，下轴承承受挤压及止推作用，校核此
轴承：
3.1 轴承的径向挤压应力：
jj F2 / ( A H5)
Mpa
3.2 轴承的轴向挤压应力：
zj
4(G1 G2 G3) 0.8 (C2 B2 )
Mpa
共6页 第4页
强度条件不满 足！
[σ]=
强度条件不满 足！
定柱旋臂起重机
设 计 计 算 书
┃
结 构
起重机械有限公司
项目名称
型号规格
计算模型
共6页 第1页
1 回转半径：
L1=
mm
2 定柱中心至回转中心：
L2=
mm
3 设备净空高：
H1=
mm
4 支板间距：
H2=
mm
5 下翼距定柱顶：
H3=
mm
6 上支板厚度：
H4=
mm
7 轴承高度：
H5=
mm
8 定柱外径：
D1=
Nmm
1
E
Mq 2 G2 (L1 2 )
Nmm
Mmax MQ Mq
Nmm
M max
Mpa
Wx
共6页 第2页
见H型钢表
M max Wx
1.2 旋臂根部剪切应力：
R G1 G2
N
R
Mpa
A
1.3 旋臂根部合成应力：
合 2 3 2
Mpa
1.4 悬挂车轮翼缘计算：
σ1=
1 起重量：G1
N
2 旋臂自重：G2
N
3 4
旋葫臂芦型自材重：G3 （H）：
N
截面面积：A
理论重量：G
惯性矩：Ix
截面模量：Wx 许用应力：[σ]
材料：
σs=
设计计算
mm2 N/m mm4 mm3 0 Mpa Mpa
二、强度计算 1.旋臂强度校核： 1.1 旋臂根部弯曲应力：
MQ
G1 (L1
E) 2
G3) (L1 3EI
E
/
2)3
fq
G2
(L1 E 8EI
/ 2)3
旋臂挠度
f1=fQ fq
项目名称
型号规格
2.定柱受力产生的挠度：
mm mm mm
设计计算
共6页 第6页
力F1'作用下的挠度：
f F1'
F1' (H1 H3 )3 3EI
力F2'作用下的挠度：
f F2'
F2' (H1 H3 3EI
强度条件不满 足！
共6页 第3页 材料 σs= [σ]= [τ]=
强度条件不满足!
材料 σs= [σ]= [τ]=
h1=
mm
h2=
mm
b=
mm
F1 / A
Mpa
1.7 顶部连接板和定柱焊缝强度计算：
角焊缝K=
mm
τ=
Mpa
2.定柱强度校核：
2.1 定柱截面惯性矩：
IDZ=
mm4
2.2 定柱截面抗弯模量：
0.8
项目名称 4.2 矩形排列：
型号规格
N N
设计计算
a=
mm
D3=
mm
n=
Σxi2=
mm2
d=
mm
s=
mm
de=
mm
共6页 第5页
螺栓预紧
强度条件不满足！
螺栓承受最大载荷：
P
2M DZ max
a 2
xi2
[Nt
]
de2 4
0.8
三、刚度计算 1.旋臂受力产生的挠度：
N
N
选用圆形排列！
fQ
(G1
mm
9 定柱壁厚：
t=
mm
10 销轴直径：
A=
mm
11 轴承外径： 12 轴承法兰外径： 13 转轴直径： 14 连接螺栓布置：
B=
mm
C=
mm
E=
mm
D2=
mm
设计计算依据： GB/T3811《起重机设计规范》、JB/T8906《旋臂起重机》 起重机设计手册--中国铁道出版社
项目名称
型号规格
一、原始数据