贝雷梁支架体系验算
桥面净宽25.5m箱梁支架及贝雷梁验算书
桥面净宽25.5m箱梁支架及贝雷梁验算一、桥面净宽25.5m标准断面支架布置形式1、支架顺桥向立杆间距布置为(按跨径28m为例)：边跨跨径28m：0.3×6+0.6×7+0.9×10+0.3×6+0.6×7=27.6m2、支架横桥向立杆间距布置为：1.2×3+0.9+0.3+0.6×2+0.9×4+0.3×2+0.9×6+0.3×2+0.9×4+0.6×2+0.3+0.9+1.2×3=25.8m3、水平杆步距1.2m.立杆、横杆承载性能二、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.1、箱梁荷载计算：混凝土自重：q1=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20*3.84*10/1000/0.6*0.6=2.13KN/m2三、支架计算1、跨中断面（1）边腹板位置，最大分布力为：Q=（q1-2 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（27.82+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=48.88KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*48.88=26.40KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。
方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=48.88*0.6/2=14.66kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=14.66×103*0.62/（10*1.35*10-4）=3.91MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa； I = bh3/12 = 6.075×10-6m4=qL4/150EI=14.66×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）fmax= 0.23mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
大桥贝雷梁支架计算
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1:32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥(200６)２22１—Ｖ图进行、由于箱梁纵向为变截面与横向得不均匀分布,所以计算时纵向分为跨中部分与加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分与翼板部分,总体考虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分得挠度基本相同得原则计算。
采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1、３倍进行计算。
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得:桁片几何特性:单排单层W0=3５７0cｍ３,I0 =2505０0ｃm4双排单层W=7157.1ｃｍ3,I=５00９９４.４ｃｍ４桁片容许内力:单排单层［M］=７8８。
2ＫＮ·ｍ,［Ｑ］＝２45.2KN双排单层[Ｍ]=15７6、4KN·ｍ,［Q］=4９０。
５ＫN弦杆特性:Ａ=２５．４8ｃm2,W=79.4cm３,I=３96．6ｃm４,［σ]=273MPａ,［τ]＝2０8MPa桁架销子得双剪状态得容许剪力［Q]=550KN弦杆螺栓得容许剪力［Q]=１50KN一、跨中部分(一)中间部分(1)模板:２。
q1=(50+2５)kg/m2跨中部分计算分块断面图端部断面图(２)混凝土:容重25 KN/m3q2=25×(０、58+0。
6２)=３0KN/ｍ(２ｍ宽线荷载)(3)人群机具:ｑ３=1。
5KPa(４)倾倒:q4＝4、0KＰａ(5)振捣:q5＝2。
0KPa(６)其她荷载:根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+２＋3+４＋5+6。
转化为２米宽度得纵向线荷载,所以q=30+(0、75+１.5+4＋2)×2=46。
5KN／ｍ,考虑1.3倍安全系数q=46。
5×1.3＝60。
45KN/m。
Mｍax＝ｑL2／8=60、4５×162/８=1934、４ＫN·M σmａx= Ｍmａｘ/W =1934、4／(７157、１×3) ×１０３=9０MPa ＜［σ］=２73MPa贝雷梁６片(3个双排单层)满足要求。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
贝雷梁支架系统检算及在桥梁施工中应用
～
图 １ 支 架 系统 模 型 图
３ ． ２ 检算 结果 通过 ＭＩ Ｄ Ａ Ｓ ／ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ ２ ０ １ １ 建立 支架 体 统有 限元 模型 进行 计算 ， 得 到支架 系统 各部 件的 内力 、 变形及 反力情况 如 图 ２
《 装 配式公路钢 桥多用途使 用手册》 Ｐ ５ ６表 ３～表 ６ ： 最 大弯 矩 ６ ２ ２ ． ７ ｋ Ｎ ・ｉ ｎ＜７ ８ ８ ． ２ ｋ Ｎ ・Ｉ ｌ ｌ ， 最大 剪 力 ２ ４ ０ ． ２ ｋ Ｎ＜
模型 中等效 梁的 内力 值 ， 判 定 实际贝 雷梁 片的受 力。荷载 考虑混凝土 自重 、 模 板体统 、 施 工机具 人员 、 风荷 载。边界
条件 ： 贝雷 梁 与 分 配 梁 弹 性 连接 一刚性 ， 钢 管 柱 与 基 础
铰接 。
２ ． １ 支 架布置
贝雷梁支架从下往 上依 次为 ： 钢管柱 、 分 配梁 、 贝雷梁 、
沈 阳市迎“ 十二运 ” 城市道路 系统建设 改造及环境综 合 改 造项 目 一二环路改造工程 一沈吉线 Ｋ ８＋ ２ ９ ５高官 台街 道 口平改 立工 程 ， 位于 沈 阳市二 环路 上 ， 北 起观 泉路 ， 南 至高 官台街 （ 现状
为平交道 口） 。
基础 。１ ４ ４ 墩旁支架 中间 ４根钢 管柱落在连续梁承 台上 ， 最
外侧 ２根 钢 管 柱 下 设 长 ２ ． ５ ｍ、 宽２ ． ０ ｍ、 高１ ． ０ ｍ 的 矩 形
基础 。
１ ４ ０ 一１ ４ ６ 墩 上跨桥 （ 主桥部 分 ） 全长 ２ ３ ０ ｍ， 采用 一联 （ ３ ０＋３ ０＋ ５ ０＋ ５ Ｏ＋ ３ ５＋３ ５ ） １ １ １ 等 截 面连续 梁跨 越铁 路 ， 上 跨 桥为双 向六车道 ， 桥梁全宽 ２ ３ ． ５ ｍ。 主桥采用 （ ３ ０＋ ３ Ｏ＋ ５ ０＋ ３ ５＋ ３ ５ ） ｍ单箱 五室等 截面预 应 力混凝土 连续 箱 梁 ， 箱 梁截 面 为 “ 飞 燕式 ” 结构 ， 顶 板 宽 ２ ３ ． ５ ｍ， 厚２ ８～５ ０ ｅ ｍ， 底板宽 １ ０ ． ５ ５ ｍ， 厚３ Ｏ～ ５ ０ ｃ ｍ， 边腹 板 采用斜腹板 ， 与底板成 ２ ５ 。 夹角 ， 边腹板 与顶板 相接处采 用 月 ＝ ５ ｍ 圆弧过渡 ， 与底板 相接 处采用 尺＝ｌ ｍ 圆弧过 渡 ， 边 腹 板厚 ３ ０ ｅ ａ； ｒ 中间 ４个腹板为铅直腹板 ， 其 中靠外侧 ２个 腹板 厚６ ５～８ ５ ｃ ｍ， 内部 ２个 腹板厚 ４ ５～ ７ ０ ｅ ｍ。桥梁 中心线处 梁 高２ ． ７ ｍ， 翼缘处 梁高 ２ ． ５ ２ ４ ｍ。 １ ４ ３ ～１ ４ ４ 墩间为跨铁路部分采用跨 度为 （ １ ２＋１ ５＋１ ５ ＋ ４ ． ５ ） ｍ 的贝雷梁支架施 工外 ， 其余采用满堂 支架施工 。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁验算
1、查图纸： 2跨共计砼用量为2261m3，设计两个门洞跨高速，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=2261*2.8/4/15/13.5=7.82T/m。
2、顶层I20b工字钢验算一跨拟采用6组5片贝雷梁作为主要构件，6组贝雷梁平均间距为2.5m，其上铺一层长度为12m，纵桥向间距为0.9m的I20b 工字钢。
一跨15m，则所需12m长I20b工字钢根数约为16根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为：q2=(7.82×15)/(16×12)=0.61T/m（1）强度验算：取最不利受力情况，按简支状态来验算查表得I20b工字钢：I x=2500cm4 W x=250cm跨中最大弯矩为：M c=1/8qL2=1/8×0.61×2.52=0.48T•m≈4.8KN•m由强度公式可知：бmax=M c/W x=4.8×103/250×10-6=19.2MPa<[б]=210MPa强度符合要求（2）挠度验算：因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得：f max=5qL4/384EI=(5×0.61×104×2.54×103)/384×210×109×2500×10-8)=0.59mmf max=0.59mm<f允=L/400=2500/400=6.25mm挠度符合要求3、6组纵桥向贝雷梁验算：（1）荷载计算：a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=7.82×15=117.3Tb、14根I20b工字钢重量：G2=16×10×0.0311=5Tc、6组贝雷梁自重：取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：540公斤则1组15m贝雷梁重量为：2.7吨则6组15m贝雷梁重量为：G3=2.7×6=16.2Td、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为：q3=(117.3+5+16.2)/(6×15)=1.54T/m（2）强度计算查计算手册，双排单层贝雷梁：I x=500994.4cm4 W x=7157.1cm3 a、按最不利受力情况，简支状态来进行验算：跨中弯距M c：MC=1/8qL2=1/8×1.54×7.52=T•m≈108.3KN•m查手册，双排单层贝雷梁允许最大弯距为：M允=1576.4KN•m M C=108.3KN•m<M允=1576.4KN•m符合要求强度计算由公式可知：бmax=M c/W x=108.3×103/7157.1×10-6=15.1MPa<[б]=210MPa 强度符合要求挠度计算：由公式可得：f max=5qL4/384EI=(5×1.54×104×7.54×103)/(384×210×109×500994.4×10-8）=0.6mmf允=L/400=7500/400=18.75mm符合要求剪力计算：支点处剪力为：Q A=qL/2=(7.5×1.54×10)/2=57.8KN双排单层贝雷梁允许剪刀Q允=490.5KN，Q A<Q允符合要求4、最大弯矩计算：M=K m qL2：取弯矩系数K m=0.07则：M=K m×qL2=0.07×1.54×10×7.52=60.6KN·m5、挠度计算：取挠度系数K w=0.521则有：f max=K w×(qL4/100EI)∴f max=0.521×(1.54×104×7.54×103)/(100×210×109×500994.4×10-8)=0.24mm<L/400=18.75mm符合要求6、钢管柱稳定性验算钢管柱按每隔2米布置一根，宽度为12.75m的长度布置7根钢管，钢管直径为500mm，壁厚为10mm，查表得回转半径r=17.33cm，A=153.86cm2钢管柱所受到的总荷载为：N总=(2261×2.8/4+5+16.2)×104×10-3=16039KN每根钢管所受到的荷载为：N=N总=16039/14=1145KN最大自由长度取6m，故长细比λ=1/r=6/0.1733=35查表得稳定性系数Φ=0.903最大正应力σ=N/ΦA=2290/0.903/0.015386×10-3=164.8MPa<[]σ=215MPa max满足要求。
贝雷梁支架内力验算原理
（ ）贝 雷 销 抗 剪 安 全 系 数 Ｋ ［ｖ ／ ｖ １５ ／ ４ ： ｆ ］ ｆ＝ ８ ０ １ ３ ． ６ １ ６ １４ １＝ ．３ ７ 支座位置 贝雷片弦杆抗剪强度验算 ： ． （） １支座作用力分配计算 贝雷片钢 梁 由 ｉ ０列贝雷 片组成 ， 两侧 贝雷片 按承 载荷载 ０ ２ 计算 ．５ 单 片贝雷片支座 反力 Ｒ １４ ７ ５／ ．＝ ０ ５ ｔ ＝ ． ８ ｔ ８ ５ ２ ． ６ ７ 。 ： ｉ
（ 《 杆 算 度Ｌ ２ ｍ １ 计 长 ＝ ０ 擒 ｌｃ
（） ２压杆长 细 比ｚＬＲ＝ ２／．２２ ， ：／ｙ Ｉ０４２＝８ｏ
（） ３压杆稳定折 减系数中 ｏ９５ ＝．５
（） ４ 上弦杆抗压 强度验算 ： 投稿信箱：ｘｌｄ０＠１６ ｏ ｇｚｄｂ８ ２． ｍ ｊ ｃ
濯
三、 贝■支架内力验算
（ 支 承钢 梁内力计 算： 一）
０ 已６８ ＝ ．９ｔｉｎ
１ 荷载计算 ： ．
（） １箱梁 自重 Ｗ ５９ ８ ＝ ２ ． ×２ ５ ／ｌ １ ２ ． ｔ ． ｔＩ＝ ３ ４ ５ Ｉ ３
（ ） Ｗ Ｌ １ ２ ． ｔ ５ ｍ ２ ． ７ ／ ２ ａ＝ ／ ＝ ３ ４ ５ ／ ２ ＝ ５ ４ ｔ ｍ
ｉ
（） ５ 组合截面对 Ｙ 轴的面积矩 ：
①上 弦杆 Ｋ Ｉ７ ＝．２
Ｓ＝ ７０Ａ￣ ７０２．８ ４４６ｃ４ ｙ４．＋ｄ ４ ．＋ ５４ ４ ４ ５．８ｍ ＝ Ｘ ： Ｘ
②下 弦杆 Ｋ Ｉ８ ＝．Ｏ
（） 轴的回转半径Ｒ＝ Ｓ ／＝ ．２ｍ ６对Ｙ ｙ √ ｙＡ４２ｃ
４ 下弦杆 强度验算 ： ．
③贝雷销Ｋ Ｉ６ ＝．３
④支座位置弦杆 Ｋ ２ ２ ＝．９
１
贝雷梁检算标准范本
兰州至乌鲁木齐第二双线新建铁路工程八盘峡黄河特大桥（70+2×100+70）m预应力混凝土连续梁边跨现浇段贝雷支架检算计算：张磊李建宁复核：李军张国奇审核：李子奇兰州交通大学土木工程学院2010年12月目录1.设计依据......................................................................................................................... - 4 -2.贝雷梁布置图................................................................................................................. - 4 -3.箱梁自重荷载分布的简化............................................................................................. - 5 -4.贝雷梁上部型钢横梁检算............................................................................................. - 5 -5.贝雷梁力学特性............................................................................................................. - 7 -6.翼缘板下部贝雷梁检算................................................................................................. - 8 -7.腹板、底板下贝雷梁检算........................................................................................... - 10 -8.贝雷梁下部型钢横梁验算........................................................................................... - 12 -9.钢管立柱受力检算....................................................................................................... - 14 -10.承台局部承压验算..................................................................................................... - 15 -贝雷支架检算1.设计依据设计图纸及相关设计文件，《客运专线桥涵施工指南》《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《铁路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》2.贝雷梁布置图八盘峡黄河特大桥贝雷支架采用16排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：1.9+2×0.45+0.5+2×0.45+1.925+3×0.45+1.925+2×0.45+0.5+2×0.45+1.9上横梁采用25根I20工字钢，下横梁采用9根I50a工字钢，即每根钢管顶部三根。
大跨度现浇梁贝雷梁支架的设计与检算
不加 强
平 顶 山市凌 云路湛河 桥跨径 组合４ ｍ＋ ５ ＋ ０ ０ ６ ｍ ４ｍ，全 桥宽 ３ ｍ， ６
双向六 车道 布置 。桥梁上部结构为双 幅独立单箱 三室预应力变截面箱 梁 ，箱梁 顶宽 １ｍ，底宽 １ｍ，翼板悬臂长 １ ｍ （ ８ ５ ． ５ 两幅 中间设２ｍ｛ ￣ ｔ ０ 缩 缝 ）。箱梁顶 板厚为０ ５ ． ｍ，梁高 由主墩向两侧 按照二次抛 物线 由 ２ ３ ｍ渐变 为１ ｍ；底板厚度 Ｅ０ ｍ渐变为０ ２ ． ８ ． ７ ｈ． ７ ． ｍ，最后变 为０ ｍ；腹 ２ ． ６
表 ２ 贝 雷 梁桁 片 几何 特 性 表
３ （＋ ４６ ｍ简支粱 ，其总体 布置 （ 图１ 。 贝雷梁 中跨横桥 向 孔 ６ ２＋ ） 见 ）
设计为３ 排加强 型 （ 图２ ３ 见 ），边跨设计为２ 排非加强型 （ 图３ ２ 见 ）， 各排梁之间均采用专用联结片连接。
由 《 配式公 路钢桥使用手册 》知 ，对于Ｉ 装 ｌ 缶时性结构 ，贝雷梁 各 杆件 的容许应力为 ： ｌ锰钢 的拉应力 、压应力及弯应力为 ：１ ３ａ＝ ． ２ ０ ２ ３ ａ ６ ． ［ １ ３ １＝ ７ ３ ］ ３ Ｍｐ １锰钢 的剪应力 （］ １６Ｍｐ ６ 『 ＝ ５ ａ
譬
麓
表ｌ 贝雷粱桁片容许内力袁
不加 妊
（ ） １ 总体概 述 。经现场 实测湛河 河面宽为 ８ｍ，桥梁 设计 中线 ０ 与湛河河道 相交夹 角８ 。主河道 宽２ ｍ，桥 位处 已经治理 ，两 岸承 度 ５ 载力比较好 。根 据河道 宽度和本桥箱梁的断 面结构 尺寸及施工 荷载 ， 桥梁连续梁跨河段采用 贝雷梁承重平 台作为地基处理形式 ，贝雷梁上 支架按满堂支架施工 。 （ ）贝雷梁支 架初 步设计 。以消除 多跨 连续 的应力 咬合影响 ， ２ 防止 由于 支架 多排基 础不均 匀沉降造成跨 中应力过大 ，贝雷梁设 计为
贝雷架高支架施工检算
重庆地铁贝雷梁施工检算计算：方桂芬复核：谢小兰审核：张多平中铁第一勘察设计院集团有限公司2012.3.19贝雷梁施工检算一、支架结构简介根据施工单位提供贝雷梁施工图纸，共有四种结构形式需设贝雷梁施工，分别为25m单线简支梁、30m单线简支梁、3×25m单线连续梁、3×30m 单线连续梁及（30+32+30）m双线连续梁,其中25m及30m单线简支梁及连续梁均采用跨中设一个支墩的方式，（30+32+30）m双线连续梁与每跨跨中设置两个支墩。
除去梁体墩顶搁置宽度，贝雷梁的计算跨度分别为：25m 单线简支及连续梁按11m、30m单线简支及连续梁按13m计算，（30+32+30）m双线连续梁按12m计算。
施工时，根据预先设好的跨度设置钢管支墩，钢管支墩采用外径D=610mm，壁厚12mm，其中（30+32+30）m双线连续梁采用单排3根钢管支墩，余均采用单排两根钢管支墩，在钢管支墩上设置一道工63a横梁，在横梁上搭设双排单层普通型贝雷梁，其中（30+32+30）m双线连续梁采用6组双排单层贝雷梁，30m单线简支梁及3×30m单线连续梁采用4组双排单层贝雷梁，25m单线简支梁及3×25m单线连续梁采用3组双排单层贝雷梁。
与贝雷梁上安装工28a分配梁及梁底支架，分配梁的纵向间距为0.6m，梁底部，支架顶部纵桥向设置10×10cm方木，方木横向间距为0.6m，在方木及箱梁侧部顶托上搭设梁的底模及侧模，箱梁模板采用九夹板。
贝雷梁设置详见图1。
二、计算依据1)《重庆地铁6号线二期南段高架区间桥梁施工图纸》；2)《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001/J118-2001；3)《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005/J460-2005；4)《钢结构设计规范》GB50017-2003；5)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB 50204—2002。
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算杨仕彬【摘要】目前铁路现浇梁桥多采用贝雷梁支架施工技术,贝雷梁支架施工技术具有结构简单、轻巧经济、施工快速、适用性强和容易组合等特点,适用于地形复杂、落差大、桥跨分散等梁桥施工,并可根据不同的墩底尺寸相应调整.结合工程实际,以某铁路现浇梁桥贝雷梁支架施工为例,对贝雷梁支架进行了设计并对其力学性能进行了验算,确保贝雷梁支架在现浇梁施工中能够更好的应用.验算的内容主要包括贝雷梁验算、分配梁受力验算、型钢横梁受力验算和钢管立柱受力验算等方面.验算确保贝雷梁支架的力学性能满足规范要求及相关设计要求.验算成果对铁路现浇梁桥的施工,具有一定的指导意义.【期刊名称】《甘肃科技纵横》【年(卷),期】2018(047)005【总页数】5页(P29-32,68)【关键词】桥梁工程;现浇施工;贝雷梁支架;设计;验算【作者】杨仕彬【作者单位】中铁十四局集团第四工程有限公司,山东济南 250002【正文语种】中文【中图分类】U445.4690 引言贝雷梁支架施工法是桥梁施工中比较常用的一种施工方法，其具有结构简单、载重量大、互换性好、可多次重复使用等特点。
贝雷梁方便快捷，在跨公路、跨河道的现浇梁中，为支架提供了前提条件。
正是由于其架设快速，机动性强，多用于河道处架设简易桥梁、工程施工，如龙门吊，施工平台等。
在挂篮、高速公路跨河施工中，也可以为施工提供便道，增加施工的快捷与方便。
在贝雷梁支架应用前必须进行合理的设计和精确的力学验算，以保证其能够正常安全施工。
在当代桥梁建设中，随着我国大跨度桥梁的高速发展，大型、超高的支架在工程建设中的应用也日益广泛，因此对其进行力学性能验算是十分必要的［1-9］。
1 支架的构造某铁路线路设计为有砟轨道双线预应力混凝土连续梁，其尺寸为（32.05+5×32.7+32.05）m，采用现浇法施工，全长228.7 m，墩身高度11.5 m。
梁体结构形式为单箱单室，等高度结构，梁高2.7 m，箱梁顶板宽13.6 m，顶板厚34～60 cm，底板厚30～60 cm，腹板厚50～80 cm，混凝土2 521.6m3，单跨梁体重量约936 t。
ANSYS在贝雷梁施工支架结构检算中的应用研究
度、 刚度 检算 。
于桥 梁建 设 中 。贝 雷梁 支 架 设 计 的好 坏直 接关 系
到混 凝 土浇注 过程 的安 全 及 浇 注 成 型后 的梁 能否
１ 工 程 概 况
德 大 线漳卫 新 河 大 桥 全 长 ３８ ５ ５延 米 。０ ３ ．５ 样
雷 梁 的各杆 件 的应 力计算 结 果汇 总见表 １ 。 从 表 １ 果可 见 ： 结 贝雷梁 支架各 杆件最 大压 应 力 １２ ａ最大拉 应力 １８ Ｐ ５ ＭＰ ， ４ Ｍ ａ小于 １Ｍｎ构 件 的 ６ 容许 应力 ， 远小 于容 许 应 力 ， 构 强度 满 足施 工要 结
为 了能更 真 实 的模 拟 支 架施 工 时受 力 状 态且 方 便加 载 ， 贝雷架 上方 建立 三维结 构 表面效 应单 元 模拟 ， 该单 元适 用 于三 维 结 构 分 析 ， 可覆 于任 何 三
（ Ｉ０ 、 双 ４ ） 落模 砂箱 、 雷梁 、 贝 垫梁 （ １０ 及 底模 、 单 ４） 支 撑等 构成 。２ ｍ 现 浇 梁 均 采 用 单排 钢 管 立 柱设 ４ 置 在承 台顶 ， 布置 形式 见 图 １图 ２ 、 。
大线 ２ 槽形 梁工 程支 架专 项方 案 ， ４米 采用 ａｓｓ ｎｙ 软
考虑纵 向贝雷梁 之 间 的相 互 影 响 ； ２ 一排 贝雷 梁 （） 内部 各个 杆件 的受 力情 况不 明确 ， 需要 额外 的计 算
型梁 。３ｍ及 ２ ｍ预 应力槽 型梁 跨 中梁 高均 为 ３ ２ ４ ． ２ 支点 梁 高 均 为 ３ ７ 上 翼 缘 板 均 为 １ ２ 梁 ｍ， ． ｍ， ．ｍ，
分析 ；３ 适 用 于简单 的 、 传 递 明确 的工 程 ， （） 力 当遇 到复 杂 的 、 力传 递 情 况 不 明确 的工 程 时 ， 于上 部 由
ANSYS 在贝雷梁施工支架检算及变形量预测中的应用研究
ANSYS 在贝雷梁施工支架检算及变形量预测中的应用研究符强;李延强【摘要】以漳卫新河大桥槽形梁贝雷支架为工程背景,基于有限元分析原理,采用ANSYS建立了贝雷梁支架的空间有限元模型,对其强度、刚度进行了检算;并利用ANSYS的优化设计功能,对支架结构进行了优化设计.同时,将优化设计的变形计算结果与现场支架预压的实测数据进行了对比分析.结果表明:采用空间分析模型,较好地反映了贝雷梁支架实际的受力情况,利用优化设计功能,有效地改善了支架结构受力,降低了工程成本,加快了工程进度;优化后的支架模型,理论计算值与实测值吻合程度良好,为结构预拱度的计算提供了良好的理论基础.本文的研究可为同类工程参考.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2012(000)006【总页数】4页(P30-33)【关键词】有限元;贝雷梁;优化设计;变形预测【作者】符强;李延强【作者单位】石家庄铁道大学工程力学系,河北石家庄050043;石家庄铁道大学工程力学系,河北石家庄050043【正文语种】中文【中图分类】U448.29贝雷梁支架由于结构简单，力学性能稳定，施工简便，安全可靠，可重复利用等特点被广泛应用于桥梁建设中。
贝雷梁支架设计的好坏直接关系到混凝土浇筑过程的安全及浇筑成型后的梁能否符合设计要求。
因此，施工前对支架的验算及预拱度设置极为重要。
目前对贝雷梁支架的检算大多简化成一个平面问题来计算，简化后会出现几个问题:①不能考虑纵向贝雷梁之间的相互影响;②一排贝雷梁内部各个杆件的受力情况不明确，需要额外的计算分析;③适用于简单的、力传递明确的工程，当遇到复杂的、力传递情况不明确的工程时，由于上部荷载的分配及贝雷梁之间的相互影响，平面计算就不足以保证施工的安全了。
有鉴于此，本文结合漳卫新河大桥槽形梁工程支架专项方案，采用ANSYS软件建立了该桥贝雷支架的空间模型，对其进行了强度和刚度检算;在此基础上对支架进行了优化设计，并对优化后的变形计算结果与现场预压变形测量结果进行了对比分析。
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)解读
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。
⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。
⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（φ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算例：某桥的B、C、H三线桥中，以C28-C29一跨，跨径最大，而以B29-B30一跨桥面最宽，位于变截面段，在同样条件下，以B桥和C桥来验算支架，也就满足了H桥，现就以C桥和B桥来进行验算。
一、C28-C29一跨支架验算1、荷载计算：（1）查图纸：C27-C30一联三跨共计砼用量为506m3，则平均每米砼用量为：4.961T/m，砼自比重按ρ=2.5T/ m3来计算，则平均每米箱梁自重为：12.402T，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/ m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=13.891T/m。
（2）顶层I20b工字钢验算 C28-C29一跨拟采用4组8片贝雷梁作为主要构件，四组贝雷梁平均间距为1.6m，（具体布置见附图），其上铺一层长度为10m，纵桥向间距为1m的I20b 工字钢，用作支承方木用。
一跨34m，则所需10m长I20b工字钢根数约为32根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为： q2=（13.891×34）/（32×10）=1.476T/m2、强度验算：取最不利受力情况，按简支状态来验算查表得I20b工字钢：Ix=2500cm4 Wx=250 cm 跨中最大弯矩为：Mc=1/8qL2=1/8×1.476×1.62=0.472Tm≈4.72KNm 由强度公式可知：бmax=Mc/Wx=4.72×103/250×10-6=18.88MPa<[б]=210MPa强度符合要求。
3、挠度验算：因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得： fmax=5qL4/384EI=（5×1.476×104×1.64×103）/（384×210×109×2500×10-8）=0.24mm fmax=0.24<f允=L/400=1600/400=4mm挠度符合要求二、C28-C29四组纵桥向贝雷梁验算：1、荷载计算： a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=13.891×34=472.3T b、32根I20b工字钢重量：G2=32×10×0.0311=9.952T c、四组贝雷梁自重：取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：450公斤则一组36m长贝雷梁重量为：8.1吨则四组36m贝雷梁重量为：G2=0.45×2×9×4=32.4T d、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为： q3=（472.3 9.952 32.4）/（4×33）=3.899T/m 。
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跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。
碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。
支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。
（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。
从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。
此五处应分别验算立杆承载力，因右侧翼板与匝道桥翼板相同荷载相同，主线箱梁只做四种断面位置验算。
匝道桥翼板处最大面积荷载为7.80KN/m2，外腹板处最大面积荷载为22.82KN/m2，一般底板处最大面积荷载为2.84KN/m2，分别进行计算2、施工人员、机械荷载取q=2.5KN/m223、混凝土浇筑产生的冲击荷载=2.0KN/m2取q34、振捣混凝土产生的荷载取q=2.0KN/m245、模板荷载内模（包括支撑架）q=1.2KN/m25-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=0.8KN/m2底模（包括纵横方木）q5-36、支架自重此处支架高=代表性设计标高14.165m-地面标高4.157m-箱梁及铺装2.17m-贝雷梁及基础2m=5.838m，平均支架按6米取。
则有=6×3.84×10/1000/0.9×0.6=0.427KN/m2q6二、主桥碗扣支架体系受力计算1、主箱梁边侧腹板位置，最大分布力为：Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（27.59+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=46.56KN/m2（1）单根立杆计算外侧腹板位置碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=0.6×0.9×46.56=25.14KN＜【N】=30KN;2、主箱梁中腹板位置，最大分布力为Q=（q1-2 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（37.83+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=58.85KN/m2（1）单根立杆计算腹板位置碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距0.6m（横桥向在前），单根立杆受力为：N=0.6×0.9×58.85=31.77KN＜【N】=40KN;3、主箱梁一般底板位置最大分布力为：Q=（q1-3 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（13.39+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=29.52KN/m2（1）单根立杆计算一般底板位置碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=0.9×0.9×29.52=23.91KN＜【N】=30KN;4、主箱梁翼板位置，最大分布力为：Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=25.94KN/m2（1）单根立杆计算翼板位置碗扣架立杆布置为1.2m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=1.2×0.9×25.94=28.02KN＜【N】=30KN;综上所述，所有立杆强度及稳定满足要求，箱梁模板、纵横小方木、工字钢等在一般箱梁断面已验算合格，此处不再重复验算。
三、匝道桥碗扣支架体系受力计算1、匝道桥外侧腹板位置最大分布力为：Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（22.82+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=40.84KN/m2（1）单根立杆计算外侧腹板位置碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=0.6×0.9×40.84=22.05KN＜【N】=30KN;2、匝道桥一般底板位置最大分布力为：Q=（q1-3 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（2.84+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=16.86KN/m2（1）单根立杆计算匝道桥一般底板位置碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=0.9×0.9×16.86=13.66KN＜【N】=30KN;3、匝道桥翼板（及主箱右翼板）位置最大分布力为：Q=（q1-4 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（7.8+1.2+1.2+0.8+0.43）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=22.82KN/m2（1）单根立杆计算翼板位置碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m（横桥向在前）单根立杆受力为：N=0.9×0.9×22.82=18.48KN＜【N】=30KN;综上所述，所有立杆强度及稳定满足要求，箱梁模板、纵横小方木、工字钢等在一般箱梁断面已验算合格，此处不再重复验算。
四、主桥箱梁碗扣架下横桥向工字钢验算横桥向工字钢采用I20按纵桥向90cm间距分布于纵向贝雷梁上，贝雷梁在底板处间距1.5m，翼板处间距2m，工字钢上部承接碗扣架，其上荷载为碗扣架立杆传来的荷载，整体结构为一个23跨连续梁受上部集中荷载作用，为简化计算，将工字钢上部每跨荷载相加，再除以该跨跨度，按线荷载加上工字钢每米质量荷载做为计算荷载，每跨按简支梁计算，最后再对公用支座支反力进行相加，得出支座总反力。
横向工字钢受力结构如下图按简支梁将各数据代入得最终计算结果如下表主线箱梁I20b横向工字钢各跨度计算结果表从上表计算得知横向工字钢计算应力、弯剪应力及刚度在简化为简支梁的情况下强度及刚度均符合要求，各支点处支座反力计算见下表主线箱梁I20b横向工字钢各支点计算结果表从上表的计算结果来看，纵向工字钢在第7、13、19组贝雷梁处支座反力最大，最大反力为56.23KN。
五、匝道桥碗扣架下横桥向工字钢验算匝道桥横桥向工字钢采用I20按纵桥向90cm间距分布于纵向雷梁上，工字钢上部承接碗扣架，其上荷载为碗扣架传来的施工荷载，整体为一个5跨连续梁受上部集中荷载作用，工字钢跨度为2.0+1+2.5+1+2.0米，为简化计算，将工字钢上部每跨荷载相加，再除以该跨跨度，按线荷载加上工字钢每米荷载做为计算荷载，每跨按简支梁计算，最后再对公用支座支反力进行相加，得出支座总反力。
受力结构如下图匝道桥I20b横向工字钢各跨度计算结果表匝道桥I20b横向工字钢各支点计算结果表从上表的计算结果来看，纵向工字钢在第2、4组贝雷梁处支座反力最大，最大反力为51.23KN。
六、纵桥向贝雷梁的验算从主线箱梁及匝道桥箱梁横向工字钢支座反力计算结果来看，贝雷梁最大受力位置应在主线箱梁第7、13、19组贝雷梁处，以第7组贝雷梁简支梁为计算对象，进行验算。
贝雷梁上部荷载为跨度0.9米间距的横向工字钢传来的荷载56.23KN,折算成线荷载为56.78/0.9=62.47KN/m，双排贝雷梁的自重线荷载为1.2×330kg×2/3=264kg/m=2.64KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为62.47+2.64=65.11KN/m双排单层贝雷梁计算参数因贝雷梁为简支结构，强度及刚度计算如下]Mmax=ql2/8=65.11×152/8=1831KN.m≤[M加强Q=ql/2=65.11×15/2=488.32KN≤[M]假设支座反力为F时，正好达到不带加强弦杆容许弯矩1576.4KN.m，则有（F/0.9+2.64）×152/8=1576.4KN.m，求得F=48.07KN，所以在以上计算中，凡支座反力小于48.07KN的可不设加强弦杆。
根据简支梁挠度计算公式fmax=5ql4/384EI=5×65.11×103×154/(384×2.1×1011×1.1548688×10-2) =0.017697m＜15/400=0.0375经验算贝雷梁刚度满足要求。