钢围堰整体抗浮检算

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抗浮参考资料验算

抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。

梁、柱扣板厚后体积V=8m二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。

水中钢板桩围堰施工方案

钢板桩施工方案一、计算依据由于钢板柱围堰的入土深度较大，土体对入土部分的围堰起到了嵌固作用，此时围堰上端收到内撑的支撑作用，下端受到土体的嵌固支承作用。

但是，由于内撑对钢板桩围堰是弹性支撑，并不是完全刚性，因此，在计算中，先假设内撑对钢板桩为刚性支撑，计算出钢板桩作用于圈梁的反力，将该反力作用在内撑上计算出钢板桩与内撑连接处的最大位移，最后对钢板桩施加强制支座位移，得出钢板桩的内力和应力。

等值梁法计算钢板桩围堰，为简化计算，常用土压力等于零点的位置来代替正负弯矩转折点的位置。

计算土压力强度时，应考虑板桩墙与土的摩擦作用，将板桩墙前和墙后的被动土压力分别乘以修正系数（为安全起见，对主动土压力则不予折减），钢板桩被动土压力修正系数如表2.1本文计算作出如下假设：1.假设计算时取1m宽单位宽度钢板桩。

2.因土处于饱和水状态，为简化计算且偏安全考虑，不考虑土的粘聚力（c=0）。

3.弯矩为零的位置约束设置为铰接，故等值梁相当于一个简支梁，方便计算。

4.假设钢板桩在封底砼面以下0.5m处固结，在MIDAS中限制全部约束。

5.本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。

二、参数设定：围堰参数：第一道支撑9.9m设计施工水位标高9.1m河床顶标高5.2m承台顶标高4.7m承台底标高1.9m承台尺寸10.8m*6.7m承台边距中心线1.225m施工作业面1m钢板桩围堰尺寸26.m*8.5m地质参数：粘土：容重1.85g/cm3内摩察角15.5粘聚力19.4kpa主、被动土压力：Ka=tg2（45°-Φ/2）Kp=tg2（45°+Φ/2）表2.1 桥墩主、被动土压力系数及被动土压力修正系数钢板桩参数：表2.2 钢板桩截面参数特性值表钢板桩材质采用SYW295.施工时水位第一道围檩河底标高、第二道围檩清淤底标高钢板桩底标高钢板桩顶标高钢板桩示意图河底标高、第二道围檩工况一河底标高、第二道围檩工况二钢板桩顶标高施工时水位河底标高、第二道围檩清淤底标高工况三施工时水位第一道围檩河底标高、第二道围檩清淤底标高钢板桩顶标高工况四三、计算结果施工过程：(1)拆除四周钻孔平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；(2)插打钢板桩至合拢；(3)围堰内抽水至+4.7m，在+5.2m处安装第二道内支撑；(4)围堰内注水至围堰外水位一致；(5)水下吸泥并浇筑封底砼；(6)待砼达到设计强度后，凿桩头，施工承台；(7)拆除承台模板，在承台与钢板桩空隙间回填2.4m高砂、土混合物，顶部浇筑0.4m高砼冠梁；(8)待0.4m高砼冠梁达到强度后，拆除第二道内支撑(9)围堰内继续注水至围堰外水位，拆除第一道内支撑。

抗浮验算计算书

地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。

裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。

二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。

抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。

地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。

合计：。

围堰计算最终版

第二部分水中拉森板桩围堰计算1 工程概况天津吉兆桥采用4墩3跨方式跨越海河，跨径布置为55+90+55m，4 #、5#号为水中墩，位于河道中，结构形式相同，每墩基础为16根直径1.8m的钻孔桩，桩长75m；承台为埋入式，底标高为-10.0m，平面尺寸为41.1m×7.7m，厚度为3.0m；承台上设板式墩身。

具体结构如下图：+1.5-10.04#、5#墩结构图2 钢板桩围堰布置主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。

钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为43.2×9.6m，共设置三道内支撑。

围堰顶高程为+2.5m，围堰底高程为-19.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚3m。

钢板桩围堰施工步骤：（1）钻孔桩施工结束后拆除钻孔平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；（2）依次插打钢板桩至合拢；（3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑；（4）第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m；（5）搭设封底施工平台、布置封底砼导管,水下浇筑封底砼；（6）待封底砼达到设计强度后，围堰内抽水至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑；（7）抽光围堰内水后凿除桩头，施工承台；（8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑；（9）施工第一节墩身至第一道内支撑下方（顶标高不低于+0.5m）；（10）向围堰内注水至-3.0m，拆除第二道内支撑；（11）继续向围堰内注水至+0.0m，拆除第一道内支撑；（12）继续施工余下墩身；（13）依次拔出钢板桩。

3 计算假设及基本参数3.1 计算假设（1）由于4#墩河床较5#墩河床高，围堰受力较5#墩更不利，使用本设计取4#墩围堰进行计算；（2）计算时取1m宽单位宽度钢板桩；（3）假设钢板桩在封底砼面以下0.5m处固结。

钢吊箱围堰设计检算B(接水深14m设计)(黄织)

钢吊箱围堰设计检算一、底模设计重量计算施工常水位1139.66m，淤泥顶标高1120.9m，承台底标高为1124.63m，承台平面尺寸27.2×17m,高5m。

吊箱按枯水季度水位1136.63m设计，采用双壁钢围堰，围堰双壁之间间距按1m设计, 钢吊箱高14m，底模平面外轮廓尺寸29.3×19.1m。

假设封底砼厚2m，假设钢吊箱重350t（不含内支撑杆及吊挂系统）。

1、底模所受的浮力：P浮=29.3×19.1×9.8×14=76781KN2、封底砼重：P封砼=27.3×17.1×2×2.4=2240t3、在浇注注封底砼时，底模所受的力：P底1= P封砼+ P箱+12×27.3×17.1×0.98+14×(29.3×2+17.1×2)×0.98- P浮=2240+350+5490+1273-7678=1675t底模单位受力:1675/(29.3×19.1)=2.99t/m24、封底砼达到强度，抽干围堰内的水后，底模受力计算（1）底模浮力计算：P浮=29.3×19.1×9.8×14=76781KN（2）抗浮力计算P抗浮= P封砼+P箱+ P粘+ P壁+P杆=2240+350+3560+1273+1719=9147t＞P浮=7745t（可）①P封砼=2262KN②P箱=300t③封底砼与钢护筒之间的粘结力，粘结系数按经验值150KN/m2计，则：P粘=3.14×2.7×14×2×15=3560t④抗浮拉杆抗浮力抗浮拉杆采用1根I25工字钢，抗浮拉杆与钢护筒焊接点的间距为3m,每根抗浮力：P=Iπ2E/l2=280.4×104×3.142×2×105/30002=614362N=61t共设置28根抗浮拉杆,顶部焊接于钢护筒上，抗浮力总和：61×28=1719t⑤双壁钢围堰内水重：(27.3+19.1)×2×14×9.8=1273t二、底模检算底模设计以浇注水下砼时，底模受力（单位受力2.99t/m2）作为设计检算依据。

xxx项目承台钢板桩围堰检算书

8#、9#墩钢板桩围堰检算书
1工程概况
XXXXXXXXXX。
表1.1承台主要参数
序号
墩号
结构尺寸（m）
承台底标高（m）
平台标高（m）
备注
1
8#
18.6x13.6x4.5
19.627
29.5
索塔承台
2
9#
12.8x7.5x2.5
20.422
29.9
辅助墩承台
表1.2承台主要防护及支撑布置一览表
墩号
支撑数量
本计算书中，运用理正深基坑支护结构设计软件7.0版对钢板桩取单元计算和方案整体建模。本文计算作出如下假设：
1.支护结构和支撑体系变形与内力计算采用理正深基坑支护结构设计软件整体计算进行分析；支护结构的抗倾覆稳定性、抗隆起、抗管涌、嵌固深度采用理正深基坑支护结构设计软件单元设计进行分析；利用单元计算的支撑反力作为荷载施加于围囹上，对支撑体系承载力验算采用Midas Civil进行分析。
2200.00
└抗弯f(Mpa)
215
有无冠梁
无
放坡级数
0
超载个数
1
支护结构上的水平集中力
0
----------------------------------------------------------------------
《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012
内力计算方法
增量法
支护结构安全等级
二级
支护结构重要性系数γ0
1.00
基坑深度H(m)
11.180
嵌固深度(m)
6.600
桩顶标高(m)
0.000
桩材料类型
钢板桩
├每延米截面面积A(cm2)

水中墩双壁钢围堰设计与计算

甬台温铁路灵江特大桥41#、42#、43# 水中墩双壁钢围堰设计与计算中铁十八局集团甬台温项目部二OO六年十一月双壁钢围堰各部分设计与计算（一）双壁围堰壁腔（隔仓厚1.4m ）在水下封底砼层未灌注前（不抽水）堰内泥土清理到封底砼的底层时的验算： ① 侧土压力强度计算：主动土压力：（内摩擦角ϕ=10）()22110tan 450.8390.7042ξ⎡⎤⎛⎫=-==⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦o o 被动土压力系数：()22210tan 45 1.192 1.422ξ⎡⎤⎛⎫=+==⎢⎥⎪⎝⎭⎣⎦o o 将围堰内外土压力对围堰内支点处取力矩得出围堰壁腔悬臂状态时总弯距值：=0.704×0.7×7×10 =34.5KNm()2E l H ξγ=-⨯=1.42（1.7－1）×3.0×10 =29.8KNm主动力压力支撑点“O ”取力矩m KN M i -=⨯⨯=5.5637325.34721 2.268133328.290.321=⎪⎭⎫⎝⎛++⨯⨯⨯=被M m KN - ()()m KN M -=⨯-=2.93015.32.2685.563每个隔仓的长度总② 每个隔仓的抗弯能力计算：()1E l H ξγ=-⨯()()3238.1362.11216.13721432.1212432.12⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯=X I2560114884914.12++=4744514cm =30.106976.69744514cm W X ==33100.10697.102.930⨯⨯⨯==m KN W M X σ [](满足要求MPa MPa 1450.87=<=σ③ 主受力骨架，为保证组合型钢梁腹板（隔仓板）的局部稳定性，验算腹板上的隔仓板加劲肋配置：按《钢结构设计规范》§4.1.1条得知y f —钢材的屈服强度 MPa f y 235=yw y f t h f 235170114121368235800<==< 需要配置横向加劲肋。

抗浮计算表格

清江三桥主桥双壁钢围堰墩围堰抗浮计算1.计算条件设计水位标高H1=24.000m河床面标高H2=11.000m设计承台底标高H3=-0.435m预估封底底标高H4=-5.435m围堰底标高H5=-5.435m桩底标高H6=-29.435m桩径D= 2.200m护筒直径d= 2.500m桩基础根数N=12围堰平面长a=24.600m围堰平面宽b=17.600m2.荷载计算2. 1.水的浮力计算水的重度γw=9.810kN/m3结构排水体积Vw=(a*b)*(H1-H4)=12744.178m3水的浮力Fw=γw*Vw=125020.382kN 2. 2.封底混凝土自重计算封底混凝土重度γc23.544kN/m3封底混凝土体积Vc=(a*b-π*d^2/4*N)*(H3-H4)=1870.276m3封底混凝土自重Gc=γc*Vc=44033.771kN 2. 3.桩基础自重计算桩基础重度γz=24.525kN/m3桩基础体积Vz=π*D^2/4*N*(H3-H6)=1322.862m3桩基础自重Gz=γz*Vz=32443.186kN 2. 4.护筒与封底混凝土粘结力计算钢板与混凝土粘结强度τ1=150.000kpa钢板与混凝土接触面积S1=π*d*(H3-H4)*N=471.239m2护筒与封底混凝土粘结力τ1*S1=70685.835kN 2. 5.钢围堰自重计算（估算）围堰排水体积V=(H1-H5)*(a*b)=12744.178m3单位排水体积围堰重量60.000kg/m3钢板桩自重Gg=7646.507kN 2. 6.钢围堰与土层摩阻力土层摩阻力τ3=120.000kpa 钢围堰与土接触面积S3=(a+b)*2*(H4-H5)*1.5=0.000m2护筒与封底混凝土粘结力τ1*S1=0.000kN 2.7.封底混凝土粘结力钢板与混凝土粘结强度τ2=150.000kpa 钢围堰与混凝土土接触面积S2=(a+b)*2*(H3-H4)*1.5=633.000m2护筒与封底混凝土粘结力τ2*S2=94950.000kN3.抗浮稳定性计算F1=min(Gz,τ1*S1)=32443.186kNF2=min(Gg+τ3*S3,τ2*S2)=7646.507kN 抗浮安全系数Kf=(Gc+F1+F2)/Fw=0.673< 1.150经验算，封底混凝土厚度5m，抗浮稳定性不满足规范要求。

钢板桩围堰结构安全检算

钢板桩围堰结构安全检算1·基本情况根据设计资料，基本情况如下：施工时最高水位高程：4.5米。

水流流速：根据提供的资料，涨潮时最大流速为3.02m/s 。

浪高：0.6米，波长根据以往资料假定为12米。

风压：按30年重现期设计，10米高度处基本风压为0.55KN/m 2。

土质：亚砂土土的粘着力：2吨/平方米土的内摩擦角：110土的容重：平均约1.8吨/立方米土的孔隙量：平均约n=50% 土的颗粒比重，2.722·荷载计算2·1静水压力计算最大施工水位差：施工水位高程－开挖底面高程＝4.5－（－1.8）＝6.3米静水压力如下：h q j γ=q: 单位面积上的静水压力（KN/m 2）；:γ水的容重（KN/m 3）；h: 水深（m ）。

故承受的最大的静水压力为： q=10⨯6.3=63kN/m 2 2·2流水压力计算作用在围堰的动水压力为水流动时对围堰产生的流水压力，根据桥梁规范其计算公式为：（KN ）式中γ——水的容重（KN/m 3）；v ——设计流速(m/s)； A ——阻水面积(m 2)；g ——重力加速度9.81(m/s 2)；gv KAP 22γ=K ——形状系数。

流水压力全力的着力点，假定在设计水位线以下1/3水深处。

则在钢板桩上作用的单位宽度面积上的动水压力可按下式计算：gv KhP d 22γ=所以其值为：81.9202.3103.68.02⨯⨯⨯⨯=d P =23.4kN流水压力的值在计算时，应注意加载的位置和方向。

2·3风荷载风压按下式计算：W=K 1K 2K 3K 4W 0(Pa) 式中W 0——基本风压值（Pa ），根据资料取0.55KN/m 2； K 1——系数，采用0.85； K 2——风载体型系数，取1.0； K 3——风压高度变化系数，取1.0； K 4——地形、地理条件系数，海面处取1.4。

故w=0.85⨯1⨯1⨯1.4⨯0.55=0.655KN/m 2由于风荷载不与波浪冲击力组合，其值较小，其对钢板桩围堰的强度计算影响较小，故可不考虑它。

特大桥双壁钢围堰计算书

湘潭特大桥296#墩双壁钢围堰设计计算书一、设计资料1、设计施工水位28m(钢围堰顶标高29m)2、河床基岩面标高16.34m3、承台尺寸19.1m*12.4m，封底砼底面与河床面相同，采用环封。

4、承台砼：C30 ［бw］=14.3MPa ［бwl］=0.50 MPa［C］=0.99MPa封底砼厚2.0m。

６、钢围堰：A3 ［б］=170Mpa ［бw］=180 Mpa 钢围堰高12.66m 钢围堰内径24.8m 外径26.8m7、水流速度v<2m/s二、钢围堰结构钢围堰高12.66m，分为6节，刃脚节高2.5m，其余各节高2.0m。

钢围堰分为双壁，两壁间距离为1m，钢围堰内径24.8m，外径26.8m。

钢围堰制造时每节平面分成8块，圆心角45°，内弧长度24.8π×1／8=9.739m，外弧长度26.8π×1／8＝10.524m；钢围堰竖向设8个隔舱，即在内外壁之间设8块隔舱板，隔舱板板厚δ=8.0mm。

钢围堰内外壁板板厚δ=8.0mm。

内外壁板设水平桁架，节间长度为10.524×1/8=1.316m（外），9.739×1/8=1.218m（内），斜杆采用∠75×75×8，弦板为环板∠125×125×8并置。

钢围堰内外壁间设竖向桁架，竖向桁架间距为10.524×1/4=2.632m(外)，9.739×1/4=2.435m（内）。

桁架杆为∠75×75×8。

三、封底混凝土计算（一）封底混凝土抗浮计算封底混凝土厚度假设为H,混凝土单位重量2.30 T/m3，施工水位28m。

1、水浮力Q＝D由双壁钢围堰自重D1、封底混凝土重量D2、双壁间填充混凝土重量D3、双壁间填充水重量D4平衡。

（1）封底混凝土底面上作用的向上水浮力：Q=(1/4×π×26.82－1/4×π×22.82)×(28－16.34)=1817t(2)双壁钢围堰自重：D1＝200T(3)封底混凝土重量：封底混凝土重量暂定为HD2=[π×（12.42-11.42）×H+π×（13.42-12.42）×0.5] ×2.3=171.97H+93.21(4)双壁钢围堰双壁间填充砼的重量（2.5m高刃脚混凝土）：D3=[1/4×π×(26.82-24.82)×0.5+1/4×π×(26.82-24.82) ×1.5] ×2.3=373t(5)双壁钢围堰双壁间填充水的重量：D4=1/4×π×(26.82-24.82)×9.16×1.0＝743t(6)令Q＝D1＋D2＋D3＋D4200+171.97H+93.21+373+743=1817H＝2.08m2、考虑围堰外侧桩承受上拔力桩的上拔力即桩的钢筋混凝土抗拉力D5，桩身直径125cm，C20混凝土的允许拉应力0.53Mpa＝53t／m2。

双壁钢围堰施工

双壁钢围堰施工一、施工程序加工钢围堰→同时拼组龙门船→在龙门船上拼组围堰底节→围堰接高→钢围堰浮运下沉就位→潜水员水下堵漏→在钢围堰上搭设封底工作平台→导管法灌注水下封底混凝土→钻孔灌注桩施工→拆除工作平台→围堰内抽水→破桩头→绑扎承台钢筋→承台立模→浇筑承台混凝土→墩身立模→浇筑墩身混凝土→围堰内注水→水下割除钢围堰→拆除龙门船。

双壁钢围堰的施工工艺流程图如下:1 施工工艺1。

1 钢围堰加工制作钢围堰加工制作工艺流程：设计钢围堰→下料→ 制作刃脚和水平角钢桁架→按单元制作水平桁架→按单元拼装骨架→按节拼装骨架→检查、校正骨架→围堰内、外壁板焊接→检查焊缝质量→水密试验→焊制吊环、锚环、划高度标尺→成品检查验收→吊运接高。

钢围堰用钢材为Q235钢，水平加劲板（□12×160mm）与竖向加劲角钢相交处,水平加劲板开孔板(□54×78mm)处均对水平加劲板补偿焊接。

焊缝高度按设计尺寸焊够，竖向加劲角钢、水平加劲板与壳板之间为双壁间断焊缝75（150)mm,即焊缝长150mm，断开75mm，两侧交错焊，焊缝高度6mm。

水平桁架的弦板（水平板）、竖向桁架的弦杆、隔舱板与钢围堰壳板之间以及水平桁架、竖向桁架各杆件之间均采用双面连续焊缝，焊缝高度8mm。

隔舱板与壁板要求水密,隔舱板加工时按水平板位置切出相应缺口，待安装水平板后电焊密封,各单元在胎架上制造，制造误差±3mm,保证结构拼装尺寸及焊接质量。

水平板与壳板的焊缝，两端各留出250mm，待各拼装单元之间拼组之后再焊接。

制作注意事项a.水平桁架、竖向桁架及其它骨架在胎架上组拼，不符合精度要求的用顶杆校正,焊接时先点焊，再从一端向另一端推进，依次进行。

b。

电焊前将焊缝处油污及锈蚀物清除干净，严格按照有关电焊操作工艺进行,为减少焊接应力及变形，除正确制定焊接顺序及工艺外，还要根据焊缝方向及部位，适当加设骑缝板或临时拉板，减少变形。

钢围堰封底混凝土抗浮,抗沉及强度验算

钢围堰封底混凝土抗浮,抗沉及强度验算
钢围堰是一种已广泛应用的工程结构，它由一系列钢桩和连接部
件组成，它能够起到隔离、疏导水流等作用，保护沿岸建筑和基础设
施的安全。

而钢围堰封底混凝土抗浮、抗沉及强度验算是其施工过程
中必须要重视的问题。

首先，钢围堰封底混凝土的抗浮和抗沉性是极为关键的。

在施工
现场，封底混凝土需要承受水压力的同时还要承受钢围堰的水平荷载，难度较大。

为了确保封底混凝土的抗浮性能，一般采用压实泥土来增
加底部重量，同时还会添加一些钢筋增强结构的抗拉性能，以承受极
限荷载。

为了保证混凝土底部的密实性，特别在浅海区需要采用潜水
员钻孔注浆加固工法，这样在保证混凝土承受极限荷载能力的同时，
更加保证了混凝土底部的密实性和不易流失。

其次，钢围堰封底混凝土的强度验算也是必不可少的。

施工中需
要根据混凝土抗压、抗拉强度等参数来计算混凝土封底是否能够承受
所需的荷载。

施工中应该根据混凝土的使用条件、材料强度等因素相
应调整配合比，最终确定混凝土的强度级别。

在施工过程中，要严格
按照实际荷载情况进行强度验算，确保混凝土的承载能力符合设计要求。

总之，钢围堰封底混凝土抗浮、抗沉及强度验算是决定其安全、
稳定性的重要因素。

在施工中必须严格按照设计规范和技术标准进行
设计和施工，确保钢围堰能够完好地发挥工程结构的功能。

同时，对
于类似的建筑工程，在实际中也应该积极探索更多科学、合理的施工
方法，以保证工程的质量和安全。

16m长钢板桩围堰结构计算

钢板桩围堰结构计算1、设计参数（1）主跨墩处河道内主要为砾砂土，其土体力学性能如下：土体容重： r=18KN/m3 土体内摩擦角： φ=36° （2）钢板桩力学性能：钢板桩采用IV 型拉森桩，重量75kg/m ，每1米宽截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=210Mpa 。

（3）承台尺寸：8.4m ×12.3m ×3.5m ，围堰尺寸：10.8m ×15.5m 。

（4）计划采用拉森Ⅳ钢板桩,技术参数:（5）根据地质情况（见图1） 20m 范围加权平均：5.16205.1420410＝＋γ＝⨯⨯5.1420205.14＝φ＝⨯ 05.1320185.14＝＝⨯C主动土压力系数：Ka ＝tg2（45－φ/2）＝0.60 被动土压力系数：Kp ＝tg2（45＋φ/2）＝1.668 2、计算内容（1）内支撑层数及间距按照等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：[]3a w f 6h K γ＝＝m 98.2cm 2981060.05.161020372156335＝＝⨯⨯⨯⨯⨯γ：取加权平均16.5， h1＝0.88h ＝2.62m h2＝0.77h ＝2.29m h3＝0.65h ＝1.94m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示：（2）计算板桩墙上土压力零点离开挖面的距离y ，在y 处板桩墙的被动土压力等于板桩后的主动土压力：γKKpy ＝γKa （H ＋y ）y ＝81.36.0686.12.19.86.0p =-⨯⨯=-Ka KK KaH式中K-主动土压力修正系数，取1.2 （3）钢板桩零点以下入土深度x 的确定：由力矩分配法计算的如下： P0=47.7KN P1=8.2KN/m P2=63.3KN/m P3=129KN/m P4=80.1KN/m最大弯矩在8.9m 处,Mmax=98.3KN.M采用等值梁法计算原理，土压力零点处的支撑反力与该点以下钢板桩土压力对桩底的力矩平衡，假设土压力零点以下钢板桩零点以下钢板桩埋深为x ，建平衡方程。

双壁钢围堰施工

双壁钢围堰的施工工艺流程图如下:1 施工工艺1.1 钢围堰加工制作钢围堰加工制作工艺流程：设计钢围堰→下料→制作刃脚和水平角钢桁架→按单元制作水平桁架→按单元拼装骨架→按节拼装骨架→检查、校正骨架→围堰内、外壁板焊接→检查焊缝质量→水密试验→焊制吊环、锚环、划高度标尺→成品检查验收→吊运接高。

钢围堰用钢材为Q235钢，水平加劲板（□12×160mm）与竖向加劲角钢相交处，水平加劲板开孔板（□54×78mm）处均对水平加劲板补偿焊接。

焊缝高度按设计尺寸焊够，竖向加劲角钢、水平加劲板与壳板之间为双壁间断焊缝75（150）mm，即焊缝长150mm，断开75mm，两侧交错焊，焊缝高度6mm。

水平桁架的弦板（水平板）、竖向桁架的弦杆、隔舱板与钢围堰壳板之间以及水平桁架、竖向桁架各杆件之间均采用双面连续焊缝，焊缝高度8mm。

隔舱板与壁板要求水密，隔舱板加工时按水平板位置切出相应缺口，待安装水平板后电焊密封，各单元在胎架上制造，制造误差±3mm，保证结构拼装尺寸及焊接质量。

水平板与壳板的焊缝，两端各留出250mm，待各拼装单元之间拼组之后再焊接。

制作注意事项a.水平桁架、竖向桁架及其它骨架在胎架上组拼，不符合精度要求的用顶杆校正，焊接时先点焊，再从一端向另一端推进，依次进行。

b.电焊前将焊缝处油污及锈蚀物清除干净，严格按照有关电焊操作工艺进行，为减少焊接应力及变形，除正确制定焊接顺序及工艺外，还要根据焊缝方向及部位，适当加设骑缝板或临时拉板，减少变形。

钢板桩围堰设计及施工技术

钢板桩围堰设计及施工技术摘要：随着我国经济的快速发展，极大地带动了高速铁路的建设和完善。

在这些工程中，往往都涉及深水中进行施工，钢板桩因为自身强度较高和防水性能较好的独特优势，在深水基础的施工中，钢板桩围堰运用的极为广泛。

本文结合赣深铁路客专柳城东江特大桥25#墩钢板桩围堰实例，就拉森钢板桩围堰在桥梁深基坑中的应用进行探讨。

关键词：钢板桩；围堰1工程概况新建铁路赣州至深圳客运专线柳城东江特大桥在里程25#墩、26#墩处跨越东江，其中25#主墩位于东江主航道。

水文条件主要包括流域面积F=8153 K㎡，百年设计流量Q1%=8631m3/s，百年设计水位H1%=67.27m，设计流速V1%=1.85m/s。

施工水位61.5m。

地质状况描述如下表：桥址地层岩性一览表2钢围堰施工方案2.1钢板桩围堰设计及参数拟选定拉森钢板桩桩长18m，拉森IV型钢板桩有效宽度400mm，高度170mm，厚度15.5mm。

围堰尺寸为承台尺寸加宽1.5m，钢围堰长25.2m，宽20.55m。

支撑体系共设置4道围檩及支撑，围囹为双拼I45a工字钢，第一层内支撑为双拼I45工字钢和630螺旋管；第二三四层内支撑为630螺旋钢管，壁厚10mm。

水面高程为59.5m，封底厚度2.0m。

2.2封底混凝土厚度计算封底混凝土按施工水位检算。

施工水位59.5m，封底混凝土底面标高47.976m。

封底混凝土承受的浮力为：59.5-47.976=11.524mP=ρgh=1000*10*11.524/1000=115.24kN/㎡F浮=115.24*25.2*20.55=59678.2kN混凝土自重为：C20素混凝土容重23kN/m3F1=23*2*25.2*20.55=23821.56kN钢板桩体系自重：F2=4660kN混凝土与钢护筒之间的摩擦力：（摩阻力取160KPa，混凝土按1.8厚计算）F3=160*2.6*3.14*1.8*20=47024.6kN F=F1+F2+F3=75506kN>F浮满足施工要求。

1、2围堰抗浮力和抗流水压力检算

一、296#墩钢围堰检算1 钢围堰抗浮力检算水浮力Q=D,D 由双壁钢围堰自重D1、双壁间填充的混凝土质量D2、双壁间填充水重量D3平衡。

（1）双壁钢围堰底面上作用的向上浮力：221/426.41/424.8)(27.516.34)718.03t Q ππ=⨯⨯-⨯⨯⨯-=（（2）钢壁双围堰自重：D1=299t（3）钢围堰双壁间填充的砼的重量(2.5m 高刃脚混凝土，其中刃脚高度0.8m)，砼的重量按2.3t/3m 算：22222[1/4(26.424.8)0.41/4(26.424.8) 1.7] 2.3310.76tD ππ=⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯= （4）设需要在双壁钢围堰中注H 高的水就可以使钢围堰完全下沉：2231/426.41/424.8)64.34D H H ππ=⨯⨯-⨯⨯⨯=（123Q D D D =++⇒718.03=299+310.76+64.34H ⇒H=1.683m而实际上双壁钢围堰中注水高度为9.16m,大于1.683m ，即使不用钢护筒，围堰在自身自重、双壁钢围堰刃脚混凝土重量以及双壁钢围堰中注水的重量下抗浮力大于浮力而不会浮起。

对于封底混凝土的灌注，由于混凝土密度大于水的密度，它只会使钢围堰更加稳定的下沉，而不会对钢围堰产生额外的浮力。

2 钢围堰抗水流冲击检算作用于钢围堰上的流水压力可按下式计算（公路桥涵设计通用规范）：22P KAg γν=式中：232m /m m /s m /s P A g K γν——流水压力（kN ）；——钢围堰阻水面积（），通常计算至一般冲刷线处；——水的容重，一般取10kN ；——标准自由落体加速度（）；——计算时采用的流速（）；——围堰形状系数，其值如下：方形 1.47矩形（长边与水流平行） 1.33圆形 0.73尖端形 0.67圆端形 0.60钢围堰抗水流冲击检算主要是其抗倾覆性和抗滑移的检算。

取K=0.73,g=9.812m /s ,ν=2 m/s ，则： 2226.4(27.516.34)294.624m 1020.73294.62429.81A P =⨯-=⨯=⨯⨯⨯=438.48kN （1）抗滑移检算：双壁钢围堰自重D1、双壁间填充的混凝土质量D2、双壁间填充水重量D3以及封底混凝土重量D4，共重D 为：D=D1+D2+D3+D4=299+310.76+64.34×9.16+221/424.81/422.8)2 2.3ππ⨯⨯-⨯⨯⨯⨯（=1543.06t而P=438.48kN<μmg=0.15×1543.06×9.81=0.15×14752.83=2270.61kN 抗滑移系数为5.2>[K]=1.3,所以满足抗滑移要求。

钢围堰整体抗浮检算

钢围堰整体抗浮检算1、各种面积及体积①刃脚底围堰内面积f1=π12.12 =459.96m2②封底砼体积V1=π(12.12-10.92)×1.3/2+π10.92×3=1176.2m3③围堰内外壁空隙体积V2=π(12.12-10.92)×11.3-252000/7850=947.7m3④围堰内共12根υ1.8m桩，钢护筒直径取2.2m，其与砼接触表面积f2=π2.2×3×12=248.8m22、浮力F= f1γ水h=459.96×13.48=6201t3、抗力①钢围堰重力含壁内(砼浇注至承台底标高砼重量)P1=310(围堰)+480(壁舱内砼)=790t②封底砼重量P 2= V1×2.4=1176.2×2.4=2823t③围堰壁内水重量P 3= V2×1=947.7×1=948t④封底砼与钢护筒间的摩擦力(钢护筒与砼摩擦系数10.4t/m2)P 4= f2×15=248.8×10.4=2588t抗浮力P= P1+P2+P3+P4=790+2823+948+2588=7149t＞F综合㈠㈡项，封底砼厚度3.0m满足要求。

四、壁板间局部弯曲应力1、封底砼顶面（承台底面）处竖向加劲肋水平间距：外壁板上为：24.2π×(1/192)=0.396m =396mm 内壁板上为：21.8π×(1/192)=0.357m=357mm 水平加劲肋竖向间距为300mm水压力：P1=10.48t/m2流水压力：P2=0.06t/m2q=P1+ P2=10.48+0.06=10.54t/m2=1.054kg/cm21）外壁板按机械设计手册第一章表1-1-110等厚矩形板最大挠度：403qb f c Eh=最大应力：2max 1(/)c b t q σ= b=396mm ，a=300mm ，a/b=396/300=1.32 q=10.54t/m 2=1.054kg/cm 2 t=8.0mm四边简支（板中央应力）0c =0.0712，1c =0.4234083105.43003960.07120.5650.992.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max0.423(300/8) 1.05462.70=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2）内壁板按机械设计手册第一章表1-1-110等厚矩形板最大挠度：403qb f c Eh=最大应力：2max 1(/)c b t q σ= b=357mm ，a=300mm ，a/b=357/300=1.19 q=10.54/m 2=1.054kg/cm 2 t=8.0mm四边简支（板中央应力）0c =0.06074，1c =0.37124083105.43003570.060740.4820.8932.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max0.3712(300/8) 1.05455.019=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2、封底砼顶（承台底）面以上2.5处竖肋水平间距不变水平加劲肋间距400mm水压力：P 1=10.54－2.5 =8.04t/m 2 q=P 1=8.04t/m 2=0.804kg/cm 2 1）外壁板b=396mm ，a=400mm ，a/b=400/396=1.01，t=8.0mm 四边简支（板中央应力）0c =0.0444，1c =0.2875408380.43964000.04440.81612.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯[]2max 0.2875(396/8)0.80456.64=170MPaMPa σσ=⨯⨯=<2)内壁板b=357mm ，a=400mm ，a/b=400/357=1.12, t=8.0mm0c =0.0547，1c =0.3406408380.43574000.05470.66412.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max 0.3406(357/8)0.80454.53=170MPaMPa σσ=⨯⨯=< 3、封底砼顶（承台底）面以上6.5m 处竖肋水平间距 535mm 水平加劲肋间距600mm水压力：P 1=10.54－6.5=4.04t/m 2 q=P 1=4.04t/m 2=0.404kg/cm 2 1）外壁板b=594mm ，a=600mm ，a/b=600/594=1.01，t=8.0mm0c =0.0444，1c =0.2875408340.45946000.0444 2.08 1.52.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯[]2max0.2875(594/8)0.40464=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2)内壁板b=535mm ，a=600mm ，a/b=600/535=1.12，t=8.0mm0c =0.0547，1c =0.3406408340.45356000.0547 1.68 1.52.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max 0.3406(535/8)0.40461.5=170MPa MPa σσ=⨯⨯=<五、水平加劲肋中的应力水平加劲肋支承在竖向加劲肋上，竖向加劲肋支承在水平桁架上，水平桁架支承在隔舱壁上和竖向桁架上。

拉森钢板桩围堰检算书15m

钢板桩围堰检算1、构件特性取钢材的弹性模量为 211/N 101.2m ⨯，3.0=μ，)1(2/μ+=E G1.1拉森Ⅳ钢板桩截面参数:截面积 20242.0m A = 惯性矩 441086.3m I -⨯= 截面抵抗矩 331027.2m W -⨯= 截面回转半径 ix=0.282m 1.2单根Ⅰ45a 工字钢截面参数:截面积 23102.10A m -⨯= 惯性矩 4410224.3m I x -⨯= 截面抵抗矩 331043.1m W x -⨯= 1.3单根Ⅰ56a 工字钢截面参数:截面积 23105.13A m -⨯= 惯性矩 441056.6m I x -⨯= 截面抵抗矩 331034.2m W x -⨯= 2、工况分析①工况1：增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至+3.07m ，第二层支撑还未安装时；②工况2：当围堰内支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。

3、围堰检算 3.1工况1：3.1.1围堰拉森Ⅳ型钢板桩最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。

b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响范围为整个水深范围。

c 、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m①集中荷载：流水冲击力 grv kA F 22=K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则()KN F 93.2110221031.70.15.12=⨯⨯⨯⨯⨯=作用点距顶端m 44.23/31.7=处 ②分布荷载：a.静水压力 rh p =最大线荷载值 KN F 4.6224.6100.1=⨯⨯= 从钢板桩顶端下0.19m 往下6.43m 处呈三角形分布 b.主动土压力取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土内摩擦角030=ϕ则)2/45(tan )(02ϕγγ--=h P w satKPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-⨯⨯-=为简化计算过程，具体如下：荷载分布图：弯矩图：KN R A 1.209= m KN M .413max =MPa MPa mKN 210][9.1811027.2.4133max =〈=⨯=-σσ，满足要求剪力图：支座反力：R A =209.1KN3.2工况23.2.1拉森Ⅳ型钢板桩围堰最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。

某大桥钢围堰计算(有图及计算过程)_secret

XXXX大桥双壁钢围堰计算单目录一、基本资料 (2)二、荷载及计算工况 (3)（一）荷载分类 (3)（二）各工况荷载分析 (3)三、封底砼的计算 (3)四、钢围堰下沉计算 (4)五、围堰侧壁计算 (6)（一）、荷载 (6)（二）、围堰荷载组合 (7)（三）、主要计算结果 (7)（四）、计算结果分析 (9)六、围堰稳定性检算 (11)（一）、荷载 (11)（二）、抗滑移稳定 (11)（三）、抗倾覆检算: (11)一、基本资料1、设计潮水水位按+7.85m考虑，实际+8.5m，钢围堰顶标高按+9.0m设计，承台底标高-3.222m，围堰底标高-7.222m，最大水头差15.7m。

2、围堰竖向布置施工水位：＋6.08m，设计高潮位：＋7.85m，根据实际调查取8.5m计算。

综合拟定:围堰顶标高:+9.0m, 承台底标高:-3.222m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:-7.222m,故围堰的总高度为:9.0+7.222=16.222m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.4m。

围堰抽水后水头差+8.5+7.22=15.72m。

围堰结构见下图。

钢围堰立面布置图钢围堰平面布置图二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。

（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。

工况2，围堰抽水。

三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。

1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力〔τｃ〕=0.99(MPa)。

2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.72-24×4=61.2KN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833qlx2=0.0833×61.2×14.82=1116.7 KN·m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×342=2.67(m3)σmax = Mx/Wx=1116.7/2.67=418.8Kpa=0.419MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。

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钢围堰整体抗浮检算1、各种面积及体积①刃脚底围堰内面积f1=π12.12 =459.96m2②封底砼体积V1=π(12.12-10.92)×1.3/2+π10.92×3=1176.2m3③围堰内外壁空隙体积V2=π(12.12-10.92)×11.3-252000/7850=947.7m3④围堰内共12根φ1.8m桩，钢护筒直径取2.2m，其与砼接触表面积f2=π2.2×3×12=248.8m22、浮力F= f1γ水h=459.96×13.48=6201t3、抗力①钢围堰重力含壁内(砼浇注至承台底标高砼重量)P1=310(围堰)+480(壁舱内砼)=790t②封底砼重量P2= V1×2.4=1176.2×2.4=2823t③围堰壁内水重量P3= V2×1=947.7×1=948t④封底砼与钢护筒间的摩擦力(钢护筒与砼摩擦系数10.4t/m2)P4= f2×15=248.8×10.4=2588t抗浮力P= P1+P2+P3+P4=790+2823+948+2588=7149t＞F综合㈠㈡项，封底砼厚度3.0m满足要求。

1、在封底砼顶（承台底）面处水平加劲肋间距（竖向）300mm，荷载为：q=10.54×0.3=3.162t/m水平加劲肋跨度（竖向加劲肋间距）396mmM=(1/8)×3.162×0.3962=0.062t.m板12×90mm2、封底砼顶（承台底）面以上2.5m处水平加劲肋竖向间距400mm，荷载为：水平加劲肋跨度396mM=(1/8)×3.216×0.3962=0.063t.m板12×90mm3、在封底砼顶（承台底）面以上6.5m处水平加劲肋竖向间距600mm，荷载为：q=6.88×0.6=4.128t/m水平加劲肋跨度594mmM=(1/8)×4.128×0.5942=0.182t.m板12×90mm六、竖向加劲肋竖向加劲肋支承在水平桁架上，水平桁架的间距为竖向加劲肋的跨度。

1、封底砼顶（承台底）面处竖向加劲肋间距396mm, 水平桁架间距0.6mq=10.54×0.396=4.174t/mM=(1/8)×4.174×0.62=0.188t.m∠63×63×8，F=9.515cm2，I x=34.46cm4i x=1.90cm，w x=7.75cm3z o=1.85cm壁板参加工作（40δ），组合截面F=9.515+32×0.8=35.115cm2中性轴位置：y0=(1/35.115)×［32×0.8×0.4+9.515×5.25］=1.71cmI=［(1/12)×32×0.83+25.6×(1.71－0.4)2］+［34.46+9.515×(1.71－5.25)2］=199cm42、封底砼顶（承台底）面以上2.5 m处竖向加劲肋间距396mm，水平桁架间距0.8mM=(1/8)×3.184×0.82=0.255t.m3、封底砼顶（承台底）面以上6.5m处竖向加劲肋间距594mm，水平桁架间距1.2mq=4.04×0.594=2.40t/mM=(1/8)×2.40×1.22=0.432t.m七、水平桁架水平桁架支承在竖向桁架和隔舱板上。

1、封底砼顶（承台底）面处水平桁架的竖向间距0.6m。

①桁架弦板中的主压应力N=(1/2)qD=(1/2)×(10.54×0.6)×24.2=76.52t弦板：板16×100+板12×180F净=1.2×18+1.6×10=37.6cm2应力：σ=76.52/(37.6×2)=101.8MpaF毛=1.2×18+1.6×10+0.8×32=63.2cm2中性轴位置：y0=(1/63.2)×［32×0.8×0.4+1.6×10×5.8+18×1.2×19.8］=8.40cmI=［(1/12)×32×0.83+16×(8.4－0.4)2］+［(1/12)×1.6×103+16×(8.4－5.8)2］+［(1/12)×1.2×183+21.6×(8.4－19.8)2］=5271.59cm4W max=5271.59/8.4=627.57cm3(壁板)W min=5271.59/20.4=258.41cm3(弦板)回转半径：λ=118.8/9.13=13，弦板稳定应力：σ1=76.52/(2×53.6×0.974)=73.3Mpa②弦板局部弯曲应力M=(1/8)×(10.54×0.6)×1.1882=1.116t.mσ2=116.4/258.41=43.2 Mpa合应力：σ=73.3(主压应力)+43.2=116.5 Mpa③水平桁架弯曲应力水平桁架按支承在竖向桁架和隔舱板上的连续梁计算N=3.378/1.2=2.82t应力：σ=2.82/(37.6×2)=0.038t/cm2组合应力：σ=0.73(主压应力)+0.432局部弯曲应力)+0.038×1.3(桁架弯曲应力，1.3为曲线桁架应力增大系数)=1.211t/cm2 ＜［σ］=0.9σT=2.35×0.9=2.115t/cm2桁架若按支承在隔舱板上的连续梁计算：N=51.59/1.2=42.99tσ3=42.99/(37.6×2)=0.572t/cm2组合应力：σ=σ1+σ2+1.3×σ3=0.73+0.432+0.572×1.3=1.90t/cm2钢套箱弯曲支承在隔舱壁上的箱形梁计算。

弦板：F1=63.2cm2I1=5271.59cm4y1=8.4cm水平加劲肋：F2=10.8cm2+25.6=36.4cm2y2=1/36.4(25.6×0.4+10.8×5.3)=1.85cmI2=〔(1/12)×32×0.83+25.6×(1.85－0.4)2〕＋〔(1/12)×1.2×93+10.8×(1.85－5.3)2〕=256.64cm3∑I i=｛5271.59+63.2×(60－8.4)2〕+〔256.64+36.4×(60－1.85)2〕｝×2=593771.6cm3w=593771.6/60=9896.2cm3σ3=M/W=51.59×100/9896.2=0.521t/cm2组合应力：σ=0.73+0.432+0.521=1.683t/cm2＜［σ］=2.115t/cm2应力组合验算(一)封底砼顶（承台底）面处竖向加劲肋间距：外壁上396mm；内壁上357mm。

水平加劲肋间距：300mm。

水平桁架间距：600mm。

施工水位：51.18m。

河底面标高：39.91m。

承台底（封底砼顶）面标高：40.70m。

水压力：q1=51.18－40.70+0.06=10.54t/m2q=q1=10.54t/m21．轴向压应力取600mm高钢套箱计算。

壁板厚δ=8.0mm；横截面面积：f1= (0.8×60)×2=96cm2。

水平加劲肋肋板90×12mm，f2=9×1.2×2=21.6cm2。

水平桁架弦板180×12+100×16mm f3=〔18×1.2+10×1.6〕×2=75.2cm2。

承压面积：F=f1+f2+f3=96+21.6+75.2=192.8cm2轴向压力：N=(1/2)qDh=(1/2)×10.54×24.2×0.6=76.52t轴向压应力：σ1=N/F=76.52/192.8=0.397t/m22.壁板局部弯曲应力：a=396mm，b=300mm，a/b=396/300=1.32按四边简支板，=0.4233.水平桁架弦板局部弯曲应力q=10.54×0.6=6.324t/mM=(1/8)×6.324×1.1882=1.116t.mσ3=M/w=111.6/627.57=0.179t/cm2(壁板)111.6/258.41=0.432t/cm2(弦板)4.水平桁架弯曲应力水平桁架支承在隔舱板上，按连续梁计算。