架梁临时支座砂筒计算
T梁临时支座计算书
预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片T 梁上。
2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片箱梁上。
2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。
砂桶临时支座计算
临时支座砂桶计算书一、工程概况341 省道宜兴周铁至杨巷段东段（K0+937～K12+713.556）需要架设小箱梁的桥共有三座：K8+517193跨S342大桥、K11+178.000 跨锡宜高速公路大桥、K12+200.000 锡溧漕运河大桥。
三座桥计划采用一台WJQ40-180型架桥机架设，依据现场施工情况、制梁情况选择半幅架设或全幅架设。
共架设箱梁650片。
箱梁最大跨径为25m，箱梁最大运架重量为76.27t。
箱梁主要采用运梁车沿路基和已架好的梁面喂梁、架桥机架设的施工方法，WJQ40-180型架桥机架桥机型号。
二、临时支座砂桶选用及计算1、计算参数梁片自重G梁：76.27t，架桥机自重G架：125t，运梁车自重G 车：20t；2、最不利荷载位置经分析，最不利荷载位置是：当架桥机位于已架好的桥跨，架桥机导梁悬臂已过孔，但支脚落在桥墩盖梁上，且运梁小车装载梁片运至架桥尾端时，临时支座砂桶受力最大。
3、临时支座砂桶受力计算（1）受力分析：预制箱梁两端均为临时支座支撑的情况下进行受力分析，每梁端下为2个临时支座，每片梁下4个临时支座，每孔为5片预制箱梁；梁片自重G梁：每片梁自重由4个临时支座承受；架桥机自重G架：架桥机自重，由已架好的桥跨承受，即5片箱梁20个临时支座承受；运梁车自重G车：运梁车自重同时作用在两片箱梁即由8个临时支座承受；每个临时支座砂桶最大受力：P0=G梁/4+G架/20+（G梁+G车）/8=76.27/4+125/20+（76.27+20）/8=37.35t，按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3则每个砂桶最大受力为：P=P0*K=37.35*1.3=48.55t。
（2）荷载计算及砂桶直径计算根据图纸盖梁至梁底高度为25cm。
图中d0—上砂筒顶心外径d1—下砂筒内径h0—顶心从最高工作位置放入下砂筒深度， 一般取0.07-0.1m H —降落高度mσ —砂容许承压应力，此处数值取砂桶在预压的情况下为 30MPa砂桶直径计算公式采用《路桥施工计算手册》P452 13-16 ） d0= = =0.143m ，d1=143+20=163mm ；上砂筒顶心选用外径d0=146mm ，壁厚σ=4.5mm 钢管，选用下砂筒内径d1=158mm 壁厚=5mm ，外径d2=168mm ；（3）砂桶桶壁应力计算砂桶桶壁应力计算公式采用《路桥施工计算手册》P452 表 13-16 ）其中：σ为桶壁应力 T 为桶壁受力H 为砂桶的降落高度（m ） h0 为顶心放入砂桶的深度（m ） d2 为放砂孔直径（m ）,取值为0.02m δ为砂桶壁厚（m ） d1 -砂桶直径（m ） d0 -砂桶顶心直径（m ）P 43000*14.355.48*4σ=查结构钢管规范Q345钢≤16mm 为345Mpa19.5Mpa ≤345Mpa ，筒壁计算应力小于Q345钢筒的抗压抗拉承载力，因此受力处于安全状态（4）顶心承压能力验算从顶心的截面尺寸以及高度情况可以初步地判断其分类为非长细杆,,依据顶心的结构和所用材料能够进一步地判断其属于粗短钢管混凝土立柱。
砂筒计算公式范文
砂筒计算公式范文
1.应力分析：砂土边坡上的应力主要由自重应力、地震应力和水压力
组成。
自重应力是由土体的体积密度和重力加速度决定的。
地震应力是由
边坡所在地区的地震活动引起的。
水压力是由地下水的存在引起的，可以
通过水压力系数来计算。
2.土体参数：砂土的力学特性是计算砂筒稳定性的关键。
主要包括以
下几个参数：内摩擦角、正常压缩力和剪切强度。
这些参数可以通过室内
试验或现场取样进行测量。
3.边坡稳定性判断：根据边坡的几何形状和土体参数，可以利用稳定
性分析方法来判断边坡的稳定性。
常用的稳定性分析方法包括平衡法、极
限平衡法和有限元法等。
其中，平衡法是最基本的方法，通过比较边坡的
抗滑力和推动力，确定边坡是否稳定。
4.滑移面设计：在确定边坡稳定性后，需要设计出合适的滑移面来分
析边坡的稳定性。
滑移面一般选择为曲线状，并通过最小总体裁剪原则确定。
然后可以使用平衡公式来计算边坡的安全系数。
5.安全系数计算：砂筒的安全系数是评价边坡稳定性的重要参数。
它
是指边坡抗滑力与推动力之间的比值。
通常，安全系数大于1表示边坡稳定，小于1表示不稳定。
总结起来，砂筒计算公式根据土壤力学和力学原理，利用应力分析、
土体参数、边坡稳定性判断、滑移面设计和安全系数计算等方法，来确定
砂土堆边坡的稳定性。
这些公式是工程师进行边坡设计和评估的重要依据，可以保证工程的安全性和稳定性。
砂筒临时支座制作及安装方案
砂筒临时支座制作及安装方案一、基本参数1、T梁自重：140t;2、架桥机自重：160t；3、运梁炮车自重：20t；4、每片梁下设6个临时支座，单端3个临时支座呈品字形布置，如下图所示5、每个砂铜的细部尺寸如下图，其材质为20#钢无缝钢管二、最不利荷载情况及最大荷载计算1、最不利荷载情况：架桥机刚好过孔完成且前支腿还未支撑于前跨盖梁上，而此时炮车将梁运输到架桥机后端。
2、情况说明：（1）恒载：梁体自重由每片梁底临时支座分担，每个支座承担荷载为140/6=23.3t=233KN;（2）活载：备架梁及炮车重量由2片梁下临时支座分担,每个支座承担荷载为（140+20）/12=13.3t=133KN;架桥机自重由盖梁顶5片梁下临时支座分担，每个支座承担荷载为160/15=10.7t=107KN;；3、最不利荷载组合F=1.2G恒+1.4G活=1.2×233+1.4×（133+107）=615.6KN。
三、顶心承压能力验算根据顶心高度及截面尺寸，判断为非长细杆，从其结构及材质可以看出顶心为粗短钢管混凝土立柱，其轴心抗压计算值F N=Acfc+（1+K/2）Asfy，式中：F N—计算承压能力（N）Ac—钢管内砼的截面积（mm2），此处计算值为117671.5mm2 fc—砼抗压强度设计值，此处为C50砼取值为28.5 N/mm2K—三向受压理想砼内摩擦角度，一般情况下取值为2.2，为偏安全考虑，不考虑砼在三向情况下压力的提高，此处取值为0。
As—钢管截面面积（mm2），此处计算值为2184.2mm2fy—钢管抗拉、抗压强度设计值，对于20#钢，取值为140MPa，对于45#钢，取值为210MPa，此处取值为140MPa由此计算得：F N=809KN＞F=616KN，满足设计要求。
四、套筒壁厚计算砂在竖直均布荷载作用下，其竖直应力计算值为δz=F/S=615.6×103N/(3.14×0.1682/4)=27785000Pa=27.8MPa，根据不同深度，在侧限作用下，砂颗粒竖直应力与水平应力之间的关系得钢筒受到的水平应力（即正应力）为δx=Kδz,此时K取值为0.28，则δx=0.28×27.8=7.8 MPa。
临时砂箱计算
临时砂箱计算
（1）根据本工程设计图纸，30米箱梁最大砼方量36.4m 3。
（2）本工程所用的160t 三轴轮式运梁炮车自重18t ，运梁主车
6.46m*2.8m(长*宽)，运梁副车(5.5m*2.8m),根据运梁车尺寸，运梁车在已架设完的桥面运梁作业时横跨4片箱梁。
（3）临时支座选择φ159mm 无缝钢管，每片箱梁底安放4个。
通过金属管道组成件耐压强度计算，GB50316-2000工业金属管道设计规范对承压直管的厚度进行计算。
s t =)
E ]([2PD j 0PY t +σ s t —直管计算厚度(mm)；
P —设计压力（MPa ）；
0D —管子外径（mm ）
； t ][σ—在设计温度下材料的许用应力(MP ａ)；
j E —焊接接头系数，无缝钢管取1.0；
Ｙ－系数，当s t ＜0D /6时，查表取得0.4。
F=F1+F2=(36.4*2.6+（36.4*2.6+18）/4)*10=1228KN P=A 4F =2
0795.0*1416.3*41228=15461.56KPa =15.46MPa ； 查表得无缝钢管在设计温度下许用应力为t ][σ=163MPa 。
s t =)E ]([2PD j 0PY t +σ =)4.0*46.150.1*163(2591*46.51+
=7.3mm ，故选择φ159mm 无缝钢管，壁厚不小8mm 方可满足施工要求。
35 30米箱梁架梁专项施工方案4.16改解析
目录一、编制依据 (1)二、概况 (1)三、总体施工方案 (1)四、施工组织机构 (2)五、施工工期 (2)六、施工方案 (2)6.1 施工准备 (2)6.1.2 道路准备 (8)6.1.3 人员、设备准备 (8)6.1.4 支座安装 (9)6.2箱梁安装施工工艺流程图 (11)6.2.1 梁场起梁 (11)6.2.2 梁板运输 (11)6.2.3 现场吊装 (12)6.2.4既有线孔要点架设施工步骤 (12)6.4 质量检验标准 (14)6.5梁板运输安装时有关注意事项 (14)七、质量保证措施 (14)7.1 质量保证体系 (15)7.2 组织保证措施 (15)7.3 技术保证措施 (16)八、安全保证措施 (16)8.1 安全管理制度 (16)8.2 施工人员安全措施 (17)8.3 移梁安全措施 (17)8.4 梁体吊装安全措施 (18)8.5吊车操作安全措施 (19)8.6既有线防护安全措施 (19)8.7安全目标 (20)8.8安全生产保证体系和管理机构 (20)安全管理组织机构 (20)8.9安全技术措施 (21)8.9.1运梁作业 (21)8.9.2吊车作业 (22)九.预警机制和应急预案 (23)9.1建立应急处理机制 (23)9.2应急处理程序 (24)9.3人员培训、应急材料和设备的储备 (24)9.4应急处理方案 (24)一、编制依据本施工技术方案的编制以下列文件和资料为依据：1、设计图纸、《装配式预应力混凝土箱梁上部构造-30m、35m》及相关设计文件；2、《招标文件》（技术规范部分）；3、《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）；4、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）；5、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；6、施工技术力量及吊装设备性能；7、**********公司营业线施工文件办法。
二、概况**********ZNTJ-15标**************公路桥为30米、35米后张法预应力箱梁，其中30米箱梁32片、35米箱梁30片。
桥梁临时支座@沙桶（砂筒）临时支座@桥梁临时支座的作用以及施工流程
桥梁临时⽀座@沙桶（砂筒）临时⽀座@桥梁临时⽀座的作⽤以及施⼯流程桥梁临时⽀座@沙桶（砂筒）临时⽀座@桥梁砂箱临时⽀座的作⽤以及施⼯流程临时⽀座简介：桥梁架设中的⼀个临时⼯程虽为临时⼯程，但确是⾮常重要⽽不可缺少的⼀环。
在预制箱梁、T梁架设中，根据设计理念的不同，有时需要采⽤的⼀种⼯艺。
该⼯艺⽅法如下：⾸先在墩顶设置临时⽀座，⽽后将预制箱梁、T梁架设在临时⽀座之上。
在完成湿接头、湿铰缝、负弯矩张拉及注浆等⼯序后，拆除临时⽀座，完成体系转换。
过去有采⽤砖热融化硫磺砂浆来拆除临时⽀座完成体系转换2.砂筒、砂箱临时⽀座，通过计算选直径适当的钢管制作砂筒，砂筒底部焊接钢板封堵，在侧⾯留⼀个螺丝孔并⽤螺丝堵塞，筒内装⼊适量细砂，细砂顶放置⼀略⼩于砂筒直径的活塞，活塞可选择混凝⼟、⽊头、钢板封⼝的钢管等使其活塞顶⾯⾼于砂筒3-5CM通过松开底部螺丝放出桶内细砂达到拆除临时⽀座的⽬的完成梁板体系转换。
注：根据设计理念选择施⼯⽅法，双⽀座设计，⼀次性将梁板放置于永久⽀座。
单⽀座设计，则需要先将梁板放置于临时⽀架或临时⽀座上。
砂筒临时⽀座砂箱⽀座安装⼯艺及施⼯注意：桥梁砂筒临时⽀座砂箱⽀座，经由过程盘算选直径恰当的钢管制造砂筒，砂筒底部焊接钢板封堵，在正⾯留⼀个螺丝孔并⽤螺丝梗塞，筒内装⼊过量细砂，细砂顶搁置⼀略⼩于砂筒直径的活塞，活塞可抉择混凝⼟、⽊头、钢板封⼝的钢管等，使其活塞顶⾯⾼于砂筒3-5CM。
经由过程松开底部螺丝放出桶内细砂，到达撤除临时⽀座的⽬标，实现梁板系统转换。
砂筒临时⽀座的⼯作原理就是根据钢管、钢板、砂都具有很⾼的抗压强度并且不易变形的特点，加⼯成活塞式可调砂筒。
砂筒临时⽀座是利⽤钢管焊接成封闭容器，在容器底部或侧⾯设置⼀个开⼝，容器⾥的砂在打开开⼝时流出从⽽减少容器内的细砂体积，使细砂上⾯的垫块降低的原理设计的。
砂筒分上下两个部分，在⼀个上⾯开⼝的部分盛上细砂，上⾯放⼀个略⼩的（⾥⾯提前灌满砼），两个部分合在⼀起形成砂筒，⼤梁放在砂筒上，当其它⼯序完成后，在砂筒侧⾯开⼝处放出砂⼦，容器内砂⼦体积减少，⼤梁随之下落到永久⽀座上⼯艺特点 沙桶⽀座⼯艺特点沙桶⽀座1) 砂筒在制作及安装操作简单⽅便，提前根据图纸中桥梁的架设⾼度确定砂筒的⾼度调节范围，满⾜桥梁架设要求的⾼度。
桥梁钢砂筒临时支座施工方案
临时支座设计方案一、工程概况本合同段本合同段内共7座大桥（即高洛2号大桥、弄冲大桥、坪央大桥、者楼河大桥、册亨1号大桥、册亨2号大桥、纳阳大桥），共有梁板共 940片，其中20米T梁490片，30米 T 梁 240 片，40米 T 梁210片。
梁板安装时除伸缩缝处的墩梁端直接安装永久支座，连续墩顶均需设置临时支座，待每一联完成简支到连续的体系转换后，方可将临时支座拆除完成一联桥梁的安装工程，临时支座在其它桥上循环使用。
临时支座经比较采用钢制砂筒作为临时支座，为便于调节每个梁端设置两个临时支座。
弄冲大桥临时支座数量按照560个准备，以上临时支座在其它桥上循环使用。
二、临时支座设计本标段采用砂筒式临时支座，钢箱砂筒临时支座制作简单,操作方便,上下套筒分离,轻便,易于在高空作业搬运、操作、安装。
卸载时只要把下筒的螺丝扭开,把砂子卸出,上顶筒下沉缩下即可以拆除。
钢箱筒可以重复利用。
在以往类似工程施工过程中采用钢箱砂筒作为临时支座,收到较好的技术效果和经济效果。
1、砂筒式临时支座实际设计上砂筒采用外径D=140mm，壁厚δ=6mm无缝钢管，下砂筒采用外径D=160mm，壁厚δ=6mm无缝钢管；上、下钢板尺寸为200×200mm，壁厚δ=10mm；放砂孔内径D=20㎜，中心距离下钢板顶面2cm。
临时支座砂筒设计图临时支座布置图2、砂筒作为临时支座结构分析由临时支座布置图可知永久支座加支座垫石高度为180㎜考虑。
在实际使用中，要注意临时支座的高度，在放置T梁后，临时支座上钢板顶面要高于永久支座顶面1cm，放砂后上钢板顶面要低于永久支座3cm～4cm，螺旋开关在砂筒底部偏上20mm，内径20mm。
经压实实验，细沙的沉降一般在6mm～8mm之间。
架梁时只需保证梁底标高(垫块顶面标高)高于永久支座顶面标高1.6cm～1.8cm即可。
三、施工工艺1、准备工作(1)测量放样按设计图纸测出盖梁、支座垫石高程及支座位置，计算出临时支座的实际安装高度。
预制T梁临时支座设计计算及施工难点分析
主要操作程序为：喂梁；边梁安装；中梁安装；中 间合龙。
预制梁的安装次序：两侧的边梁首先进行架设， 最后的步骤是中间合龙。对于锦门大桥单幅桥截面 有 ６榀 Ｔ梁，其按照 １、２、６、５、４、３的顺序进行 Ｔ梁 的架设。安装顺序 Ｔ梁编号如图 ４所示。
图 １ 锦门大桥结构图（单位：ｃｍ）
２０１８年 第 １１期 于 飞：预制 Ｔ梁临时支座设计Leabharlann 算及施工难点分析— ３５—
图 ５ 沙筒结构尺寸图（单位：ｃｍ）
图 ２ 锦门大桥单幅截面图（单位：ｃｍ）
图 ３ 架梁施工顺序示意图 图 ４ 每跨 Ｔ梁安装顺序编号
图 ６ 临时支座平面布置图
（３）顶心上垫钢板：２５０ｍｍ（长）×２５０ｍｍ（宽） ×５ｍｍ（厚度），贴角焊的焊接技术被应用到其与顶 心外钢管的焊接。
— ３６—
北 方 交 通 ２０１８年 第 １１期
（１）恒载
单片 Ｔ梁底的所有临时支座均承受着该 Ｔ梁
的自重，则 单 个 临 时 支 座 分 担 的 Ｔ梁 的 自 重 为：
Ｇ恒 ＝１５０／４＝３７．５ｔ＝３７５ｋＮ。 （２）活载
２片 Ｔ梁下的所有临时支座均承受着炮车以及
待架梁的全部重量，则单个临时支座分担的荷载为：
Ｇ活 １ ＝（１５０＋２０）／８＝２１．２５ｔ＝２１２．５ｋＮ； 盖梁上支撑架桥机的所有临时支座均承受着架
桥机的自重，则单个临时支座分担的荷载为：Ｇ活２ ＝ １６０／２４＝６．６７ｔ＝６６．７ｋＮ。
（３）最不利工况的荷载组合
Ｆ＝１．２Ｇ恒 ＋１．４（Ｇ活１ ＋Ｇ活２）＝１．２×３７５＋ １．４×（２１２．５＋６６．７）＝８４０．８８ｋＮ。
40m梁临时支座计算
40m 梁临时支座计算书单片梁混凝土方量为603m ,每片梁下安放4个临时支座。
钢筋混凝土容重取：263/kN m 钢材弹性模量：210GPa混凝土弹性模量：28GPa沙子泊松比：0.25单片梁重：26601560G kN =⨯=梁单个临时支座传递竖向力：/41560/4390F G kN ===梁1、临时支座上部结构混凝土抗压计算 混凝土受压面积：222/4 3.140.183/40.026c A d m π==⨯= 钢板套箍受压面积：222221()/4 3.14(0.2030.183)/40.00606f A d d m π=-=⨯-= 钢板套箍换算面积：22100.006060.0454528pf c E A A m E =⨯=⨯=换 承压总面积：20.0260.045450.07145c A A A m =+=+=换混凝土承受压应力：/0.39/0.07145 5.4611.5F A MPa MPa σ===< 临时支座上部结构混凝土抗压强度满足要求。
2、临时支座下部结构钢板套箍应力计算 沙子受压面积：223.140.203/4=0.032m A =⨯沙沙子承受压应力：/0.39/0.03212.2F A MPa σ===沙子处于侧限单轴受压状态，根据广义胡克定律可得：1[()]0x x y z Eεσνσσ=-+= 1[()]0z z y x E εσνσσ=-+= 沙子对钢板套箍产生的侧向压应力为：22(1)0.25 1.2512.2 4.07110.25x y MPa ννσσν+⨯==⨯=-- 沙子对钢板套箍产生的合力为：/2/20022sin 2x x F dF Rh d Rh ππσθθσ===⎰⎰钢板套箍内部产生的拉应力为：20.199/2 4.0740.521520.010.01x Rh F MPa MPa A h σσ⨯====<⨯⨯拉 混凝土套箍拉应力满足要求。
架梁临时支座砂筒计算
架梁临时支座砂筒计算一、基本参数假设需要设计的临时支座砂筒直径为d（mm），长度为h（mm），最大承载重量为G（N）。
二、体积计算根据砂筒的直径和长度，可以计算出其体积。
V = 3.14 × (d/2)^{2} × h/10^{6} (m^{3})三、承载能力计算砂筒的承载能力主要取决于其内部的砂质和压力。
假设砂的密度为ρ（kg/m^{3}），则有：G = ρ × V × g (N)其中，g为重力加速度，取9.8m/s^{2}。
四、稳定性计算砂筒在受载过程中需要保持稳定性，以免倾斜或发生其他危险。
为此，需要计算其底部的压强。
p = G / (3.14 × (d/2)^{2}) (N/mm^{2})如果底部的压强小于砂质的承受能力，就可以保证砂筒的稳定性。
五、重复使用性计算临时支座砂筒需要能够重复使用，因此需要对其压缩性能进行计算。
假设砂的压缩模量为K（N/mm^{2}），则有：Δp = K × Δl/h (N/mm^{2})其中，Δl为砂筒受压后的压缩量（mm）。
如果Δp小于砂质的承受能力，就可以保证砂筒的重复使用性。
六、材料选择考虑到砂筒的承载能力和稳定性，底部通常需要使用钢板或其他强度较高的材料进行支撑。
同时，为了方便多次使用，可以选择具有一定弹性的橡胶材料作为砂筒的外壳。
七、制作工艺制作临时支座砂筒时，需要注意以下几点：1.底部钢板要平整，并具有一定的刚度，以支撑砂筒；2.橡胶材料要硫化处理，以保证其物理性能；3.橡胶与底部钢板之间要粘合牢固，避免脱层或漏砂现象；4.制作好的砂筒要进行压力试验，以确保其性能符合要求。
八、使用方法使用临时支座砂筒时，需要将其放置在梁体的下方，并填充一定高度的砂质。
为了确保砂筒的使用寿命和安全性，需要注意以下几点：1.砂质要干燥，避免含水量过高导致砂筒变形或破坏；2.填充砂质时要缓慢进行，避免对砂筒造成冲击；3.使用过程中要经常检查砂筒的状况，如发现异常应及时处理；4.在不用时，要及时将砂筒清洗干净，并妥善保管。
通用砂筒计算书
通用砂筒计算书一、结构概述砂筒具有稳定性好、加工方便、承载力高、高度可调控等特点，是桥梁施工中常用的落架设备，本计算书中针对桩顶砂筒进行结构计算，其设计荷载依据于单桩的设计承载力,需对砂的承压承载力、顶心筒壁板的抗压承载力，外筒筒壁板的抗拉承载力及焊缝进行验算。
圆形砂筒由顶心和外筒组成，施工时在外筒内装一定高度的砂子，在将外筒套在顶心上做好外筒、顶心与各自施工构件的连接就可以使用。
其结构型式如图1所示：图1 砂筒结构图二、计算依据1、《路桥施工计算手册》人民交通出版社三、设计荷载根据现场实际情况，小箱梁架设时，取小箱梁及架桥机自重，根据力的作用位置分配至各个砂筒，模架施工时，根据模架、混凝土自重及施工荷载分配至各个砂筒。
取设计荷载（暂定）：P=342.5kN四、100t砂筒的结构计算（示例）1、砂筒的基本参数砂筒顶心直径：d0=200.0mm（外径）顶心进入砂筒深度：h0=150.0mm筒壁砂层厚度：H=50.0mm砂筒直径：d1=250.0mm（外径）砂筒壁厚：δ=10.0mm出砂口直径：d2=20.0mm钢板容许应力：[σ钢]=170.0MPa钢材均为Q235B材质；砂容许应力：[σ砂]=10.0MPa砂筒未进行预压；或 =30.0MPa砂筒进行预压；2、砂的承压应力验算2）砂子的应力：σ1=4×P/（π×d=10.9MPa ≤[σ砂]=30.00MPa 经计算可得：砂的承压承载力满足设计要求。
3、外筒筒壁拉应力验算2）计算砂筒面荷载：p=4×P/（π×d=10.9N/mm2拉应力：σ2=p×H×d1/[2δ×(H+h0-d2)]=37.9MPa ≤[σ钢]=170.0MPa 经计算可得：外筒筒壁的抗拉承载力满足设计要求。
4、M27螺帽（暂定）与外筒壁的焊缝抗拉应力验算w]=160.0MPa角焊缝抗拉应力：[ft焊脚尺寸：h f= 6.0mm2/4拉力：F1=p×π*d2= 3.4kNM27螺栓外周长：C=90.0m m（单边长度×螺栓边数）焊缝容许承受拉力：F2=0.7×h×C×[f t w]f=60.5kN ≥F1= 3.4kN 经计算可得：M27螺帽与外筒壁的焊缝抗拉抗拉承载力满足设计要求。
砂筒验算书
砂筒计算1、方形砂筒的一般构造方形砂筒由顶心和外筒组成，施工时在外筒内装一定高度的砂子，在将外筒套在顶心上做好外筒、顶心与各自施工构件的连接就可以使用。
图1砂筒一般构造图2、顶心计算2.1、顶心顶板的强度验算上部的作用力通过工字钢传到顶心顶板，为了不让雨水进入外筒，将顶板四边外挑，工字钢采用两片I56a ，顶心顶板采用3cm 厚钢板217.13035<==b h 按双向板进行计算。
式中：h ——长边长度；b ——短边长度。
由系梁传到砂筒上的力按230kN 进行计算。
传到顶心顶板上的作用力为MPa p 31.2300332102303=⨯⨯= 519231)3.01(1203.010210)1(1223923=-⨯⨯⨯=-=νEh K 式中：K ——单位板宽的刚度；E ——钢板的弹性模量；h ——钢板的厚度；ν——泊松比，对于钢板取0.3。
允许挠度为[]mm l f 375.0800300800===图2顶心顶板内力计算说明图 由553.0300166==y x l l 查阅《路桥施工计算手册》附表2-20按均匀荷载作用下四边固定板进行计算。
计算跨内最大挠度查得挠度系数为0.002452，则挠度为[]f mm K ql f <=⨯⨯⨯=⨯=008.0519231166.01031.2002452.0464所查系数（满足） 式中：f ——板中心点的挠度；l ——x l 、y l 中较小的；计算跨内最大弯矩查得平行于x l 方向板中心点的弯矩系数为0.038356，查得平行于y l 方向板中心点的弯矩系数为0.005668m N ql M x .2442166.01031.2038356.0262=⨯⨯⨯=⨯=所查系数m N ql M y .361166.01031.2005668.0262=⨯⨯⨯=⨯=所查系数计入3.0=ν的影响时，得m N M M M y x x .25503613.02442=⨯+=+=ννm N M M M x y y .10943.02442361=⨯+=+=νν式中：x M ——平行于x l 方向板中心点的弯矩；y M ——平行于y l 方向板中心点的弯矩；νx M ——计入ν的影响时平行于x l 方向板中心点的弯矩；νy M ——计入ν的影响时平行于y l 方向板中心点的弯矩；计算固定边中点的最大弯矩查得固定边中点沿x l 方向的弯矩系数为-0.081232，查得固定边中点沿y l 方向的弯矩系数为-0.0571m N ql M x .5171166.01031.2081232.02620-=⨯⨯⨯-=⨯=所查系数m N ql M y.3635166.01031.20571.02620-=⨯⨯⨯-=⨯=所查系数 式中：0x M ——固定边中点沿x l 方向的弯矩；0yM ——固定边中点沿y l 方向的弯矩。
架梁临时支座砂筒计算
架梁临时支座砂筒计算一、梁板型式及自重通平高速第六标段桥梁设计中共三种梁板型式：20m预应力空心板梁，30m预应力T梁，40m预应力T梁。
架梁时，只有30m预应力T梁与40m预应力T梁为先简支后结构连续型式桥梁，存在体系转换问题，因此需要架梁用临时支座砂筒。
通用设计图《装配式预应力砼T梁（先简支后结构连续）上部构造》（30m，40m）、《装配式后张法预应力砼简支空心板梁上部构造》（20m）中，梁片自重如下表：表一：梁片自重表二、临时支座砂筒选用及计算1、计算参数考虑到通平高速第六标段桥梁设计情况及架梁施工顺序，选取40m预应力T梁中梁作为计算依据，则有：梁片自重G梁=137.6t；180t双导梁架桥机自重G架=120t；运梁小车自重G 车=40t2、最不利荷载位置经分析，最不利荷载位置是:当架桥机位于已架好的桥跨，架桥机导梁悬臂过孔，但支脚还没有落在桥墩盖梁上，且运梁小车装载梁片运至架桥机尾端时，临时制作砂筒受力最大。
3、计算图示图例1：架桥机4、临时支座砂筒受力计算（1）受力分析：架桥机自重，由已架好的桥跨承受，即由6片T梁下的12个临时支座承受；T梁自重，每片T梁重力由2个临时支座承受；运梁小车运梁时的自重，当运梁小车运梁至架桥机吊梁位置处时，因运梁小车运行在两片T梁上，故运梁小车加梁片自重同时作用在两片T梁即由4个临时制作承受；临时支座最大受力综上所述，取承受运梁小车自重的4个临时支座进行受力分析，则每个临时支座砂筒受力为：P0= G梁/2+ G架/12+ (G 车+ G梁) /4=120/2+137.6/2+（137.6+40）/4=123.2t按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3，则每个砂筒最大受力为：P=K* P0=1.3*123.2t=160.16t（2）砂筒选用通平六标设计图中盖梁（台帽）顶至梁底高度为25cm。
砂筒图例及计算公式：图中d 0——上砂筒顶心外径； d 1——下砂筒内径；h 0——顶心从最高工作位置放入下砂筒深度，一般取0.07-0.10m ；H ——降落高度，m ； σ——下砂筒筒壁[σ] ——砂容许承压力,可取10MPa,如将其预压,可达30MPa.(a)上砂筒顶心外径计算及选用砂预先过漏,干燥,并进行一定程度的预压,取[σ]=15MPa,则有: [][]m P•369.0150016.160440d =⨯==πσπ查国标无缝钢管规格,知砂筒顶心选用外径D 1=377mm,壁厚为δ=10mm 无缝钢管; 砂筒选用δ=10mm 无缝钢管,则其外径为d 1+2δ=d 0+0.02+2δ=0.417m, 故实际选用D 2=426mm, 壁厚为δ=10mm 的无缝钢管.(b)自设砂筒结构图 见附件。
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架梁临时支座砂筒计算
一、梁板型式及自重
十房高速第一合同段桥梁设计中共三种梁板型式：20m预应力空心
板梁，30m预应力T梁，13m预应力空心板梁。
架梁时，只有29m 30m 预应力T梁为先简支后结构连续型式桥梁，存在体系转换问题，因此需要架梁用临时支座砂筒。
根据《湖北省十堰至房县高速公路两阶段施工图设计》，梁片自重如下表：
表一：梁片自重表
二、临时支座砂筒选用及计算
1、计算参数
考虑到桥梁设计情况及架梁施工顺序，选取30m预应力T梁边梁
作为计算依据，架桥机选取六里坪特大桥架桥进行验算，则有：梁片自重G梁=78.3t ；
200t双导梁架桥机自重 G架=120t ；
运梁小车自重 G车=20t
2、最不利荷载位置
经分析，最不利荷载位置是:当架桥机位于已架好的桥跨，架桥机
导梁悬臂已过孔，但支脚落在桥墩盖梁上，且运梁小车装载梁片运至架桥机尾
端时，临时制作砂筒受力最大。
3、计算图示
图例1 :架桥机
4、临时支座砂筒受力计算
（1 ）受力分析：选取T梁两端均为临时支座支撑的情况下进行受力
分析。
架桥机自重，由已架好的桥跨承受，基本上（忽略前支腿支撑）即由5片T梁下的20个临时支座承受；T梁自重，每片T梁重力由4 个临时支座承受；运梁小车运梁时的自重，当运梁小车运梁至架桥机吊梁位置处时，因运梁小车运行在两片T梁上，故运梁小车加梁片自重同时作用在两片T梁即由8个临时制作承受；
临时支座最大受力
综上所述，取承受运梁小车自重的8个临时支座进行受力分析，则
每个临时支座砂筒受力为：
P0=G 梁/4+ G 架/20+ （G 车 + G 梁）/8 =78.3/4+120/20+ （ 78.3+20）/8 =37.86t按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3，则每个砂筒最大受力为： P=K* P0=1.3*37.86t=49.22t
（2）砂筒选用
根据设计图中盖梁(台帽)顶至梁底高度为30cm。
砂筒图例及计算公式：
cl
图中d0 ——上砂筒顶心外径；
di --- 下砂筒内径；
h0——顶心从最高工作位置放入下砂筒深度，
一般取 0.07-0.10m ；
H --- 降落高度，m
(T 下砂筒筒壁[(T ]——砂容许承压力如将其预压,可达
30MPa.
(a)上砂筒顶心外径计算及选用
砂预先过漏，干燥，并进行一定程度的预压，取「]=30MPa，则有:
d0 = V(4p 十(n [ (T ])= V(4 X 49.22 十(n X [3000]) = 0.144m 查国标无缝钢管规格 , 知
上砂筒顶心选用外径D1=140mm壁厚为3 =3.5mm无缝钢管；
砂筒选用壁厚为3 =3.5mm无缝钢管，则其外径为 D2=
D1+23 =140+2X 3.5=147mm考虑到盖梁具有横坡和预留间隙选用 D2=168 mm无缝钢管。
5、按要求填入预先过漏 , 干燥的砂在压力上进行试压，当施加到 500KN 的荷载时，砂桶无变形，当施加到 700KN的荷载时，下砂筒明显变形。
经试压预留压缩高度为 7 mm所以采用以上砂筒临时支座满足施工的安全要求。