钢板桩计算书10.13

1设计资料 (2)

2钢板桩入土深度计算 (2)

2.1内力计算 (2)

2.2入土深度计算 (4)

3钢板桩稳定性检算 (5)

3.1管涌检算 (5)

3.2基坑底部隆起验算 (5)

4围囹检算 (6)

4.1工况分析与计算 (6)

4.1.1工况一 (6)

4.1.2工况三 (7)

4.1.3工况五 (8)

4.1.4工况七 (9)

4.1.5工况九 (10)

4.2围囹计算 (11)

4.2.1第一层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。

4.2.2第二层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。

4.2.3第三层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。

4.2.4第四层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。

4.2.5封底混凝土整体稳定性验算 (13)

4.3支撑管计算 (15)

南淝河大桥主墩承台钢板桩围堰施工计算书

1设计资料

(1)桩顶高程H1：10.0m ，汛期施工水位：9.0m 。

(2)河床标高H 0：7m ；基坑底标高H 3：-2.7m ；开挖深度H ：9.7m 。 (3)封底混凝土采用C 25水下混凝土，封底厚度为2m 。

(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.7KN/m 3；内摩擦角加权平均值υ=17.4。

；粘聚力C ：48KPa 。

(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为20KN/m 2。

(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，钢板桩参数 A=216cm 2，W=2700cm 3，

[]δ=200Mpa ，桩长18m 。

(6)本工程基坑安全等级按一级基坑考虑。

2钢板桩入土深度计算

2.1内力计算

(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1

根据《建筑施工计算手册》，主动土压力系数、被动土压力系数公式得：

53.02

4.1745tg K o o

a =-=）（

85.12

4.1745tg K o

=+=）（

钢板桩均布荷载换算土高度0h ：

m r q h 53.08.18/10/0===

(2)支撑层数及间距

按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《建筑施工计算手册》，P155页(3-74）桩顶部悬臂部分允许最大跨度h 公式得：

[]353

.08.182700

102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=3192mm=3.19m h 1=1.11h=1.11*3.19=3.54m h 2=0.88h=0.88*3.19=2.8m h 3=0.77h=0.77*3.19=2.5m

根据施工需要调整支撑布置h 1=2.5m ，h 2=2.5m ，h 3=2.2层数为3层。受力简图见图2.1

3 2.5

2.5 2.2

0.5

+10

q=20KN/m2

河水+9

-0.7

土体

图2.1 钢板桩受力简图

2.2入土深度计算

用盾恩近似法计算钢板桩入土深度

主动土压力系数，被动土压力系数从上可知：53.0K a =、85.1K p =

A 0.52.22.5

2.5

3.0

土体

0.53

图2.2 钢板桩计算简图

根据假定作用在钢板桩AB 段上的荷载ABCD ，一半传至A 点上，另一半由坑底土压力EBF 承受，由图2.2所示，几何关系根据《建筑施工计算手册》，P157页(3-77）公式得：

0)(2=---HL K Hx K x K K a a a p

05.07.953.07.953.0)53.085.1(2=⨯⨯-⨯--x x

m x 34.4=

根据入土部分的固定点，被动土压力合力作用点在离坑底x 3

处，所以

钢板桩最下面一跨的跨度为0.5+2.89=3.39m 处。

故钢板桩的总长度至少为m l 09.1539.57.9=+=,即钢板桩长度为15.09m ，入土深度为4.34m 时能保证桩体本身的稳定性，选用18m 钢板桩，实际入土深度为6.34m 。

3钢板桩稳定性检算

3.1管涌检算

管涌的原因主要受水的作用影响，计算时考虑有水一侧，基坑抽水后水头差为h 1=11.7m ，入土深度h 2=x ，最短的渗流途径如图2-1所示为h 1+h 2×2，不产生管涌的安全条件，根据根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-107）公式得： b w r r i K ≤⨯⨯

式中K 为安全系数取1.7；水容重取3/10m KN r w =；

土的浮容重为3/8.8108.18m KN r b =-=；水力梯度)2(x H H i +÷=；

计算得m x 53.4≥时，不会发生管涌。所需桩长m l 23.1453.47.9=+=

选用18m 钢板桩，则入土深度为5.3m ，反算抗管涌安全系数22.2=K ,不会发生管涌。

3.2基坑底部隆起验算

基底抗隆起稳定性分析采用C ,q 抗隆验算方法。

根据《基础工程》中国建筑工业出版社P308页（8-30）公式：

m x 3.7=、m H 7.9=、2/10m KN q =、 7.18=ϕ、KPa C 48=、

安全系数7.1=K )2

45(2ϕ

ϕπ+=tg e N tg q =5.29

tg N N q c )1(-=

=13

)3.77.9(7.1813

4829.53.77.18)(12++⨯⨯+⨯⨯=

+++=

x H r cN xN r K c q s =4.1＞1.7

即钢板桩打入深度5.3m ，地基土稳定，不会发生隆起。

4材料强度检算

4.1钢板桩强度验算—工况分析与计算

工况分析模型加载力按照主动土压力强度)(21h h r K p a a +=，被动土压力强度rh K p b b = 4.1.1工况一

参照《建筑施工计算手册》P153页,施作桩顶围囹和支撑后,开挖基坑至+6.5m ，即3.5m （桩顶至基底）深，未安装第一道支撑前，钢板桩顶部为悬挑形式，则支撑受力为Ep Ea R a -=。

假定钢板桩所需入土深度为t ，

222)2(95.453.0)2(7.1821

)(21t t K t H r E a a +=⨯+⨯⨯=+=

2223.177.1885.121

21t t rt K Ep p =⨯⨯⨯==

为使钢板桩保持稳定，在钢板桩顶部力矩应等于零因此最小入土深度

)

3.17)2(95.4(20.2))2(95.423.173()a (2)23(2

222t t t t Ep E H E E t a P -+⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯=--= m t 82.1=

KN E a .2.72)82.12(95.42=+⨯= KN Ep 3.5782.13.172=⨯=

因此KN E E R p a a 9.14=-= 剪力为零的点据支撑点的距离

h rK R h rKK a a p +=取K=1.53，h=0.35m 。

M=14.9×0.35=5.2MPa

a 20092.12700102.53

MP MPa W M ＜=⨯==δ

a 5.110][1.1103.135109.142

MP f MPa A R a ==⨯⨯==＜τ

故此工况下钢板桩能够满足要求。施工过程中，保证钢板桩嵌入土层深度在1.82m-5.3m 范围内即可。

4.1.2工况三

安装好第一道支撑，继续开挖至标高+4m ，即6m （桩顶至基底）深，第二道支撑没有施作。此时钢板桩可看作为在桩顶和第一道支撑处悬挑，基坑以下为固结的连续梁结构。则建模如下：

计算得钢板桩：Vmax=42.6KN 、m KN M ∙=48max ，最大支撑反力130KN 。作用在第一层围囹和支撑处。

则此时钢板桩的应力为

[]MPa MPa W M 200181010

2700104836

==⨯⨯⨯==--δδ＜ a 5.110][15.3210

3.1353106.42max MP f MPa A V

==⨯⨯==＜τ

故此工况下钢板桩能够满足要求。

4.1.3工况五

安装好第二道支撑，继续开挖至标高+1.5m 处，即基坑8.5m （桩顶至基底）深，此时钢板桩可看作为在桩顶、第一和第二道支撑处简支，在基底以下为固结的连续梁结构，则建模如下：

计算得钢板桩：KN V 9.72max =、m KN M ∙=6.48max ，最大支撑反力174.8KN 。作用在第二层围囹和支撑处。

则此时钢板桩的应力为

[]MPa MPa W M 2001810102700106.4836

3==⨯⨯⨯==--δδ＜ a 5.110][34.510

3.135109.722

3max MP f MPa A V ==⨯⨯==＜τ 故此工况下钢板桩能够满足要求。

4.1.4工况七

安装好第三道支撑，继续开挖至基坑底，底标高—0.7m 处，即基坑10.7（桩顶至基底）m 深，此时钢板桩可看作为在桩顶、第一道、第二道和第三道支撑处简支，在基底以下为固结的连续梁结构，则建模如下：

计算得钢板桩：KN V 4.84max =、m KN M ∙=5.73max ，最大支撑反力207KN 。作用在第三层围囹和支撑处。

则此时钢板桩的应力为

[]MPa MPa W M 2002.2710102700105.7336

==⨯⨯⨯==--δδ＜ a 5.110][24.610

3.13510

4.842

3max MP f MPa A V ==⨯⨯==＜τ 故此工况下钢板桩能够满足要求。

4.1.5工况九

安装好第四道围囹和支撑，继续开挖至封底混凝土底面，即标高为-2.7m ，此时钢板桩可看做为在桩顶、第一道到第四道支撑处简支，在基底以为固结的连续梁结构，则建模如下：

计算得钢板桩：KN V 95max =、m KN M ∙=5.88max ，最大支撑反力246KN 。作用在第四层围囹和支撑处。

则此时钢板桩的应力为

[]MPa MPa W M 2008.321010

2700105.88363

==⨯⨯⨯==--δδ＜ a 5.110][02.710

3.135109523

max MP f MPa A V ==⨯⨯==＜τ 故此工况下钢板桩能够满足要求。

4.2围囹计算

每层围囹每个角上均设置设三个角撑，结构如下图

直径

×厚钢管直径×厚25a 工字钢连系梁10a 槽钢抱箍

500×500×30400×400×10

2直径×厚500×500×30300×300×20500×50×20加劲板左右各一块

基坑支护平面布置图

1-1剖面

+10.0

+7.0

+4.5

+2.0

-0.5

-2.7

围檩受力最大的位置为第四道围檩，线荷载为246.5Kn/m,支撑水平间距为4m，支点处为焊接，应视作多跨连续梁（7跨），按最不利荷载组合，查结构力学表可以求出折减后的结构所受内力。这里我们就按照无折减的情况计算，即按简支梁计算。跨中弯矩为M=1/8ql2=1/8×246.5×

42=293Kn*m。围檩为双拼40a工字钢， W=1090cm3,I=21720cm4，S=631cm2，t=16.5mm，I/S=21720/631=34.4cm，

σ=M/W=293Kn×m/2Wcm3=134.4MPa<145MPa.符合要求。

N支=1/2ql=0.5×246.5×4=493Kn.

I/S=21720/631=34.4

τ=NS/It= N/t×(S/I)

=493Kn/(16.5mm×34cm)=87878KPa=87.88MPa<110.5MPa

挠度：f=5ql4/384EI

=5×246.5×44/384×2.1×108×21720×10-8

=0.018m

综上所述，在最大荷载作用下，选用上述双拼I40a工字钢满足要求，其他三道围檩可根据现场材料进行同强度代换。

4.3封底混凝土整体稳定性验算

⑴、验算假定：①参考公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)之表

3.3.3-4，封底混凝土与钢板桩围堰之间直接剪切力按照规则块体砌体M5

级砂浆考虑，直接剪切力为0.052MPa，钢板桩与基桩之间因桩身表面为非平滑面，与新浇筑的混凝土封底之间直接剪切力按照片石砌体考虑，接剪切力为0.120MPa；②封底承受的向上水压力，忽略水压力传递路线上隔水

层的影响，计算模型下水头差为10.7m；C25水下封底混凝土厚2m。

④砼重度r=24KN/m³、水重度r=10KN/m，³抗拔容许摩阻值与受压容许阻力比例系数，取0.4

① 混凝土封底自重

W1=28.2×28.2×2×24-14×3.14×1.25×1.25×2=38034KN

②188块钢板桩与封底混凝土间的剪切力

W2=A接触面积*F切向粘结力= 188*0.6*2*52= 4418.7 KN

③封底混凝土与基桩间握裹力直接剪切力

W3=A接触面积*F直接剪切 = 14*3.14*2.5*120= 13188 KN

④ 188块钢板桩重W4=188×18×106=3587 KN

⑤ 188钢板桩与内侧土间的摩阻力

W5=0.4×28.2×4×5.7×33=2978 KN

⑥188钢板桩与外侧土间的摩阻力

W6=0.4×28.2×4×15×33=22334KN

⑦封底底面承受的水压力

P水 = A净封底×r×h水头差

= 28.2×28.2×10×9.7

= 77138 KN

混凝土封底抵抗水压力的合力为W = W1+W2+W3+W4+W5+W6

= 84539 KN

稳定性安全系数 K = 1.09

⑵混凝土封底强度验算

封底混凝土采用C25水工混凝土。以桩基及板桩围堰为多支点，取其

间最大跨度6m，简化为单向支撑板,假定混凝土有效厚度2m。

1m宽混凝土抗弯模量：W = 1×23/6 = 1.333

1m宽混凝土承受向上的荷载：q=9.7×10-1×2×24=49KN/m

跨中弯矩：M=49×62/8=221 KN.m

混凝土弯拉应力：σ= M/w =221/ 1.333/1000=0.165MPa < [σ]=1.1MPa 满足要求。

4.4支撑管计算

由计算软件计算得最大荷载在第四道直撑处。q max=246.5KN/m，直撑管

水平间距按最大4.0m。取两根支撑管之间所承受的土压力，即4.0m，按最不利支座形式计算，即简支梁，计算支座处支撑管的轴向承载力和稳定性

是否符合要求。

鉴于支撑受轴向力，可简化按照压杆计算。

强度验算：

1.1、现场第一种支撑管直径D=377mm，6mm厚钢管，A=69.932cm2，

I=12035.01cm4

Q=2ql=2×246.5×4.0=1972(KN)

N支=1/2×Q=0.5×1972=986(KN)

所以轴心压应力N/A=986×103/69.932×102=140.99MPa

直径377mm、6mm厚钢管水平放置,最长的一根17m，

自重为：0.0549t/m,即q=0.549Kn/m。

跨中最大弯矩为：M=1/8ql2=0.125×0.549×172=19.83(KNm)

M/W=19.83×106/638.46×104=3.11Mpa

因为：N/A>M/W,所以σ= N/A+M/W=140.99+3.11=144.1MPa<145MPa 强度满足，但无安全系数,不符合要求。

1.2现场第二种支撑管直径D=406mm，7mm厚钢管，A=87.75cm2，I=17466.68cm4

所以轴心压应力N/A=986×103/87.75×102=112.36MPa

直径406mm、7mm厚钢管水平放置,最长的一根17m。

自重为：0.0689t/m,即q=0.689Kn/m。

跨中最大弯矩为：M=1/8ql2=0.125×0.689×172=24.89(KNm)

W=2I/D =17466.68×2/40.6=860.43cm3

M/W=24.89×106/860.43×104=2.89Mpa

因为：N/A>M/W,所以σ= N/A+M/W=112.36+2.89=115.25<145MPa 强度满足，安全系数=145MPa/115.25MPa=1.26。

1.3现场第三种支撑管直径D=529mm，8mm厚钢管，A=163.05cm2，I=54919.07cm4

Q=2ql=2×246.5×4.0=1972(KN)

N支=1/2×Q=0.5×1972=986(KN)

所以轴心压应力N/A=986×103/163.05×102=60.47MPa

直径529mm、8mm厚钢管水平放置,最长的一根17m，

自重为：0.128t/m,即q=1.28Kn/m。

跨中最大弯矩为：M=1/8ql2=0.125×1.28×172=46.24(KNm)

M/W=46.24×106/2076.34×104=2.23Mpa

因为：N/A>M/W,所以§= N/A+M/W=60.47+2.23=62.7MPa<145MPa

强度满足，安全系数=145MPa/62.7MPa=2.31。

稳定性验算：（只验算后两种情况）

图中支撑可视为两端铰支的长细杆，由欧拉公式Pcr=错误！未找到引用源。2EI/l2计算临界压力。

2.1直径D=406mm，7mm厚钢管，A=87.75cm2，

I=17466.68cm4,E=210Gpa,l=17m

Pcr=3.142×210×106×17466.68×10-8/172=1251Kn

Pcr/ N支=1251/986=1.27

2.2直径529mm、8mm厚钢管，A=16

3.05cm2，I=54919.07cm4

Pcr=3.142×210×106×54919.07×10-8/172=3933.42Kn

Pcr/ N支=3933.42/986=3.99

17米支撑中间加一约束，即l=8.5m

529mm、8mm厚钢管

Pcr=3.142×210×106×54919.07×10-8/8.52=15733.68Kn

Pcr/N支=15733.68/986=16>Nst(查表可得,Nst在10左右)满足要求！

综上所述，钢板桩支撑和围檩材料依次为：

围檩选用双拼I40a工字钢或与其等同强度的材料；

最短的一根角撑为φ406×7mm钢管，其余两根为φ529×8mm钢管。

理正7.0钢板桩支护计算书讲课稿

---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

[ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 The manuscript was revised on the evening of 2021

支护计算书一．设计资料该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为<10m；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。故可以认为该坑的安全等级为二级。重要性系数取γ = 。地面标高：基础底面标高：开挖深度：地下水位：地面均布荷载：20kN/m2 土层：地表层有1m厚的杂填土，其下为均质粉质粘土基坑外侧的粘土都看做饱和粘土；基坑内侧因为排水，看做有深含水量16%的粘土，其下为饱和粘土。二．选择支护形式由于土质较好，水位较高，开挖深度一般，故选择钢板桩加单层土层锚杆支护。三．土压力计算 1.竖向土压力的计算

公式：j mj rk z γσ= o ok q =σ ok rk ajk σσσ+= 基坑外侧： )7.9(193.2037.81938201182020032321-⨯+==⨯+==+⨯==+=h kPa kPa kPa i σσσσσσ 基坑内侧： )8.1(19''69.308.105.17'0 '221-⨯+==⨯==h kPa j σσσσ 2.主动土压力的计算 840.0)2 545(21=︒ - ︒=tg K a 916.01=a K 490.0)2 2045(22=︒ - ︒=tg K a 700.02=a K ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ kPa e kPa e kPa e a a a 38.9700.0202490.038'75.22916.052840.03863.7916.052840.020221-=⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯= 取0'2=a e 主动土压力零点： m l l 0.10 7.020249.0)1938(==⨯⨯-⨯⨯+ kPa e a 62.7170.0202490.03.2033=⨯⨯-⨯=

钢板桩支护计算书

钢板桩支护验算计算书一、工程概况本标段的三座框架桥。位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。主要用于河涌排洪。 JXDK1+676框架桥（1*15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长，斜宽，底板厚，边墙厚，顶板厚，全桥为一跨结构；地表标高为，基坑底标高~，基坑开挖深度~。二、钢板桩支护结构施工方案我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300*300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325*6mm钢管，长，间距6m。 1、钢板桩支护 1）钢板桩的选用采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。 2、钢板桩的插打总体施工流程：施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放米要求,振动锤边振动边插打。为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在%内，然后以此为基础向两边插打。考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。 3、钢支撑结构形式为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下： 1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300*300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm

拉森钢板桩支护方案计算书

桂林市西二环路道路建设工程排水管道深基坑开挖施工方案计算书一、工程概况桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道

钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：四、计算假设 1、根据设计图纸中地勘资料提供的土层描述，本计算中土层参数按经验取值如下（K14+100钢板桩支护处）：则计算取值：γ=18 KN/m3 ，φ=150，c=10 KPa 。 2、支护计算水位按154.00m考虑。 3、计算时按照支护周边均为土体进行计算，不考虑空隙水压力及土体浮容重,同时不扣减由土体粘聚力与钢板桩之间产生的摩擦力。五、钢板桩围堰计算 1、内力计算本工程土压力计算采用钢板桩全部承受的主动土压力视为有效主动土压力。以地面标

钢板桩计算书

1-1剖面设计单位：X X X 设计院设计人：X X X 设计时间：2016-05-30 10:10:09 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]

钢板桩计算

北兴塘大桥钢板桩计算书钢板桩按拉森Ⅳ型设计，长度12.0米，设计施工水位1.80米，采用浮箱打桩平台上的1.8t柴油打桩机水上插打钢板桩，并敷设钢围囹。围堰尺寸：11.6m ×22.0m，每个围堰需钢板桩168根。并以左幅10#为例进行计算。河床地质情况为淤泥质压黏土。见钢板桩围堰布置图。施工步骤：第一层围囹制作安装抽水3m 第二层围囹制作安装挖基坑土方水下砼封底一、第一层围囹敷设完成后抽水3m，验算钢板桩和围囹的强度。受力图为： 1、计算土压力零点K的位置： λp=γtg2（45o+20o/2）=36.72 KN/m3 λa=γtg2（45o-20o/2）=8.82 KN/m3 由λp×u = λ水×h +λa×u 得 u=λ水h/（λp-λa）=10×3/（36.72-8.82）=1.075m

2、由等值梁AK根据平衡计算支撑反力T s和K点剪力Q k Ts = ∑P（h+u+a）/（h+u-h0） =45×（3+1.075-2）/（3+1.075-0.3）=24.74 KN/m Q k = ∑P（a-h0）/（h+u-h0） =45×（2-0.3）/（3+1.075-0.3）=20.26 KN/m 取Ts值计算第一层围囹的强度，围囹选用I36b双工字钢，横撑选用直径60cm钢桩，满足要求。 3、由等值梁KG计算钢板桩的入土深度，∑M g=0，则： Q k×x=1/6×[λp×x-λ水（h+u+x）-λa×（u+x）] x2 代入数据解得： x =4.37 m t=u+1.2x=6.32m＜8m 满足要求 4、由等值梁法求算最大弯矩M max值由上图的几何关系得： t/e t=u/e a e t= e a t/u ①

钢板桩计算书

钢板桩设计计算书各工况钢板桩埋深及强度计算（根据《深基坑工程设计施工手册》计算）各土层地质情况：天然容重31/1.17m KN =γ，粘聚力2.91=c ，内摩擦角016.2=?， 91.0)2 45(tan 1 21=- =?a K ， 10.1)2 45(tan 1 21=+ =?p K 取1米宽钢板桩进行计算，所有设备均在预留平台施工，围堰顶部施工荷载忽略不计。基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。在+3m 位置设置第一道支撑。围堰采用日本三菱钢板桩FSP-Ⅳ型钢板桩，其技术参数如下：截面尺寸400mm （宽度）×170mm （高度）×15.5mm （厚度），重量为76.1kg/m ，惯性矩为4670cm 4，截面模量362cm 3，板桩墙惯性矩为38600cm 4/m ，截面模量2270cm 3/m ，钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下： (1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图基坑底以上土压力强度Pa 1： Pa 1=r*4Ka=17.1×3.5×0.91 =54.5KN/m 2 (2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距, h= 6[f]w rka 3 = 391.0101.17102270350635 ????? （简明施工计算手册公式3-28） =313cm=3.13m h ：板桩顶部悬臂端的最大允许跨度［f ］：板桩允许弯曲应力 r ：板桩墙后的土的重度 k a ：主动土压力系数

+4h 1=1.11h=1.11×3.13=3.47m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） h 2=0.88 h =0.88×3.13=2.75m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） A 、工况一第一道支撑已施工，开挖至+1m （开挖深度2m ），此时拉森钢板桩为单锚浅埋式钢板桩支护（第一道支撑设在+3.0位置）确定钢板桩埋深查深基坑工程设计施工手册表6.5-2，此时被动土压力放大系数为1.2 32.12.11==p p K K t=（3E p -2E a ）H/2(E a - E p ) 简明施工计算手册公式3-24 t=7.5m 实际埋深为12米，计算支撑反力 m KN h h h p E aD a /2.7025.95.978.7)(56.152 1 21111=??=??=?=

拉森钢板桩设计计算书

拉森钢板桩设计计算书 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020

拉森钢板桩设计计算书（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。差的钢板桩应尽量不用。 ---------------------------------------------------------------- ------ 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

15m钢板桩计算书

深基坑支护设计 1 设计单位：X X X 设计院设计人：X X X 设计时间：2013-12-04 11:01:17 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

悬臂支护结构设计计算书--钢板桩

悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》一、参数信息 1、基本参数支护桩材料钢桩支护桩间距b a (m) 0.001 支护桩嵌入土深度l d(m) 8.5 基坑开挖深度h(m) 4.5 基坑外侧水位深度h a(m) 0.7 基坑内侧水位深度h p(m) 6.8 支护桩在坑底处的水平位移量υ(mm) 5 地下水位面至坑底的土层厚度D 1 (m) 0.5 基坑内外的水头差△h(m) 5 2、土层参数土层类型土厚度h(m) 土重度γ (kN/m3) 粘聚力c(kPa) 内摩擦角φ(°) 饱和土重度γ sat (kN/m3) 水土分算填土 3.1 18 2 20 20 是粉砂12.3 18.5 3 28 22 是粉砂 3.6 21 6 5 22 是 3、荷载参数类型荷载q(kpa) 距支护边缘的水平距离a(m) 垂直基坑边的分布宽度b(m) 平行基坑边的分布长度l(m) 作用深度d(m) 满布荷载 1.5 / / / / 条形局部荷载0.75 2 0 / 0 矩形局部荷载0.75 3 3 2 2 4、计算系数结构重要性系数γ00.9 综合分项系数γF0.9 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.25 流土稳定性安全系数K f 1.4 二、土压力计算

土压力分布示意图附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ 1 /2）= tan2(45-20/2)=0.49； K a2=tan2(45°- φ 2 /2）= tan2(45-20/2)=0.49； K a3=tan2(45°- φ 3 /2）= tan2(45-20/2)=0.49； K a4=tan2(45°- φ 4 /2）= tan2(45-28/2)=0.361； K a5=tan2(45°- φ 5 /2）= tan2(45-28/2)=0.361； K a6=tan2(45°- φ 6 /2）= tan2(45-28/2)=0.361； 2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.7m H 1'=[∑γ h +∑q 1 ]/γ i =[0+1.5]/18=0.083m

拉森钢板桩设计计算书

拉森钢板桩设计计算书 1钢板桩的设置位置要符合设计要求,便于基础施工,即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地; 2基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐,避免不规则的转角,以便标准钢板桩的利用和支撑设置;各周边尺寸尽量符合板桩模数; 3整个基础施工期间,在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中,严禁碰撞支撑,禁止任意拆除支撑,禁止在支撑上任意切割、电焊,也不应在支撑上搁置重物; 差的钢板桩应尽量不用; ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ----------------------------------------------------------------------

工况信息 ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 设计结果 ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 结构计算 ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

(完整word版)钢板桩计算公式

钢板桩支护计算书以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本项目的最大开挖深度和宽度）一设计资料 1桩顶高程H1：4.100m 施工水位H2：3.000m 2 地面标高H0：4.350m 开挖底面标高H3：-3.400m 开挖深度H：7.7500m 3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3 土浮容重γ’： 10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值Ф：20.10° 4均布荷q：20.0KN/m2 5基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m 二外力计算 1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49 kp=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2

水位土压力强度Pa2 Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m2 开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4： Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2 三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: 弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7 采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7＝0.000945m3 容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa 由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m 1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩 M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m

钢板桩围堰设计计算书

排水井钢板桩围堰计算书一、围堰类型选择根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。二、计算取值 1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表：地质参数表土层编号名称土层顶标高土层底标高容重（KN/m³）内摩擦角（Φ）粘聚力c （kpa） ①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0 ②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11 参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28° 2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图：钢板桩规格型号参数图

3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。 4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为：三、钢板桩受力验算 1、主动土、被动土压力强度计算 (1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下：钢板桩受力简图主动土压力系数：361.02 2845tg K o o 2 a =-=）（被动土压力系数：770.22 2845tg K o o 2 p =+=）（（2)有效主动土压力强度计算： ①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯== m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.73 0===㎡

6m拉森钢板桩计算书2

6m拉森钢板桩支护计算书 —-—-—---—--——-————---———-—-—----—--—-—--—---———--——-—-—---———-———-—-—— [ 支护方案 ] -—————-——-—---—--———-----————---—-—---—---——--—-—-——-—--—--——--------- 排桩支护 -——--—-——-—-—-—-————-——-—-——--—-—-——---——---————-———-——----—--—-—-—-—— [ 基本信息 ] ———--—---——--—---———————---——-—-----—---—--—-——--——-———-—-

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钢板桩围堰计算书(1层围檩)

钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计概况 (1) 1.3主要计算依据 (2) 1.4荷载计算 (2) 1.5土体参数 (3) 1.6 材料特性 (3) 第二章基坑支护结构受力计算 (4) 2.1 计算工况 (4) 2.2 钢板桩计算 (4) 2.2.1工况一 (4) 2.3 围檩及支撑 (6) 第三章基坑稳定性验算 (8) 3.1钢板桩入土深度验算 (8) 3.2基坑稳定性计算 (8)

第一章设计条件 1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定2种类型钢板桩围堰。对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。对于大承台，开挖6m及以上选用12m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。该计算书验算大承台第二种类型ZX205#（开挖5.86m）承台围堰受力情况。 ZX205#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m （2）钢板桩底标高： -3.0m （3）承台顶标高： +6.2m （4）承台底标高： +3.0m （5）承台高度： 3.2m （6）地面标高： +8.76m （7）地下水位： +4.79m 1.2设计概况承台尺寸17×9.3×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为19.2×11.7m，高12m。采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围檩及支撑。围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1 .5m，安装围檩及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；承台施工。

钢板桩支护计算书(00001)

钢板桩支护计算书

目录 1 计算依据.......................................... 错误!未定义书签。 2 工程概况.......................................... 错误!未定义书签。 3 结构设计.......................................... 错误!未定义书签。 3.1总体思路.................................. 错误!未定义书签。 3.2钢板桩结构设计............................ 错误!未定义书签。 4 材料主要参数及截面特性 (1) 5 计算结果 (1) 5.1钢板桩计算 (2) 5.2抗隆起验算 (3) 6 结论 (4)

4 材料主要参数及截面特性 1、拉森Ⅳ型钢板桩,截面积A=236cm 2,重量M=76kg/m ，钢板桩的抗弯强度设计值[f]=150MPa 。 2、①2素填土:粘聚力c 1=20.0kPa,饱和重度1sat γ=19.0kN/m 3，土的内摩擦角为 ︒=10.01ϕ；②1淤泥质粉质粘土：粘聚力c 1=10.1kPa,饱和重度1sat γ=18.0kN/m 3，土的内摩擦角为︒=7.51ϕ。②4淤泥质粉质粘土夹粉砂：粘聚力c 2=13.1kPa ，饱和重度2sat γ=17.7kN/m 3，土的内摩擦角︒=6.82ϕ。 3、Q235钢弹性模量E=2.1×105MPa ，剪切模量G=0.81×105MPa ，密度ρ=7850kg/m 3，线膨胀系数α=1.2×10-5，泊松比μ=0.3，轴向拉、压容许应力=s σ140MPa ，弯曲容许应力[]=σ145MPa ，剪切容许应力[]=τ85MPa 。 4、支架受载后挠曲的杆件，其容许挠度为相应结构跨度的1/400。 5 计算结果主要施工程序为：①测量定位，撒白灰线，插打钢板桩②开挖至设计基坑底。土压力按照朗肯土压力公式计算，其中钢板桩四周为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为：a a a K c hK P 2-=γ，被动土压力计算公式为：p p p K c hK P 2+=γ。危险工况：工况②，开挖至设计基坑底，钢板桩处于危险状态，按照此时计算。钢板桩外侧主动土压力如下：最上层②1土压力为0时，)(2a K c h γ==2*10.1/[18*tan(45-7.5/2)]=1.3m 。 ②1淤泥质粉质粘土（h=9.41m ）： P a1=18*9.41*tan 2(45-7.5/2)-2*10.1*tan(45-7.5/2)=113kPa ； ②4淤泥质粉质粘土夹粉砂（h=10.2m ）： P a2=17.7*10.2*tan 2(45-6.8/2)-2*13.1*tan(45-6.8/2)=119kPa ；钢板桩内侧被动土压力如下：

钢板桩计算公式

钢板桩计算公式钢板桩支护计算书以桩号 2c0+390 处的开挖深度 ,4C0+001.5 处的开挖宽度为准 ( 本项目的最大开挖深度和宽度 ) 一设计资料 1 桩顶高程 H1:4.100m 施工水位 H2:3.000m 2 地面标高 H0:4.350m 开挖底面标高 H3:-3.400m 开挖深度 H:7.7500m 3 土的容重加全平均值γ1:18.3KN/m3 10.0KN/m3 土浮容重γ’: 内摩擦角加全平均值Ф:20.10? 4 均布荷 q:20.0KN/m2 5 基坑开挖长 a=20.0m 基坑开挖宽 b=9.0m 二外力计算 1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg2(45?- φ/2)=tg2(45 -20.10/2)=0.49 kp=tg2(45?+ φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa1=r×(h+0.25)Ka=18.3 ×(1.09+0.25)×0.49=12.0KN/m2 水位土压力强度Pa2 Pa2=r×(h+4.35-3.00 )Ka =18. 3×(1.09+4.35 - 3.00 ) × 0.49=21.8KN/m2

开挖面土压力强度Pa3 Pa3=[r ×(h+4.35-3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3 ×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3- 10) ×(3.00 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m2 开挖面水压力 ( 围堰抽水后 )Pa4: 三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的?型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: 弯曲截面系 WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7 采用值 WZ=βWZ0=0.00135×0.7,0.000945m3 容许抗拉强 [ σ]= 200000.0KPa 由公式σ=M/Wz得: 最大弯矩 M0=Wz×[ σ]=189.0KN*m 1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩 M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m

理正7.0钢板桩支护计算书

------------------------------------------ ---------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012 内力计算方法增量法基坑等级三级 0.90 基坑侧壁重要性系数γ 基坑深度H(m) 4.500 嵌固深度(m) 4.500 桩顶标高(m)0.000 桩材料类型钢板桩 236.00 ├每延米截面面积 A(cm2) ├每延米惯性矩 39600.00 I(cm4) 2200.00 └每延米抗弯模量 W(cm3) └抗弯f(N/mm2)205 有无冠梁无放坡级数0 超载个数1 支护结构上的水平集中力

层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法 m,c, K值抗剪强度擦阻力 (kPa) 水下 (kPa) 水下 (度) (kPa) 1110.0---------m法20.2 2 --- 230.0 3.0027.00分算m法12.3 8 --- 365.032.0018.00合算 m法7.88--- ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:

钢板桩计算书

板桩支护计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 6、《钢板桩》JG/T196-2018 一、参数信息 1、基本参数 2、支撑高度位置参数 3、土层参数

4、荷载参数 5、计算系数

总体示意图

土压力分布示意图

附加荷载布置图二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-22/2)=0.455； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49； 2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-2m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+20]/19=1.053m

P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×1.053×0.656-2×0×0.6560.5=13.115kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(2+1.053)×0.656-2×0×0.6560.5=38.034kN/m2第2层土：2-7m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[38+20]/22=2.636m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=22×2.636×0.455-2×10×0.4550.5=12.898kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=22×(5+2.636)×0.455- 2×10×0.4550.5=62.943kN/m2 第3层土：7-12m H3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[148+20]/22=7.636m P ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=22×7.636×0.49-2×20×0.490.5=54.361kN/m2 P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=22×(5+7.636)×0.49-2×20×0.490.5=108.292kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=0m 第1层土 E ak1=h1(P ak1上+P ak1下)b a/2=2×(13.115+38.034)×1/2=51.149kN； a a1=h1(2P ak1上+P ak1下)/(3P ak1上+3P ak1 =2×(2×13.115+38.034)/(3×13.115+3×38.034)+10=10.838m；下)+∑h2 第2层土 E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=5×(12.898+62.943)×1/2=189.603kN； a a2=h2(2P ak2上+P ak2下)/(3P ak2上+3P ak2 =5×(2×12.898+62.943)/(3×12.898+3×62.943)+5=6.95m；下)+∑h3 第3层土