[学士]连续梁课程设计计算书_secret

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桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选早上刚到办公室,我就开始思考这个桥梁工程连续梁连续钢构的毕业设计计算书。

这个项目对我来说已经驾轻就熟,毕竟十年的方案写作经验不是吹的。

我梳理了一下设计的主要任务。

这个项目是要在一条河流上建设一座大型桥梁,桥梁设计要考虑到地形、地质、交通流量等多个因素。

连续梁和连续钢构是两种常见的桥梁结构形式,各有优缺点,需要进行详细的方案比选。

一、连续梁方案1.结构设计连续梁是一种由多跨梁组成的结构,每跨梁的两端都支承在桥墩上,形成一个连续的梁体系。

这种结构的特点是受力明确,施工简便。

在设计时,我要确定梁的截面尺寸和配筋,确保其承载力和稳定性。

2.施工方案连续梁的施工主要包括支架法、悬臂法和顶推法等。

支架法适用于跨度较小的桥梁,施工速度快,但需要大量的支架材料。

悬臂法适用于跨度较大的桥梁,但施工周期较长。

顶推法适用于施工现场受限的情况,但需要特殊的设备。

综合考虑,我选择了悬臂法施工。

3.经济性分析连续梁方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。

悬臂法施工虽然周期较长,但整体成本相对较低。

运营维护方面,连续梁结构相对简单,维护成本较低。

二、连续钢构方案1.结构设计连续钢构是由多根钢材组成的结构,其特点是强度高、刚度大、施工速度快。

在设计时,我需要确定钢构的截面尺寸和连接方式,确保其受力性能。

2.施工方案连续钢构的施工主要包括现场组装法和预制拼装法。

现场组装法适用于施工现场宽敞的情况,施工速度快,但需要大量的吊装设备。

预制拼装法适用于施工现场受限的情况,但需要特殊的预制场地。

综合考虑,我选择了现场组装法施工。

3.经济性分析连续钢构方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。

现场组装法施工虽然需要大量的吊装设备,但整体成本相对较低。

运营维护方面,连续钢构结构复杂,维护成本较高。

三、方案比选1.结构性能连续梁方案在承载力和稳定性方面表现良好,但刚度相对较低;连续钢构方案在承载力和刚度方面表现优秀,但稳定性相对较低。

连续梁计算书

连续梁计算书

青洋路匝道计算一、下部结构计算:计算书详见附录1~8a)桥台计算b)桥墩计算c)桩基础计算二、上部结构计算:计算书详见附录9~a)冲击系数计算b)13.25m宽30+30+30连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板(3.25m悬臂>横向配束计算横梁配筋计算c)9.5m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<2.25m悬臂)钢筋计算横梁配筋计算d)8m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<1.85m悬臂)钢筋计算横梁配筋计算三、附录附录一:北引桥桥台计算<13.25m宽连续箱梁)<荷载:公路I级)附录二:PD20桥台计算<9.5m宽连续箱梁)<荷载:公路I级)附录三:PA15桥台计算<9.5m宽连续箱梁)<荷载:公路I级)附录四:8m桥台计算<PC8m宽连续箱梁)<荷载:公路I级)附录五:北引桥桥墩计算<13.25m宽连续箱梁)<荷载:公路I级)附录六:9.5m宽连续箱梁桥墩计算<荷载:公路I级)附录七:8m宽连续箱梁桥墩计算<荷载:公路I级)附录八:桩基础承载力计算<桩长计算及持力层计算)附录九:桥梁冲击系数计算附录十:连续箱梁计算书附录十一:截面刚度折减系数计算附录十二:扭矩计算书连续箱梁计算书一、计算内容a)连续箱梁整体计算b)桥面板计算c)横梁计算二、整体计算:结构分析采用桥梁博士进行1.模型简况:模型中为简化计算,箱梁截面按等高度<箱梁截面最低点高度160cm)计入,顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。

尺寸详见构造图。

预应力钢束以钢束立面投影计入模型。

刚度折减计算详见附表。

2.材料:钢筋砼容重:26kN/m。

砼标号:C50<用老规范),钢束15-9。

钢束布置:各类箱梁钢束数量详见下表N1N2N3N4N5N6N7N8钢束形状详见图纸。

集中荷载标准值Pk*1.2;新规范按50mm沥青混凝土铺装t1=20度;t2=6.7度计入后,跨中正弯矩较大,以13.25m桥宽为例需增加跨中2根钢束。

本科毕业设计连续梁桥计算书

本科毕业设计连续梁桥计算书

目录前言 (1)第1章概述 (3)1.1 工程主要技术参数 (3)1.1.1 工程概况 (3)1.1.2 工程水文地质情况 (3)1.2 设计基本资料 (4)1.2.1 桥梁线性布置 (4)1.2.2 设计标准 (4)1.2.3 主要材料 (4)1.2.4 施工方式 (5)1.2.5 支座强迫位移 (5)1.2.6 设计计算依据 (5)1.2.7 基本计算数据表 (6)第2章设计要点及结构尺寸 (7)2.1 设计要点 (7)2.2 桥梁结构图式 (7)2.3 截面形式及截面尺寸拟定 (8)2.4 毛截面几何特性计算 (11)2.4.1 计算原理 (11)2.4.2 计算结果 (11)第3章主梁作用效应计算 (12)3.1 结构自重作用效应计算 (12)3.1.1 一期自重作用效应计算 (12)3.1.2 二期自重作用效应计算 (12)3.2 汽车荷载作用效应计算 (13)3.2.1 冲击系数和折减系数 (13)3.2.2 汽车荷载横向分布影响的增大系数计算 (14)3.3 基础沉降内力计算 (15)3.4.1 计算原理 (16)3.4.2 人群荷载效应内力计算 (17)3.5 内力组合 (17)3.5.1 按承载能力极限状态设计 (17)3.5.2 按正常使用极限状态设计 (18)3.5.3 计算结果 (19)第4章预应力钢束的估算及布置 (21)4.1 钢束估算 (21)4.1.1 按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束 (21)4.1.2 按正常使用极限状态截面压应力要求估算 (23)4.1.3 按承载能力极限状态的应力要求计算 (25)4.1.4 估算结果 (25)4.2 钢束布置 (26)4.3 主梁截面及换算截面几何特性计算 (27)第5章预应力损失及有效预应力计算 (30)5.1 基本理论 (30)5.2 预应力损失计算 (31)5.2.1 后张法由预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失 (31)5.2.2 后张法由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (32)5.2.3 后张法由混凝土弹性压缩引起的应力损失 (33)5.2.4 后张法由钢筋松弛引起的预应力损失终极值 (34)5.2.5 后张法由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 (34)5.2.6 截面预应力损失合计和有效预应力 (36)第6章截面强度验算 (36)6.1 基本理论 (36)6.2 计算公式 (36)第7章抗裂验算 (39)7.1 规范要求 (39)7.1.1 正截面抗裂验算 (39)7.1.2 斜截面抗裂验算 (40)7.3 斜截面抗裂验算 (41)第8章持久状况构件的应力验算 (44)8.1 正截面混凝土压应力验算 (44)8.2 预应力筋拉应力验算 (46)8.3 混凝土主压应力验算 (47)第9章挠度验算 (50)9.1 汽车荷载作用下主梁边跨和中跨的最大截面挠度计算 (50)9.1.1 边跨最大挠度计算 (50)9.1.2 中跨最大挠度计算 (51)9.2 人群荷载作用下主梁边跨和中跨的最大截面挠度计算 (51)9.2.1 边跨最大挠度计算 (51)9.2.2 中跨最大挠度计算 (51)9.3 消除结构自重后长期挠度验算 (52)结束语 (52)致谢 (53)参考文献 (54)附录前言本设计是江苏227省道三期工程罗泉大桥上部结构设计,要求通过毕业设计,掌握桥梁结构荷载的布置方法、掌握主梁的设计方法,培养学生运用现行规范进行设计的能力,培养学生运用所学知识综合分析问题和解决问题的能力,并完成必要的毕业论文及桥梁总体布置图、主梁构造图、主梁预应力钢筋布置图、施工程序示意图等图纸。

连续梁桥设计计算

连续梁桥设计计算

第1章绪论1.1 概述随着我国交通运输业的发展,人们对公路桥梁的建设提出了更高的要求,例如行车要舒适、平稳,建设周期要短等等。

于是,兼顾简支梁桥和连续梁桥优点的先简支后连续桥梁形式应运而生。

简支变连续梁桥经历了简支梁桥面(板)连续→恒载简支、活载连续、体系不转换→先简支后连续结构体系的发展历程,从原来的普通钢筋连接墩顶发展到现在的采用预应力筋连接,但是墩顶混凝土的开裂问题的克服效果不佳,就此国内外主要对墩顶混凝土开裂,以及如何更好连接墩顶以防止开裂的研究进行了大量的研究。

跨径大有增加,并且有继续增大的趋势,成为现代桥梁建设中的一种重要桥型。

简支梁桥属于单孔静定结构,它构造简单,施工方便,其结构尺寸易于设计成系列化和标准化,有利于在工厂内或地上广泛采用工业化施工,组织大规模预制生产,并用现代化的起重设备进行安装。

采用装配式的施工方法可以大量节约模板支架木材,降低劳动强度,缩短工期,显著加快建桥速度。

然而简支梁桥也存在很大缺点:从运营条件来说,简支梁桥在梁衔接处的挠曲线会发生不利于行车的折点,一般简支梁在梁衔接处设置成伸缩缝或桥面连续,伸缩缝造价较高,易受破坏,又无法避免行车的不舒适性;桥面连续也容易出现破坏(已建工程中简支梁上桥面连续出现破坏的屡见不鲜),另外简支梁跨中弯矩较大,致使梁的截面尺寸和自重显著增加,需要耗用材料多,这些都是简支梁桥的显著缺点。

而连续梁桥同简支梁桥相比较而言,其特点差别很大:结构较复杂,且从桥梁建筑现代化的角度来衡量,钢筋混凝土连续梁桥逊色于简支梁桥,因为当跨径较大时,长而重的构件不利于预制安装施工,而往往要在工费昂贵的支架上现浇,需要的工期长。

但是连续梁桥无断点,行车舒适,且由于支点负弯矩的存在,使跨中正弯矩值明显减少,从而减少材料用量及结构自重,这些特点是简支梁桥所无法比拟的。

先简支后连续梁桥刚好发挥了上述两种梁桥的优点,克服它们的缺点。

其施工特点是先按简支梁规模化施工,后用湿接缝把相临跨的梁块连接成连续梁,从而得到连续梁优越的使用效果。

连续梁桥的设计与计算

连续梁桥的设计与计算

非线性温度场——次内力、自应力
一、温度变化对结构的影响
第七节 温度应力计算
线性温度梯度对结构的影响 非线性温度梯度对结构的影响
温度梯度场
二、自应力计算
温差应变 T(y)=T(y) 平截面假定 a(y)=0+y 温差自应变 (y)=T(y)-a(y)=T(y)-(0+y) 温差自应力 s0(y)=E(y)=E{T(y)-(0+y)}
2
线性徐变理论
3
基本假定
三、结构因混凝土徐变引起的变形计算
应力不变条件下的徐变变形计算 应力应变公式 变形计算公式
一次落架结构可以直接按该式计算
01
分段施工结构要考虑各节段应力是分多次在不同的龄期施加的
02
静定结构可以满足应力不变的条件
3、应力变化条件下的徐变变形计算
1)应力应变公式 时刻的应力增量在t时刻的应变
02
墩台基础沉降瞬时完成时
03
徐变使墩台基础沉降的次内力减小
最好的办法是在成桥后压重
1
通过支承反力的调整将被徐变释放
2
连续梁内力调整措施
产生的原因:常年温差、日照、砼水化热 常年温差:构件的伸长、缩短;
连续梁——设伸缩缝
拱桥、刚构桥——结构次内力 日照温差:构件弯曲——结构次内力;
线性温度场——次内力
美国 Sidney Lanier Bridge引桥 跨径:120-foot ,180-foot 截面:T梁,梁高90 inches 预应力:裸梁采用先张法预应力
一、简支变连续施工连续梁桥
01
第八节 连续梁示例
主梁预制
主梁吊装——梁重116吨
后期预应力钢筋张拉
桥面浇筑

连续粱挂篮计算书_secret

连续粱挂篮计算书_secret

第1章设计计算说明1.1设计依据①、新建铁路XX至XX铁路客运专线XX至XX段施工图;②、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000;③、《钢结构设计规范》GBJ17-88;④、《路桥施工计算手册》;⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》;⑥、其他相关规范手册。

1.2 工程概况本主桥为XX客运专线连续箱梁,主桥桥跨组成为40+56+40m的变截面单箱单室连续梁,采用垂直腹板。

箱梁顶宽13.4m,变径处底宽7.7m,未变经处的底宽为6.7m,翼缘板长3.35m,支点处梁高4.35m,跨中梁高3.05m,梁高及底板厚按二次抛物线变化,其方程为)y-=。

腹板厚80cm(支点)~48cm,底板厚度为x(002457467.02m80cm(支点)~40cm,顶板厚度65cm~40cm。

箱梁0#块梁段长度为9m,合拢段长度为2m,边跨的长度为11.75m;挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块,其重量为135.116t。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G=26kN/m3;C②、钢弹性模量E=2.1×105MPa;s③、材料强度设计值:Q235钢厚度或直径≤16mm,f=215N/mm2,f V=125 N/mm2厚度或直径>16~40mm,f=205N/mm2,f V=120 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm,f=310N/mm2,f V=180 N/mm2厚度或直径>16~40mm,f=295N/mm2,f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮,菱形桁片由2[32a普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成,前横梁由2I40a普通工字钢组成,底篮前横梁由2I32b普通热轧槽钢组成,底篮后横梁由2I32b普通热轧槽钢组成,加强纵梁为由2[28a普通热轧槽钢,吊杆采用φ32精轧螺纹钢,底篮腹板下横肋为[12普通热轧槽钢。

(35+50+35)m三跨连续梁课程设计设计说明书

(35+50+35)m三跨连续梁课程设计设计说明书

西南交通大学本科毕业设计(35+50+35)m预应力混凝土连续梁桥上部结构设计年级:2007级学号:20070410姓名:王利强专业:土木工程指导老师:姚昌荣2011年6月院系土木工程学院专业土木工程年级 2007级姓名王利强题目(35+50+35)m预应力混凝土连续梁桥上部结构设计指导教师评语指导教师 (签章) 评阅人评语评阅人(签章)成绩答辩委员会主任(签章)年月日毕业设计任务书班级:土木工程2007 詹班学生姓名:王利强学号:20070410发题日期:2011年4月完成日期:2011年6月题目:(35+50+35)m预应力混凝土连续梁桥上部结构设计1、本论文的目的、意义根据教育部指示,毕业设计是高等工科院校本科培养计划中的最后一个教学环节,目的是使学生在学完培养计划所规定的基础课,技术基础课及选修专业课程之后,通过毕业设计这一环节,较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识和基本技能,分析和解决实际问题的能力。

和以往的理论教学不同,毕业设计是要学生在老师的指导下,独立的、系统地完成一个工程设计,以期能掌握一个工程设计的全过程,在巩固已学课程的基础上,学会考虑问题,分析问题和解决问题,并可以继续学习到一些新的知识,有所创新。

2、设计原始资料(1)主要技术指标:①孔跨布置:(35+50+35)m预应力混凝土连续梁桥;②荷载标准:公路—Ⅰ级荷载、人群荷载 3kN/m2、二期恒载65kN/m;③桥面宽度:车道宽2×8.5m+两侧人行道宽2×3。

25m+中央分隔带2m=25。

5m;④桥面纵坡: 0% 桥面横坡:2%的人字排水坡;⑤支座强迫位移:基础不均匀沉降按边支座沉降1cm,中间支座沉降1。

5cm计;⑥温差变化:顶板日照温差按新规范温度竖向温度梯度曲线考虑,体系温度按+25℃,-15℃考虑;⑦桥轴平面线型:直线;⑧地震基本烈度:地震动峰值加速度0。

2g,设防烈度为8度;⑨施工方法:考虑经济效益及便于施工,采用满堂支架法;⑩设计速度:80km/h。

连续梁计算

连续梁计算

连续梁L-1计算书项目名称: 新工程一设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2002)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)1.4 《钢结构设计规范》(GB 50017--2003)1.5 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2 计算参数2.1 结构构件的重要性系数γ0=1.02.2 混凝土容重γc =25.00kN/m32.3 钢材容重γs =78.50kN/m32.4 程序自动计算梁自重; 支座弯矩调幅系数: 1; 不考虑活荷载不利布置3 几何信息3.1 支座信息: 左端固支,右端悬臂3.2 截面信息截面编号: 1H型钢高度H=200(mm); 宽度B=150(mm); 腹板厚Tw=6(mm); 翼缘厚T=6(mm)钢材类型:Q235; 抗拉抗压强度f=215(MPa); 抗剪强度fv=125(MPa); 屈服强度fy=235(MPa); 弹性模量E=2.06e+005(MPa)3.3 梁几何信息跨号跨度(mm) 截面号布置方向1 1000 1 0度4 荷载信息(kN,kN*m,kN/m,mm)4.1 恒荷载跨号荷载类型荷载大小参数a 参数b1 集中荷载20 10001 满跨均布荷载0.229848(自重荷载)5 计算结果(kN,kN*m,mm)符号说明及单位:M:弯矩, M+:正包络弯矩, M-:负包络弯矩, kN*m;Q:剪力, Q+:正包络剪力, Q-:负包络剪力, kN;θ:转角, 弧度;f:标准值组合下挠度, f+:正包络挠度, f-:负包络挠度, mm;σ:强度应力, σw:整体稳定应力, MPa;As:纵筋配筋面积, mm2Asv:箍筋配筋面积, 按照截面中给定的箍筋间距和箍筋肢数换算, mm25.1 各荷载标准值下杆端内力5.1.1 恒荷载跨号左端弯矩M 右端弯矩M 左端剪力Q 右端剪力Q 左端转角θ右端转角θ1 20.1149 0.0000 20.2298 0.0000 0.000000 -0.0024055.2 各杆件组合内力及内力包络值5.2.1 杆件15.2.1.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -20.11 -17.59 -15.06 -12.54 -10.03 -7.52 -5.01 -2.50 0.00Q 20.23 20.20 20.17 20.14 20.11 20.09 20.0620.03 20.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.3 荷载组合3: 1.35*恒M -27.16 -23.74 -20.34 -16.94 -13.54 -10.15 -6.76 -3.38 0.00Q 27.31 27.27 27.23 27.19 27.16 27.12 27.0827.04 27.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -24.14 -21.11 -18.08 -15.05 -12.03 -9.02 -6.01 -3.00 0.00Q 24.28 24.24 24.21 24.17 24.14 24.10 24.0724.03 24.00f 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.01521.3049 1.60395.2.1.6 内力包络值及应力/配筋:M- -27.16 -23.74 -20.34 -16.94 -13.54 -10.15 -6.76 -3.38 0.00σ 127.63 111.59 95.58 79.60 63.63 47.69 31.77 15.87 0.00σw 134.01 117.17 100.36 83.58 66.81 50.07 33.36 16.67 0.00M+ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00σ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00σw 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00τ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Q+ 27.31 27.27 27.23 27.19 27.16 27.12 27.08 27.04 27.00τ 25.56 25.53 25.49 25.45 25.42 25.38 25.35 25.31 25.27f- 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000f+ 0.0000 0.0361 0.1380 0.2963 0.5015 0.7443 1.0152 1.3049 1.6039最大负应力σ=127.63 ≤215.00(MPa)最大负稳定应力σw=134.01 ≤215.00(MPa)最大正应力σ=0.00 ≤215.00(MPa)最大正稳定应力σw=0.00 ≤215.00(MPa)最大负剪应力τ=0.00 ≤125.00(MPa)最大正剪应力τ=25.56 ≤125.00(MPa)最大负挠度f=-0.00 = l/-1.#J(mm)最大正挠度f=1.60 = l/623.47(mm)=========================TAsd结构设计软件连续梁L-1计算书结束=========================。

门架连续梁计算书

门架连续梁计算书

附件二连续梁及门架计算书共有4 跨梁材性:Q235考虑自重,自重放大系数为1.21.连续承轨梁,第1 跨计算:跨度为6 M截面为250x200x6x8截面Ix = 5.3275e+007 mm4截面Wx = 426200 mm3面积矩Sx = 234667 mm3腹板总厚6 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.8由最大壁厚8 mm 得:截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa整体稳定系数计算:截面:普工40a组合受压翼缘自由长度:6000 mm截面材性:Q235荷载情况:跨中无侧向支承点集中荷载作用于下翼缘由GB 50017--2003 第126页表B.2 查整体稳定系数初步查得整体稳定系数φb = 1.07 > 0.6修正后整体稳定系数φb' = 0.806449第 1 跨计算结果:跨度为6 M截面为GD10-6B截面Ix = 1.7484e+009 mm4上表面处Wx = 2.1143e+006 mm3下表面处Wx = 4.6869e+006 mm3面积矩Sx = 1.6719e+006 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.8由最大壁厚10 mm 得:截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-58.2657--58.2657 KN弯矩范围为-169.899--0 KN.M最大挠度为1.42535 mm (挠跨比为1/4209)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为5.57164 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为76.5304 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为45.3121 MPa 满足!2.门架计算:粗算上承重梁,简化为简支梁,暂按,7.5m宽度计算.,最外这排门架边受力最大. 梁材性:Q235全梁有均布荷载1 KN/M(,屋架的压力)考虑自重,自重放大系数为1.2计算结果:跨度为7.5 M截面为HN396x199截面Ix = 2e+008 mm4截面Wx = 1.0101e+006 mm3面积矩Sx = 543774 mm3腹板总厚7 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.9由最大壁厚11 mm 得:截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-39.2991--83.2991 KN弯矩范围为-175.498--0 KN.M最大挠度为17.5 mm (整体挠跨比为1/770)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为32.3542 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为165.47 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为193.048 MPa 满足!受压翼缘外伸宽度与厚度之比为8.72727 满足!(GB50017--2003 第32页4.3.8)腹板高厚比为53.4286 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页4.3.2)。

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 装 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 订 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 线 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊共 55 页 第 1 页第一章 概述1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一.本章简介其发展:由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点:如过早地出现裂缝,使其不能有效地采用高强度材料,结构自重必然大,从而使其跨越能力差,并且使得材料利用率低。

为了解决这些问题,预应力混凝土结构应运而生,所谓预应力混凝土结构,就是在结构承担荷载之前,预先对混凝土施加压力。

这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。

自从预应力结构产生之后,很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。

预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的,当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下,为节省钢材,各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。

50年代,预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米,到80年代则达到440米。

虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好,但是,在实际工程中,跨径小于400米时,预应力混凝土桥梁常常为优胜方案.我国的预应力混凝土结构起步晚,但近年来得到了飞速发展.现在,我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T 构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。

虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。

但是,在桥梁结构中,随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展,预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。

连续梁和悬臂梁作比较:在恒载作用下,连续梁在支点处有负弯矩,由于负弯矩的卸载作用,跨中正弯矩显著减小,其弯矩与同跨悬臂梁相差不大;但是,在活载作用下,因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用,其弯矩分布优于悬臂梁。

4x30m连续梁计算书

4x30m连续梁计算书

4x30m标准段计算书第一章概述1.1、工程简介上部标准段结构为预应力混凝土现浇箱梁结构,跨径4x30m,桥宽25m,梁高2m,桥面布置为0.5m(护栏)+11.75m(行车道)+0.5m(中央护栏)+11.75m (行车道)+0.5m(护栏),桥面铺装为10cm沥青混凝土+8cm C50混凝土。

梁体采用后张法预应力构件,结构计算考虑施工和使用阶段中预应力损失以及预应力、温度、混凝土收缩徐变等引起的次内力对结构的影响。

1.1.1、采用的主要规范及技术标准①、《工程建设标准强制性条文》建标【2000】202号②、建设部部颁标准《城市桥梁设计荷载标准》CJJ11-2011③、交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004④、交通部部颁标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—2007⑤、交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004⑥、建设部部颁标准《城市道路设计规范》CJJ37-90技术标准:1、道路等级:快速路2、设计车速:主线60km/h。

3、设计荷载:公路—Ⅰ级。

4、地震烈度:Ⅶ度,地震动峰值加速度0.1g。

5、横断面:0.5m(防撞护栏)+11.75m(车行道)+0.5m(中央防撞护栏)+11.75m(车行道)+0.5m(防撞护栏)=25m6、桥梁结构设计安全等级:一级7、路面类型:沥青混凝土路面。

1.1.2、应用的计算软件①、Midas CIVIL 2010②、桥梁博士3.1.0(同豪土木)1.1.3、主要参数及荷载取值1)主梁:C50混凝土,γ=26kN/m3,强度标准值f ck=32.4MPa,f tk=2.65MPa。

强度设计值f cd=22.4MPa,f td=1.83MPa,桥梁达到设计强度的100%张拉2)二期恒载:桥面铺装沥青混凝土部分:0.1×24×24=57.6KN/m;桥面铺装防水混凝土部分:0.08×24×26=49.92KN/m;两侧防撞护栏(单个):0.47×26=12.22KN/m(考虑部分声屏障);中央防撞护栏:0.40×26=10.4KN/m;3)预应力钢束采用1860级φs15.20钢绞线,公称面积139.0mm2,标准强度f pk=1860MPa(270级),张拉控制应力σcon=1350MPa。

学士悬臂浇筑连续梁桥计算secret

学士悬臂浇筑连续梁桥计算secret

悬臂浇筑连续梁桥计算Abstract: ShenTian bridge was designed by me as a prestressed concrete continuous Bridge. The arrangement of this bridge is (48+84+48)m,and the total length is 210m.The girder of this bridge is concrete box girder,and the height of girder is variable. On the supported points,the height is 5m,and on the middle span is 2.2m. The wideth of the top slab is 13m,and the wideth of the bottom slab is 8m. The thickness of top slab is not variable,but the thickness of the bottom slab is variable. The thickness of the bottom slab is variabled by parabola. On the supported points, the thickness of the bottom slab is 0.8m,but on the middle span is 0.35m. The web slab is 0.45m.When this bridge was construction,we used the balanced of cantilever construction method.In this paper, I introduce the comparision and selection of scheme, the calculation of structure .At last,I simply introduce the construction method of this bridge.Key word: prestressed concrete continuous bridge; concrete box girder; supported points; middle span; thickness; variable ;parabola; he balanced of cantilever construction; the comparision and selection of scheme; the calculation of structure.摘要:某大桥设计成一座预应力混凝土连续梁桥。

连续梁计算书

连续梁计算书

连续梁计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图:二、内力图:三、基本设计资料1.依据规范:《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008),以下简称《规范》2.设计参数:不考虑地震作用组合,承载力安全系数K = 1.35跨中弯矩调整系数:1.00 支座弯矩调整系数:1.00永久荷载的分项系数γG = 1.20 可变荷载的分项系数γQ = 1.40带肋钢筋的相对粘结特性系数νi = 1.03.材料信息:混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ftk = 2.01 N/mm2ft = 1.43 N/mm2纵向钢筋采用有屈服点钢筋,纵筋种类: HRB335 fy = fy' = 300.0 N/mm2箍筋种类: HPB235 fyv = 210.0 N/mm2混凝土容重Rc=25.0kN/m3混凝土弹性模量Ec = 30000 N/mm2钢筋弹性模量Es = 200000 N/mm2下侧纵筋合力点至近边距离as = 35mm上侧纵筋合力点至近边距离as' = 35mm指定主筋强度: 否自动计算梁重:否4.几何信息:支座宽度= 1000.0mm;连续梁最右端支座约束形式: 固端第1跨:跨度L1=4000mm;当前跨左侧约束形式:固端截面类型:矩形截面截面宽b=1500mm 截面高度h=500mm第1跨有5个荷载:满跨均布荷载:q=4.65KN/m),恒载集中荷载:P=50.00KN,a=3125.0mm),活载集中荷载:P=50.00KN,a=875.0mm),活载集中荷载:P=96.21KN,a=875.0mm),恒载集中荷载:P=96.21KN,a=3125.0mm),恒载四、截面内力及配筋第1跨左侧支座(距左支座1/4跨范围内): 正弯矩M+ =36.43KN·m,位置x =1000.0mm负弯矩M- =-133.23KN·m,位置x =5.0mm计算范围内最大剪力Q max=196.58 KN上侧纵筋计算面积A s' =1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'(实配)=1407 mm2(7D16)下侧纵筋计算面积As =1395 mm2下侧纵筋实配面积A s(实配)=1407 mm2(7D16)箍筋计算面积A sv/s =0.000mm箍筋实配面积A sv/s(实配)=1.005 mm(2d8@100)裂缝宽度ω=-0.140mm第1跨跨中(跨中1/2跨范围内):正弯矩M+ =39.22KN·m,位置x =2000.0mm负弯矩M- =0.00KN·m,位置x =0.0mm计算范围内最大剪力Q max=5.55 KN上侧纵筋计算面积A s' =1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'(实配)=1407 mm2(7D16)下侧纵筋计算面积As =1395 mm2下侧纵筋实配面积A s(实配)=1407 mm2(7D16)箍筋计算面积A sv/s =0.000mm箍筋实配面积A sv/s(实配)=0.503 mm(2d8@200)塑性挠度fp =0.826mm,弹性挠度fe =0.091mm,裂缝宽度ω=0.021mm 第1跨右侧支座(距右支座1/4跨范围内):正弯矩M+ =36.43KN·m,位置x =3000.0mm负弯矩M- =-133.23KN·m,位置x =3995.0mm计算范围内最大剪力Q max=-196.58 KN上侧纵筋计算面积A s' =1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'(实配)=1407 mm2(7D16)下侧纵筋计算面积As =1395 mm2下侧纵筋实配面积A s(实配)=1407 mm2(7D16)箍筋计算面积A sv/s =0.000mm箍筋实配面积A sv/s(实配)=1.005 mm(2d8@100)裂缝宽度ω=-0.140mm。

连续梁桥设计计算书

连续梁桥设计计算书

共享知识分享快乐设计原始资料1. 地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况(1)气象:天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区,部分地区受海洋气候影响。

四季分明,冬季寒冷干旱,春季大风频繁,夏季炎热多雨,雨量集中,秋季冷暖变化显著。

年平均气温12.2°C,最冷月平均气温-4°C,七月平均气温26.4°C。

(2)工程地质:天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上,地形平坦,地势低平,地下水位埋深较浅,沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土,均为地震可液化层,局部地段具有地震液化现象。

沿线地层简单,第四系地层广泛发育,地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。

a. 人工填土层,厚度5m,?k=100KP a;b. 粉质黏土,中密,厚度15m,?k=150 KP a;c. 粉质黏土,密实,厚度15m,?k=180KP a;d. 粉质黏土,密实,厚度10m,?k=190KP a。

第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。

任选三种作比较,从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选,最终确定桥梁形式。

桥梁设计原则1 •适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通,并应满足将来交通量增长的需要。

桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。

建成的桥梁应保证使用年限,并便于检查和维修。

2. 舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度,要控制桥梁的竖向与横向振幅,避免车辆在桥上振动与冲击。

整个桥跨结构及各部分构件,在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。

3. 经济性设计的经济性一般应占首位。

经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。

4. 先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。

应便于制造和架设,应尽量共享知识分享快乐采用先进工艺技术和施工机械、设备,以利于减少劳动强度,加快施工进度,保证工程质量和施工安全。

连续梁 下部结构计算书

连续梁 下部结构计算书

**公路二期工程*大桥之答禄夫天创作3×30m连续梁下部结构计算书1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁,主梁总宽度为12m,梁高为。

主梁采取单箱双室断面,其中主梁悬臂长,尺度断面箱室顶板厚2m,底板厚m,腹板厚0.45m,中支点及边支点断面箱室顶板厚,底板厚,腹板厚,两断面间设长的渐变段。

混凝土主梁采取C50混凝土现场浇注,封端采取C45混凝土。

主梁中墩采取两根直径圆柱,下接直径桩基,左侧中墩高7m,右侧墩柱高。

主梁边墩采取盖梁+直径双柱中墩,下接直径桩基形式;中、边墩横桥向中心距均为。

主梁边支点采取普通板式橡胶支座,中墩与主梁固结。

2.设计规范《城市桥梁设计准则》(CJJ11—93);《城市桥梁设计荷载尺度》(CJJ77—98);《公路工程技术尺度》(JTGB01-2003);《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004);《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004));《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007);《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008);《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);3.静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交,且主梁平面基本为直线,因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。

桥梁内力及位移的计算均采取桥梁博士 3.0有限元程序进行,其中边支点仅采取竖向支撑,中墩底部采取弹性支撑,其支撑刚度根据m法计算(m0=×105kN/m4,K水平=×106kN/m,K弯曲=×107)。

根据桥梁结构受力特点,其计算模型见下图。

主梁计算模型3.2 计算荷载结构自重及二期恒载盖梁结构自重:混凝土容重按26kN/m3计;二期恒载:8×1×25=kN/m;二期恒载合计:kN/m。

汽车活载:汽车活载:采取公路Ⅰ级车道荷载,按3车道布载汽车冲击:正弯矩区0.273;负弯矩区0.37;偏载系数:1.15;车道折减系数:0.8。

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连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
7.2m
7.2m 6m 7.2m 6m 7.2m 7.2m
混凝土: C20 主筋: HRB400 箍筋: HPB235 保护层厚度as(mm): 25.00 指定主筋强度: 无 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 (说明:弯矩调整系数只影响配筋) 自动计算梁自重: 否
恒载系数: 1.20 活载系数: 1.40
二、荷载数据
利用电算清理计算A 轴框架上的荷载,从而计算三层上的连
梁(LL-1),见图式;
1. 荷载工况一 (恒载)
3.6m
3.6m
3m
3m 3.6m
3m
3m 3.6m
3.6m
2. 荷载工况二 (恒载)
3.6m
3.6m
3m
3.6m
3m
3m 3.6m
3.6m
三、内力及配筋
1.内力包络图
2.截面内力及配筋
0支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-142.24 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力79.81 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 852.22mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 284.07mm2
1跨中: 正弯矩131.06 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.60m
负弯矩-142.24 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
剪力79.81 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
挠度16.33mm, 裂缝0.29mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 258.68mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 776.05mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
1支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-103.14 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力52.08 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 594.15mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
2跨中: 正弯矩70.36 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.60m
负弯矩-103.14 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
剪力52.08 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
挠度7.71mm, 裂缝0.12mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 393.52mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
2支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-90.85 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力75.55 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 517.38mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
3跨中: 正弯矩106.10 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.00m
负弯矩-109.87 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 6.00m
剪力79.73 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 6.00m
挠度8.88mm, 裂缝0.22mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 612.89mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
3支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-109.87 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力69.71 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 636.99mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 212.33mm2
4跨中: 正弯矩82.00 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.60m
负弯矩-109.87 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
剪力69.71 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 0.00m
挠度9.36mm, 裂缝0.16mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 463.29mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
4支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-99.21 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力69.98 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 569.36mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
5跨中: 正弯矩92.93 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.00m
负弯矩-110.94 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 6.00m
剪力79.66 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 6.00m
挠度7.58mm, 裂缝0.19mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 206.25mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 530.23mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
5支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-110.94 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力66.12 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 643.85mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 214.62mm2
6跨中: 正弯矩113.10 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.60m
负弯矩-122.86 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 7.20m
剪力69.43 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 7.20m
挠度13.78mm, 裂缝0.24mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 219.24mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 657.72mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
6支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-122.86 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力71.93 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 721.43mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 240.48mm2
7跨中: 正弯矩122.08 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 3.60m
负弯矩-127.53 kN*m, 荷载组合: 1+2 位置: 7.20m
剪力73.22 kN, 荷载组合: 1+2 位置: 7.20m
挠度15.06mm, 裂缝0.26mm
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 238.77mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 716.31mm2
箍筋: d6@210, 实际面积: 269.28mm2/m, 计算面积: 238.10mm2/m
7支座: 正弯矩0.00 kN*m, 荷载组合: 1+2
负弯矩-127.53 kN*m, 荷载组合: 1+2
剪力73.22 kN, 荷载组合: 1+2
上钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 752.38mm2
下钢筋: 2f28, 实际面积: 1231.50mm2, 计算面积: 250.79mm2。

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