主次梁型钢悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工需要，拟在建筑物_____侧设置悬挑脚手架。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距 Lb ＝ 105m，立杆纵距 La ＝ 15m，步距 h ＝18m。
2、内立杆距建筑物距离 a ＝ 03m。
3、脚手架搭设高度 H ＝ 20m。
4、悬挑梁选用 16 号工字钢，长度为 L ＝ 3m，悬挑长度 l1 ＝ 13m，锚固长度 l2 ＝ 17m。
5、连墙件采用两步三跨设置，竖向间距 36m，水平间距 45m。
四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值 gk1 ＝ 01248kN/m脚手板自重标准值 gk2 ＝ 035kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值 gk3 ＝ 014kN/m安全网自重标准值 gk4 ＝ 001kN/m²2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值 Qk1 ＝ 3kN/m²风荷载标准值ωk风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk ＝07μzμsω0其中，μz 为风压高度变化系数，μs 为风荷载体型系数，ω0 为基本风压。
本工程地处_____，基本风压ω0 ＝ 03kN/m²。
风压高度变化系数μz 按《建筑结构荷载规范》取值。
风荷载体型系数μs ＝13φ，φ 为挡风系数。
挡风系数φ ＝ 12An/Aw其中，An 为挡风面积，Aw 为迎风面积。
五、纵向水平杆计算1、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01q1l²＋ 0117q2l²其中，q1 为恒载均布线荷载标准值，q2 为活载均布线荷载标准值。
弯曲应力σ ＝ Mmax/WW 为纵向水平杆的截面抵抗矩。
型钢悬挑脚手架计算指导书
型钢悬挑脚手架计算指导书一、主要编制依据编制人：林文剑1、毕业设计图纸2、施工标准、规范（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
重要依据(2)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）(3)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、型钢悬挑脚手架构造根据自己毕业设计图纸，从二层楼设悬挑钢梁，搭设脚手架到屋顶。
具体构造示意如下图：型钢悬挑脚手架剖面图（1—钢丝绳或钢拉杆）型钢悬挑脚手架立面图脚手架参数（仅供参考）悬挑水平钢梁采用16#工字钢，间距1.5m，挑梁建筑物外悬挑长度1.2 m，建筑内锚固长度1.5 m脚手架钢管宜采用¢48.3×3.6的钢管立杆纵距1.5m（同水平钢梁间距），横距1.0 m，步距1.8 m小横杆在大横杆上，间距0.5 m，每跨大横杆上的小横杆数为2连墙杆采用两步三跨，即竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m剪刀撑自下而上连续布置三、荷载参数1.恒载参数钢管自重标准值0.038KN/ m木脚手板自重标准值0.35kN/m2栏杆、木挡脚板自重标准值0.17 kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值0.01kN/m2立杆承受的每米结构自重标准值0.1422 KN/ m2.活荷载参数施工均布荷载标准值2.0 kN/m2，选用装修脚手架，同时施工层数2层三、设计计算荷载传递线路：施工荷载→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→钢梁1、小横杆计算（1）计算简图小横杆计算简图（l为立杆横距1.0 m）（2）荷载计算值小横杆自重标准值P1=0.038KN/ m脚手板荷载标准值P2=0.35kN/m2×小横杆间距0.5 m施工荷载（活）荷载标准值Q=2.0 kN/m2×小横杆间距0.5 m荷载计算值q=1.2×(P1+P2)+1.4×Q（2）强度计算σ=M/W≤fσ——弯曲正应力M——弯矩设计值N.mm，这里按ql2/8计算W——钢管截面模量(mm3)（JGJ130-2011）附录B表B.0.1采用，为5.26×103 mm3f——钢材的抗弯强度设计值205 N/mm2 5.1.6采用。
主次梁型钢悬挑脚手架-1.doc(1)
悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010二、脚手架参数（图1）架体立面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图4）承载能力极限状态的受力简图（横杆）（图5）弯矩图M max=0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/4490=51.688N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图6）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图7）挠度图νmax=0.638mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为纵向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.306kN正常使用极限状态V K=0.949kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书
1. 引言
1.1 本文档旨在提供一个悬挑脚手架计算书的模板范本，以供参考使用。
1.2 悬挑脚手架是一种在工程施工中常用的支撑设备，本文档将详细介绍悬挑脚手架的计算方法和步骤。
2. 悬挑脚手架计算基础
2.1 悬挑脚手架的定义和特点
2.2 悬挑脚手架的组成部分和功能
2.3 悬挑脚手架的施工要求和安全标准
3. 悬挑脚手架计算步骤
3.1 确定悬挑脚手架的使用条件和工作荷载
3.2 确定悬挑脚手架的几何参数和结构布置
3.3 进行悬挑脚手架的承载能力计算
3.4 进行悬挑脚手架的稳定性计算
3.5 进行悬挑脚手架的结构材料选择和验算
4. 悬挑脚手架计算实例
4.1 实例一：悬挑脚手架的水平荷载计算
4.2 实例二：悬挑脚手架的竖直荷载计算
4.3 实例三：悬挑脚手架的承载能力计算
4.4 实例四：悬挑脚手架的稳定性计算
5. 悬挑脚手架计算结果和结论
5.1 悬挑脚手架的工作荷载和几何参数
5.2 悬挑脚手架的承载能力和稳定性
5.3 结论和建议
6. 附件
6.1 悬挑脚手架的平面布置图
6.2 悬挑脚手架的荷载分布图
6.3 悬挑脚手架的验算表格
7. 法律名词及注释
7.1 施工安全法：指国家制定的相关法律法规，主要涉及施工安全和劳动保护等方面的规定。
7.2 建筑工程施工规范：指国家发布的关于建筑工程施工中各项要求和规范的文件，用于指导和监督施工工作。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.引言本文档旨在对型钢悬挑脚手架(阳角)进行计算和评估，以确保其安全可靠性。
本文档包含了以下内容：设计依据、设计参数、受力分析及计算、构件选型、施工方案等。
二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》2. 《建筑结构设计通则》三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析及计算1. 根据荷载参数和悬挑长度，进行受力分析，计算脚手架各部件受力情况。
2. 分析阳角结构的受力情况，并进行计算。
五.构件选型1. 根据受力分析结果，选择合适的型钢构件作为悬挑脚手架(阳角)的支撑结构。
2. 根据实际情况进行施工方案的调整，并选择合适的构件进行搭建。
六.施工方案1. 根据设计要求和选型结果，制定详细的施工方案，包括构件的安装顺序、固定方式等。
2. 进行安全评估，确保施工过程中的安全性。
七.附件本文档所涉及的附件包括：型钢悬挑脚手架(阳角)的设计图纸、受力计算表格等。
八.法律名词及注释1. 《建筑结构荷载规范》：国家推行的对建筑结构荷载计算和设计的规范标准。
2. 《建筑结构设计通则》：国家对建筑结构设计的通用规范。
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.简介本文档是对型钢悬挑脚手架(阳角)的计算书，主要包括以下内容：设计依据、设计参数、受力分析、构件选型、设计计算、施工方案等。
二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》：规定了建筑结构设计时应考虑的荷载标准。
2. 《建筑结构设计通则》：对建筑结构的设计原则和要求进行了规定。
三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析1. 根据设计参数进行受力分析，确定脚手架各个部件的受力情况。
2. 阳角结构的受力分析，分析其受力特点和承载能力。
悬挑脚手架受力计算书
悬挑脚手架受力计算书关键信息项：1、脚手架的类型及规格2、悬挑梁的材料及尺寸3、荷载取值及组合4、计算模型及假设5、各杆件的受力分析6、稳定性验算结果7、强度验算结果8、锚固节点的受力计算1、引言11 本协议旨在提供悬挑脚手架的受力计算过程和结果，以确保脚手架在使用过程中的安全性和稳定性。
2、脚手架概况21 描述脚手架的布置形式，包括立杆间距、横杆步距、悬挑长度等。
22 说明脚手架所使用的材料，如钢管的规格、材质等。
3、荷载取值31 恒载：包括脚手架自身的重量、构配件的重量等。
311 详细列出每一项恒载的取值依据和计算方法。
32 活载：施工人员、材料等产生的荷载。
321 明确活载的取值标准和分布情况。
4、悬挑梁设计41 介绍悬挑梁所选用的材料，如工字钢、槽钢等。
42 给出悬挑梁的截面尺寸和长度。
43 计算悬挑梁的自重。
5、计算模型及假设51 建立力学计算模型，明确边界条件和约束情况。
52 阐述计算中所做的假设，如节点的连接方式、杆件的变形特性等。
6、各杆件的受力分析61 对立杆进行轴向压力计算。
611 考虑不同工况下立杆所受的荷载。
62 横杆的受力计算，包括弯矩、剪力等。
621 分析横杆在荷载作用下的变形情况。
7、稳定性验算71 按照相关规范要求，对脚手架的整体稳定性进行验算。
711 给出稳定性系数的计算方法和取值。
72 验算立杆的稳定性。
8、强度验算81 对各杆件的强度进行验算，确保其满足设计要求。
811 计算杆件的应力，并与材料的强度设计值进行比较。
9、锚固节点的受力计算91 分析悬挑梁与建筑物锚固节点的受力情况。
911 验算锚固钢筋或螺栓的强度。
10、结论101 总结悬挑脚手架受力计算的结果，明确其是否满足安全要求。
102 提出在施工过程中应注意的事项，以保证脚手架的安全使用。
11、附则111 本协议仅适用于特定的悬挑脚手架设计和施工条件。
112 如有变更或调整，应重新进行受力计算和协议修订。
悬挑脚手架计算书(3立杆)
普通型钢悬挑脚手架(3立杆）计算书一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) 141主梁自重标准值gk(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)170 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=12/1=12kN第2排：F2=F2/nz=11/1=11kN第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=5.21×106/141000=36.98N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.32×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.47N/mm2τmax=20.47N/mm2≤[τ]=170N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.64mm≤[ν]=2×la/400=2×1950/400=9.75mm符合要求！4、支座反力计算R1=-1.16kN,R2=17.81kN,R3=17.35kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850 钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)10 钢丝绳绳夹数量[n] 3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 20花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)80主梁拉环直径d(mm) 18 焊缝厚度he(mm) 10 焊缝长度lw(mm) 100 角焊缝强度设计值ftw(N/mm2) 140钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(4000/1750)=66.37°上拉杆件支座力：RS1=nzR3=1×17.35=17.35kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=17.35/tan66.37°=7.59kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=17.35/sin66.37°=18.93kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=18.93kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=200kN[Fg]=α× Fg/k=0.85×200/8=21.25kN≥NS=18.93kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×21.25/(2×10)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=21.25×103/(π×202/4)=67.64N/mm2≤[ft]=80N/mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×21.25×103/(π×182)=41.75N/mm2≤[f]=50N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=18.93×103/(10×100)=18.93N/mm2≤βfftw=1.22×140=170.8N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(NSZ1)]/nz=[(7.59)]/1=7.59kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=5.21×106/(1.05×141×103)+7.59×103/2610=38.13N/mm 2≤[f]=205N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。
悬挑型钢及次梁计算书(转角位置)
悬挑型钢及次梁计算书（转角位置）1.次梁型钢梁计算次梁材料采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=140900 mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/mm 2。
N=10360N①内力分析根据力学求解器计算，V max＝5.18kN；M max＝6.73kN·m②抗弯强度验算W＝M max /σ＝6.73×103/215＝31.3cm3查表得，16号工字钢[W]＝140.9cm3＞W＝31.3cm316号工字钢抗弯强度满足设计要求；③抗剪强度验算V max＝5.18kNτ＝V max/（I/S×t w）＝5180×80800/(11270000×6) ＝6.18N/mm216号工字钢抗剪强度τ＝6.18N/mm2＜f v＝125N/mm2,满足要求。
④挠度验算16号工字钢，I＝1127cm4，E＝210GPa根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝3.4υmax＝Kυ×103/EI＝3.4×102/(210×1127) ＝8.2×10-3m＝1.43mm[υ] ＝2600/250＝10.4mm挠度υmax＝1.43mm＜[υ]＝10.4mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P＝kN,q＝kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图6.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=1409 00mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/ mm2。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-23)等规范编制。
一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.2米，立杆采用单立杆;搭设尺寸为;立杆的纵距1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.2m；内排架距离墙长度为0.35m小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为φ48某3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件:去扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（KN/㎡）:3.000;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2层；3.风荷载参数4.本工程地处河北石家庄市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；5.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（KN/㎡）：0.1611脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；6.平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用10号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m内锚固段长度1.5m楼板混凝土标号:C30；钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):4.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。
二、脚手板的计算杉木、松木受弯σw=90kg/c m2 弹性模量E=9某104 kN/m2 顺纹受剪[ㄛ]＝１0kg/cm2脚手板截面尺寸２５ｃｍ某５ｃｍ。
抗弯强度计算:ｑ＝３５kｇ/m2某１.２＋３００kｇ/m2某１.４＝４２＋４２０＝４６２kg/cm2脚手板宽ｂ＝０.２５ｍ则ｑ总＝４６２某０.２５＝１１５.５kｇ/m脚手板Ｍｍａｘ＝１/８ｑＬ2＝０.１２５某１１５.５某０.７５2＝８.１２kｇ/mＷ＝ｂｈ2/６＝２５某５2＝１０４.２cm３由σ= M /w<=f由 f=kf某ql/100EI注：kf—两跨梁均布荷载挠度系数。
悬挑式脚手架计算书 -正式版
悬挑式脚手架的计算书一、工程概况 (1)二、荷载分析和取值 (2)三、验算项目和参考依据 (2)四、参考依据 (2)五、横向水平杆抗弯强度验算 (2)5.1构件产生的等效线荷载 (3)5.2施工活荷载产生的等效活荷载 (3)5.3检验抗弯强度 (4)六、小横杆的挠度变形验算 (4)七、.直角扣件抗滑承载力验算 (4)八、立杆稳定性验算： (4)8.1恒荷载产生轴力： (5)8.2施工活荷载产生轴力标准值： (6)8.3各杆件轴力设计值为： (6)九、工字钢的受弯承载力验算 (7)十、抗剪承载力验算 (9)十一、型钢挠度变形验算 (9)十二、工字钢构件受弯整体稳定验算 (9)十三、受压翼缘局部受压稳定性 (10)十四、腹板局压稳定性 (11)一、工程概况本工程采用悬挑式脚手架悬挑层在3层、8层、13层、18层位置悬挑，悬挑高度：18.9米、16.8米、16.8米、21米。
工字钢采用18号共计112个悬挑点，地锚采用Ф20圆钢，架体采用三排的设计，立杆间距1.5m，横杆间距0.90m，步距为1.8m，小横杆间距为1.5m，连墙点每层都设置，采用3m钢管拉接，间距为3m，周长182m。
荷载验算以18层至屋顶的一段。
二、荷载分析和取值恒荷载：脚手架自重、脚手板自重（0.35kN/㎡）。
钢管单位长度重量0.0384kN/m 活荷载：施工活荷载（3.0kN/㎡）；风荷载（基本风压：0.6kN/㎡）。
C30混凝土抗剪强度1.43 MPa每个埋件抗剪承载力75504N三、验算项目和参考依据3.1.横向水平杆抗弯强度验算？3.2.横向水平杆的挠度变形是否满足要求？3.3.横向水平杆与立杆连接直角扣件抗滑承载力验算？3.4立杆稳定性验算？3.5.工字钢的正截面受弯承载力验算？3.6工字钢受剪承载力验算？3.7工字钢的挠度验算？3.8工字钢受弯稳定性验算？3.9局部受压稳定性3.10腹板局压稳定性四、参考依据4.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》4.2《钢结构设计规范》五、横向水平杆抗弯强度验算纵横杆的水平杆的抗弯强度，分析小横杆的受力（立杆间距l=1.5m）根据公式：σ=M/W≤f其中：M:弯矩设计值，M=1.2M GK+1.4ΣM QKM GK：架体恒荷载（架体自重+脚手板自重）产生的弯矩M QK：施工荷载产生的弯矩W ：界面模量，选用48mm*3.5钢管，查表得W=5.08cm3=5080mm3f ：钢材的抗弯强度设计值将小横杆受力模型，可理解为两跨连续梁构件计算模型如下图：图4.1.1 小横杆受力简图5.1构件产生的等效线荷载验算构件受力由均布荷载换算为线荷载脚手板自重+钢管自重在小横杆上产生的等效线荷载：q=0.35 kN /㎡×1.5m +0.0384 kN/m =0.5634 kN/m采用力矩分配法得到两跨弯矩值和跨中弯矩值为1M =0，M 2支座=-0.04kN m ⋅, M 2跨中=0.04kN m ⋅支座反力R 1恒=0.055kN, R 2恒=0.528 kN R 3恒=0.206 kN5.2施工活荷载产生的等效活荷载施工荷载的线荷载：q=3.02/kN m ×1.5m=4.5kN/m力矩分配法计算得两跨弯矩值和跨中弯矩值为：M 1跨中=0.096kN m ⋅, M 2支座=-0.382kN m ⋅, M 2跨中=0.285kN m ⋅R 1活=1.235kN, R 2活=5.214kN R 2活=1.6 kN5.3检验抗弯强度M=1.2×M2支座+1.4×M2支座max=1.2×0.04+1.4×0.382=0.5828kN m⋅⋅=582800kN mm通过查表得：W=5.08cm3 =5080mm3σ=M/W=582800/5080=114.7 N/mm2<f=205 N/mm2通过上述计算：横向水平杆满足杆件的抗弯强度。
型钢悬挑架设计计算书(非常详细)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0. 9/(4+1)=0.818kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·mσ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.349kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.976kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.733×106/4490=163.143N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.031mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.716kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.349/2=0.674kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=2.716kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×4/2×0.033/1.8)×19.8=3.475kN单内立杆：N G1k=3.475kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.81kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.81kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.06kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.297kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.81+3.06+0.297=4.167kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.81kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(2×3)/2=4.05kN内立杆：N Q1k=4.05kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+ 0.9×1.4×4.05=14.273kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.475+0.81)+0.9×1.4×4.05=10.245kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.475+4.167+4.05=11.692kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+1.4×4.05=14.84kNσ=N/(φA)=14840.28/(0.188×424)=186.174N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.475+4.167+4.05=11.692kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+0.9×1.4×4.05=14.273kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.113kN·mσ=N/(φA)+M w/W=14273.28/(0.188×424)+112674.24/4490=204.155N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.265×2×1.8×3×1.5=6.01kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.01+3)×103/(0.896×424)=23.717N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.01+3=9.01kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=11.69/1=11.69kN第2排：F'2=F2'/n z=11.69/1=11.69kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=14.84/1=14.84kN第2排：F2=F2/n z=14.84/1=14.84kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=28.506×106/185000=154.088N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=30.114×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=29.466N/mm2τmax=29.466N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=10.274mm≤[ν]=2×l x/250=2×1500/250=12mm符合要求！4、支座反力计算R1=-14.729kN,R2=45.391kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=28.506×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=146.751N/mm2≤[f] =215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb 值为0.85。
型钢悬挑脚手架(品茗)
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1 )=1.27kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.93kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.27×1.52=0.29kN·mσ=M max/W=0.29×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.93×15004/(100×206000×107800)=1.43mm νmax＝1.43mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.27×1.5=2.1kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.93×1.5=1.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.1kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.53kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.56×106/4490=124.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.251mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.12kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.1/2=1.05kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=2.12kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×20=2.96kN单内立杆：N G1k=2.96kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.54kN 单内立杆：N G2k1=2.54kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.09kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.54+3.09+0.3=5.93kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.54kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN内立杆：N Q1k=3.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+5.93)+ 0.9×1.4×3.6=15.2kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+2.54)+ 0.9×1.4×3.6=11.13kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/600)=78.69°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/900)=73.3°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×11.13×17/20×1.5/1.5=11.36kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×15.2×17/20×1.5/1.5=15.5kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=11.36/sin78.69°=11.58kNT2=P2/sinα2=15.5/sin73.3°=16.19kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=16.19kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.19/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满足要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×d e2/4)=16.19×103/(π×202/4)=51.52N/mm2≤[ft]=170N/mm2 满足要求！P g=k×[F g]/α=9×16.19/0.85=171.39kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(171.39/0.5)1/2=18.51mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×16.19×103/(65π))1/2=13mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径18.51mm，必须拉紧至16.19kN，吊环最小直径为13mm。
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主次钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010二、脚手架参数(kN/m2)结构脚手架施工层数 1 装修脚手架施工层数 1架体底部风压高度变化系数0.65脚手架搭设地区北京(省)北京(市)风荷载体型系数 1.273 架体顶部风压高度变化系数0.65脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm^2的目数m 2000 每目面积A(cm^2) 0.01地面粗糙程度C类密集建筑群的中等城市市区Array（图1）架体立面图（图2）架体剖面图1（图3）角部平面布置图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/( 2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.583kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图4）强度计算受力简图（横杆）（图5）弯矩图M max=0.291kN·mσ=M max/W=0.291×106/4490=64.796N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图6）挠度计算受力简图（横杆）（图7）挠度图νmax=1.073mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为纵向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.509kN正常使用极限状态V K=1.086kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=1.029kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=1.44 kN/m（图8）强度计算受力简图（纵杆）（图9）弯矩图M max=0.708kN·mσ=M max/W=0.708×106/4490=157.774N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图10）挠度计算受力简图（纵杆）（图11）挠度图νmax=4.482mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算V max=5.378kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.378kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=41、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=18×0.144+4×(1.05+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2 /2=2.766kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=3N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=3×(1.05+0.15)×1.5×0.1/2+3×0.17×1.5+1.5×18×0.01=1.305kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+1×2)×(1.05+0.15)×1.5/2=4.5kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.273×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.52/10=0.084kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.084=0.106kN·m5、荷载组合立杆荷载组合不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK= 1.2×(2.766+1.305)+1.4×4.5=11.186kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK= 1.2×(2.766+1.305)+0.9×1.4×4.5=10.556kN6、稳定系数ϕ的计算l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m允许长细比的验算：λ=l0/i=2.599×1000/15.9=163.443≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.2657、立杆稳定的验算不组合风荷载：N/ϕA=(11.186×1000)/(0.265×424)=99.553N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=(10.556×1000)/(0.265×424)+0.106×106/4490=117.456N/mm2≤f=20 5N/mm2满足要求七、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.2×1000=200mm,λ=a0/i=200/15.9=12.579≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.968风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=(2)h(2)l a=2×1.5×2×1.5=9m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.273×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×9=3.128kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=3.128+3=6.128kN其中N0由JGJ130-5.2.12条进行取值。
将N l、ϕ带入下式：强度：σ=N l/A c=6.128×1000/424=14.452N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2稳定：N l/ϕA=6.128×1000/(0.968×424)=14.93N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：N l=6.128kN≤R c=8kN满足要求八、主次梁悬挑钢梁验算1、概述角部主次梁悬挑图如下：（图12）钢梁示意图根据上图的做法，可将验算分为次梁、角部斜梁两大部分。
其中2号主悬挑钢梁比没有次梁搁置的普通悬挑钢梁荷载明显要大，故对2号主悬挑钢梁验算即可满足验算。
其中次梁搁置在主梁上，次梁一端锚固在正常悬挑的两个钢梁上，另一端搁置在斜悬挑梁上。
故可简化为一端固定支座，另一端铰支座。
次梁荷载对于1号主悬挑钢梁的作用反而有利，故可不计算；次梁对于2号主悬挑钢梁比正常的悬挑钢梁增加了部分荷载，故需要计算。
而对于3号斜悬挑钢梁是两个方向的次梁搁置的钢梁，故应验算。
2、次梁验算由于外侧次梁跨度大于内侧，故只需计算外侧钢梁即可；外侧钢梁次梁可简化为一端固定支座、另一端铰支座，根据角部详图可计算出跨度：L CL=(l b+a+0.1)×1.25+l b+a=(1.05+0.2+0.1)×1.25+1.05+0.2=2.938m由于L CL/la=2.938/1.5=1.958故次梁上作用了X=1个集中力等分跨度力学简图如下：（图13）次梁受力简图2.1荷载统计:由于次梁上所有荷载统计均可按l b1=L CL/(X+1)=2.938/(1+1)=1.469m脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=4立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b1+a1)ng/2+0.0146n/2=18×0.144+4×(1.469+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.822kN构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=3N G2K=Z(l b1+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=3×(1.469+0.15)×1.5×0.1/2+3×0.17×1.5+1.5×1 8×0.01=1.399kN施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b1+a1)l a/2=(1×3+1×2)×(1.469+0.15)×1.5/2=6.07kN风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.273×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2=0.248×1.5×1.52=0.838kN·m风荷载产生的弯矩组合值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.838=1.056kN·m荷载组合立杆荷载组合不组合风荷载：N1=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(2.822+1.399)+1.4×6.07=13.564kN组合风荷载：N2=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(2.822+1.399)+0.9×1.4×6.07=12.714kN 则次梁上集中力为：N3=max（N1，N2）=max(13.564,12.714)=13.564kN根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行计算。