宰金珉--十届土力学--端承桩复合基的概念、方法与应用PPT课件
合集下载
土力学课件桩基础及深基础
接桩：如果需要，进 行接桩处理
验收与检测：对施工 完成的桩进行验收和
承载力检测
桩基础施工流程
桩位放样：确定桩位，并 进行复核
钢筋笼制作与安装：按照 设计要求制作钢筋笼
钻孔施工：采用钻机钻孔， 达到设计深度
桩头处理：对桩头进行处 理，确保平整
施工准备：包括场地平整、 材料准备等
埋设护筒：保护桩位，防 止坍塌
设计基础尺寸：根据 基底压力和地质条件， 设计基础的长、宽、
高尺寸。
确定地基承载力：通 过地质勘察和试验， 确定地基的承载力和
变形要求。
校核基础稳定性：根 据基础尺寸和地基承 载力，校核基础的稳 定性是否满足要求。
确定基础配筋：根据 基础尺寸和地基承载 力，确定基础的配筋
量和布置方式。
绘制基础施工图：根 据以上设计结果，绘 制基础施工图并标注 相关尺寸和要求。
深基础类型
桩基础 地下连续墙 沉井基础 地下桩柱
深基础应用范围
桥梁工程 水利工程
房屋建筑 港口工程
06
深基础设计
深基础设计原则
满足承载力要求：确保基础能够承受建筑物荷载，保证结构安全。
控制变形：在保证承载力的前提下，尽量控制基础沉降和变形，防止建筑物开裂或 倾斜。
考虑环境因素：考虑地下水位、土质条件、相邻建筑物等因素对基础设计的影响。
工方法
监测与检测：对施工过程和 基础质量进行监测和检测，
确保符合设计要求
07
深基础施工
深基础施工方法
地下连续墙施工 沉井施工 桩基础施工 地下隧道施工
深基础施工流程
添加标题
施工准备：包括场 地平整、材料准备 等
添加标题
桩位放样：确定桩 位，并进行复核
桩基础知识PPT课件
桩径大小无关。
• 一般粘性土中打入桩的临界位移 1~7mm • 砂土中打入桩的临界位移 4~10mm • 非挤土桩的临界位移大于挤土桩的临界位移
因为非挤土作用桩与 周边土体的摩擦作用
较小
桩侧极限摩阻力
✓ 按库仑强度理论表示的桩侧极限摩阻力：
u ca x tana
ca、φa——桩侧表面与桩周土之间的附着力和摩擦角，与土的性质、桩身材料、桩的设置效应
2、单桩竖向承载力的确定原则
按11《建筑地基基础设计规范》，确定单桩竖向极限承载力标准值需满足下列规定： ✓ 单桩竖向承载力特征值 Ra 应通过单桩竖向静载荷试验确定； ✓ 地基基础设计等级为丙级的建筑物，可采用静力触探及标贯
试验参数确定 Ra 值； ✓ 初步设计时，单桩竖向承载力特征值Ra可按下式估算：
✓设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定； ✓设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩 资料，结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试 验确定； ✓设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。
静载荷试验是确定单桩竖向承载力的基本标准，其他方法是静载试验的补充。
✓由于Nγ与Nq接近，q且p桩u径b远小cc于N桩c深* h，故桩端1b阻N力的* 理论表q达h式N可q*简化为：
q pu
ccNc*
qhN
* q
桩端阻力深度效应（临界深度）
与桩侧阻深度效应一样，桩端阻也存在深度效应现象。
即当桩端入土深度小于某一临界值hcp时，极限端阻
随深度线性增加，而大于该深度后则保持不变，这一 深度称为端阻的临界深度。
2、按单桩竖向抗压静载试验法确定 ✓ 静载试验装置及方法
• 一般粘性土中打入桩的临界位移 1~7mm • 砂土中打入桩的临界位移 4~10mm • 非挤土桩的临界位移大于挤土桩的临界位移
因为非挤土作用桩与 周边土体的摩擦作用
较小
桩侧极限摩阻力
✓ 按库仑强度理论表示的桩侧极限摩阻力：
u ca x tana
ca、φa——桩侧表面与桩周土之间的附着力和摩擦角，与土的性质、桩身材料、桩的设置效应
2、单桩竖向承载力的确定原则
按11《建筑地基基础设计规范》，确定单桩竖向极限承载力标准值需满足下列规定： ✓ 单桩竖向承载力特征值 Ra 应通过单桩竖向静载荷试验确定； ✓ 地基基础设计等级为丙级的建筑物，可采用静力触探及标贯
试验参数确定 Ra 值； ✓ 初步设计时，单桩竖向承载力特征值Ra可按下式估算：
✓设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定； ✓设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩 资料，结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试 验确定； ✓设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。
静载荷试验是确定单桩竖向承载力的基本标准，其他方法是静载试验的补充。
✓由于Nγ与Nq接近，q且p桩u径b远小cc于N桩c深* h，故桩端1b阻N力的* 理论表q达h式N可q*简化为：
q pu
ccNc*
qhN
* q
桩端阻力深度效应（临界深度）
与桩侧阻深度效应一样，桩端阻也存在深度效应现象。
即当桩端入土深度小于某一临界值hcp时，极限端阻
随深度线性增加，而大于该深度后则保持不变，这一 深度称为端阻的临界深度。
2、按单桩竖向抗压静载试验法确定 ✓ 静载试验装置及方法
桩基础知识PPT课件
b Fk
fa Gd
H0
b b0
2 tan67
F
M
地面
h0
45°
pj
F750kN M11k0Nm
Fl 0.7hpftamh0
am(at ab)/2 abat 2h0
h0
l ab
Fl p j Al
A l(b 2b 2 ch0)l(2 la 2 t h0)2
h0 bc
45° at
b
2021/6/20
Q u k Q s k Q p k uq s i k l i q p k A p
2.大直径灌注桩（d≥800mm）
Q u k Q s k Q p k us i q s i k l i p q p k A p
3.嵌岩桩
Q u k Q s k Q r k Q p k u s i q s i k l i u r f r c h τ p f r c A p
Sn 0.15 Quk Qum
Sn 0.15 Quk Qum
2021/6/20
28
2021/6/20
29
反力梁
锚桩
试桩
千斤顶
桩基静载试验
2021/6/20
30
2021/6/20
31
8.3.3 理论公式－土的抗剪强度指标
Qu QsuQpu
8.3.4 经验公式I－按静力触探资料
(《建筑桩基规范》)
侧阻：粘性土4～6mm 砂土6～10mm
端阻：砂土（0.08～0.1）d ，一般粘性土0.25d，硬粘土0.1d
（3）深度效应。
（4）与桩的长径比及桩端土与桩侧土的相对刚度等有关。
2021/6/20
22
8.2.3 单桩的破坏模式
《复合地基简述》PPT课件
第 2章
复合地基理论概要
（Composite Subgrade)
一、概述 二、作用机理和破坏模式 三、复合地基应力特征 四、桩体复合地基承载力计算 五、复合地基沉降计算 六、基础刚度和垫层对桩体复合地基性状的影响
一、概述
1、概念
复合地基一般指由两种刚度（或模量）不同材料 （桩体和桩间土）所组成，在相对刚性基础下两者共 同分担上部荷载并协调变形（包括剪切变形）的地基。 其研究方法是在众多根桩所加固地基中，选择一 根桩及其影响的桩周土所组成的单元体作为研究对象。
4）挤密作用
砂桩、土桩、夯实桩、砂石桩等由于施工过程中对桩 周土具有挤密作用；生石灰桩由于其材料吸水、发热和膨 胀等作用，对桩周土也具有挤密作用；据有关资料，其它 类桩也对桩周土具有挤密作用，但其效果尚需进一步研究。
5）加筋作用
各种桩土复合地基不 仅可提高地基土的承 载力外，还可提高土 体的抗剪强度，增加 土坡的抗滑能力。
桩土应力比是复合地基的一个重要设计参数，它关系 到复合地基承载力和变形计算，它与荷载 水平桩土模量 比、桩土面积 置换率、软地 基土的强度、 桩长固结时间 和垫层情况等 因素有关。
复合地基的p--n关系曲线（桩与土的模量影响）
n与桩土模量比的关系 应力一定时，Ep/Es 越大，n越大
碎石桩复合地基n与m 的关系
2、确定桩体极限承载力ppf
a. 桩体极限承载力ppf 可通过现场试验确定（首 选）。 b. 无试验资料时，对刚性桩复合地基和柔性桩复 合地基，桩体极限承载力可采用类似摩擦桩极 限承载力计算式计算，其表达式为：
p pf ( fSa Li Байду номын сангаас Ap R) / AP
按上式计算桩体极限承载力外，尚需计算桩身 材料强度允许的单桩极限承载力，即：
复合地基理论概要
（Composite Subgrade)
一、概述 二、作用机理和破坏模式 三、复合地基应力特征 四、桩体复合地基承载力计算 五、复合地基沉降计算 六、基础刚度和垫层对桩体复合地基性状的影响
一、概述
1、概念
复合地基一般指由两种刚度（或模量）不同材料 （桩体和桩间土）所组成，在相对刚性基础下两者共 同分担上部荷载并协调变形（包括剪切变形）的地基。 其研究方法是在众多根桩所加固地基中，选择一 根桩及其影响的桩周土所组成的单元体作为研究对象。
4）挤密作用
砂桩、土桩、夯实桩、砂石桩等由于施工过程中对桩 周土具有挤密作用；生石灰桩由于其材料吸水、发热和膨 胀等作用，对桩周土也具有挤密作用；据有关资料，其它 类桩也对桩周土具有挤密作用，但其效果尚需进一步研究。
5）加筋作用
各种桩土复合地基不 仅可提高地基土的承 载力外，还可提高土 体的抗剪强度，增加 土坡的抗滑能力。
桩土应力比是复合地基的一个重要设计参数，它关系 到复合地基承载力和变形计算，它与荷载 水平桩土模量 比、桩土面积 置换率、软地 基土的强度、 桩长固结时间 和垫层情况等 因素有关。
复合地基的p--n关系曲线（桩与土的模量影响）
n与桩土模量比的关系 应力一定时，Ep/Es 越大，n越大
碎石桩复合地基n与m 的关系
2、确定桩体极限承载力ppf
a. 桩体极限承载力ppf 可通过现场试验确定（首 选）。 b. 无试验资料时，对刚性桩复合地基和柔性桩复 合地基，桩体极限承载力可采用类似摩擦桩极 限承载力计算式计算，其表达式为：
p pf ( fSa Li Байду номын сангаас Ap R) / AP
按上式计算桩体极限承载力外，尚需计算桩身 材料强度允许的单桩极限承载力，即：
桩基础知识及施工要点讲义图文并茂ppt
桩基础知识及施工要点讲义 图文并茂ppt
2023-10-30
contents
目录
• 桩基础概述 • 桩基础设计 • 桩基础施工 • 桩基础案例分析 • 总结与展望
01
桩基础概述
桩基础的定义与特点
定义
桩基础是一种将建筑物荷载通过桩传递到地下土层的结构形 式。
特点
具有将荷载分散到较大面积的土层中、提高地基承载能力、 减少沉降量等优点。
地下工程中桩基础的施 工难点和解决方案
地下工程中桩基础的实 例分析
05
总结与展望
桩基础技术的发展趋势与挑战
• 总结：桩基础技术是一种常用的工程方法，用于提高建筑物和结构的承载能力和稳定性。随着科技的不断 进步，桩基础技术也在不断发展，面临着新的发展趋势和挑战。
• 发展趋势 • 多元化：桩基础技术的应用范围越来越广泛，涵盖了多个领域，如建筑、桥梁、道路等。 • 精细化：桩基础技术的设计和施工越来越注重细节和精度，要求更高的质量和安全性。 • 绿色化：桩基础技术的应用越来越注重环保和可持续发展，推广应用节能减排、绿色施工等新技术。 • 挑战 • 技术更新迅速：桩基础技术的更新换代速度很快，需要不断学习和掌握新技术。 • 高质量要求：随着桩基础工程规模的不断扩大，对施工质量和安全的要求也越来越高。 • 复杂地质条件：在复杂地质条件下，如软土、山区等，桩基础的设计和施工面临着更大的挑战。
验收程序
按照国家规范和相关标准进行 验收，确保桩基质量符合要求 。
桩基础施工过程中可能出现的问题及解决方案
孔斜
钻孔或挖孔过程中可能出现孔 斜现象，影响桩基质量。解决 方案包括调整钻头或挖孔机的 转速和压力，确保垂直度。
塌孔
钻孔或挖孔过程中可能出现塌 孔现象，造成孔口漏水或塌陷 。解决方案包括采用护筒、泥 浆循环等措施保持孔壁稳定。
2023-10-30
contents
目录
• 桩基础概述 • 桩基础设计 • 桩基础施工 • 桩基础案例分析 • 总结与展望
01
桩基础概述
桩基础的定义与特点
定义
桩基础是一种将建筑物荷载通过桩传递到地下土层的结构形 式。
特点
具有将荷载分散到较大面积的土层中、提高地基承载能力、 减少沉降量等优点。
地下工程中桩基础的施 工难点和解决方案
地下工程中桩基础的实 例分析
05
总结与展望
桩基础技术的发展趋势与挑战
• 总结：桩基础技术是一种常用的工程方法，用于提高建筑物和结构的承载能力和稳定性。随着科技的不断 进步，桩基础技术也在不断发展，面临着新的发展趋势和挑战。
• 发展趋势 • 多元化：桩基础技术的应用范围越来越广泛，涵盖了多个领域，如建筑、桥梁、道路等。 • 精细化：桩基础技术的设计和施工越来越注重细节和精度，要求更高的质量和安全性。 • 绿色化：桩基础技术的应用越来越注重环保和可持续发展，推广应用节能减排、绿色施工等新技术。 • 挑战 • 技术更新迅速：桩基础技术的更新换代速度很快，需要不断学习和掌握新技术。 • 高质量要求：随着桩基础工程规模的不断扩大，对施工质量和安全的要求也越来越高。 • 复杂地质条件：在复杂地质条件下，如软土、山区等，桩基础的设计和施工面临着更大的挑战。
验收程序
按照国家规范和相关标准进行 验收，确保桩基质量符合要求 。
桩基础施工过程中可能出现的问题及解决方案
孔斜
钻孔或挖孔过程中可能出现孔 斜现象，影响桩基质量。解决 方案包括调整钻头或挖孔机的 转速和压力，确保垂直度。
塌孔
钻孔或挖孔过程中可能出现塌 孔现象，造成孔口漏水或塌陷 。解决方案包括采用护筒、泥 浆循环等措施保持孔壁稳定。
水利工程土力学教学课件：10.3 桩基础
• 1.端承桩 • 桩顶荷载绝大部分由桩端阻力承担，桩侧摩擦可以忽略不
计的桩。 • 2.摩擦端承桩 • 桩顶荷载由桩端摩擦阻力和桩侧摩擦阻力共同承担，但桩
端阻力分担的荷载比较大的桩。
（b）端承型桩
03 根据施工方法的不同分类
三、根据施工方法的不同分类
• （一）预制桩
• 预制桩是指在施工打桩前先根据设计要求在现 场或工厂制作桩，施工打桩时通过专用的打桩 设备将桩锤击、振动打入、静力压入或旋入地 基土中的桩。预制桩根据所用的材料不同可分 为钢筋混凝土桩、钢桩和木桩。
图7-2 高承台桩基础
02
桩基础的类型
二、桩基础的类型
按照桩的承载力性状和使用功能分类
• （一）竖向抗压桩 • • （二）竖向抗拔桩
• （三）水平受荷桩
主要承受竖向的向下荷载的桩。建筑的桩基础多数都 属于这类。如图7-3（a）所示
主要承受竖向的上拔荷载的桩。例如建在山顶的高 压输电塔的桩基础、抗浮桩、板桩墙后的锚桩等都 是主要用于抵抗拉拔荷载的桩，如图7-3（b）所示。
• 现代运用：它由设置于土层或岩层中的若干根桩、承接上 部结构荷载的承台两部分组成。按承台与地面的相对位置 的不同，有低承台桩基和高承台桩基之分。
一、桩基础的概述
低承台桩基础： 承台底面位于地面以下，
多用于工业与民用建筑，很 少采用斜桩
图7-1 低承台桩基础
一、桩基础的概述
高承台桩基础：高出地面以上，且其上部常处于水中，桥梁 和港口工程常用高承台桩基，且常用斜桩来承受水平荷载。
10.3 桩基础
目录
CONTENTS
1
桩基础的概述
2
桩基础的类型
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
3 根据施工方法的不同分类
计的桩。 • 2.摩擦端承桩 • 桩顶荷载由桩端摩擦阻力和桩侧摩擦阻力共同承担，但桩
端阻力分担的荷载比较大的桩。
（b）端承型桩
03 根据施工方法的不同分类
三、根据施工方法的不同分类
• （一）预制桩
• 预制桩是指在施工打桩前先根据设计要求在现 场或工厂制作桩，施工打桩时通过专用的打桩 设备将桩锤击、振动打入、静力压入或旋入地 基土中的桩。预制桩根据所用的材料不同可分 为钢筋混凝土桩、钢桩和木桩。
图7-2 高承台桩基础
02
桩基础的类型
二、桩基础的类型
按照桩的承载力性状和使用功能分类
• （一）竖向抗压桩 • • （二）竖向抗拔桩
• （三）水平受荷桩
主要承受竖向的向下荷载的桩。建筑的桩基础多数都 属于这类。如图7-3（a）所示
主要承受竖向的上拔荷载的桩。例如建在山顶的高 压输电塔的桩基础、抗浮桩、板桩墙后的锚桩等都 是主要用于抵抗拉拔荷载的桩，如图7-3（b）所示。
• 现代运用：它由设置于土层或岩层中的若干根桩、承接上 部结构荷载的承台两部分组成。按承台与地面的相对位置 的不同，有低承台桩基和高承台桩基之分。
一、桩基础的概述
低承台桩基础： 承台底面位于地面以下，
多用于工业与民用建筑，很 少采用斜桩
图7-1 低承台桩基础
一、桩基础的概述
高承台桩基础：高出地面以上，且其上部常处于水中，桥梁 和港口工程常用高承台桩基，且常用斜桩来承受水平荷载。
10.3 桩基础
目录
CONTENTS
1
桩基础的概述
2
桩基础的类型
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
3 根据施工方法的不同分类
端承桩复合桩基及其设计方法_宰金珉
由以上分析 , 桩顶变形调节器的刚度计算为 :
k
=
Pa s0
=
Pu 2 s0
(2)
基土的承载力 , 在进行地基土承载力的计算时土承载力特征值
fa 的取定应根据现场原位试验并适当考虑筏板的
尺寸效应来确定 , 亦即由容许变形来确定地基土的
承载力 。 由于篇幅有限 , 相应研究另文详述 。
2.2.2 桩数的确定
桩的布置应尽量满足墙下 、柱下和向筒体下适 当集中的原则[ 2] , 在此基础上桩数 n 的确定可按式
(1)进行 :
n
=Q
-f a A Pa
(1)
式中 , Q 为上部结构竖向荷载设计值 、基础自重设
计值和基础 上土重标 准值 ;A 为基础底 总面积 ;f a
为经修正后地基土承载力特征值 ;Pa 为单桩竖向承
载力特征值 。
由于端承桩无法完成向下刺入 , 必须依靠桩顶
变形调节装置来完成桩土的协调工作与变形 。 因此
求或沉降过大 , 从而需要使用桩基的情况 , 此时端承
桩复合桩基的应用体现出以地基土承载力为主 , 辅
以部分桩基补偿承载的原则 , 从而可以取得巨大的
经济效益 。
2.2 端承桩复合桩基的基本设计原则
2.2.1 地基土承载力的确定
除按现行规范外 , 文献[ 6] 指出 , 当地基土不出
现丧失稳定性的破坏 , 并且沉降 s 在容许沉降范围 [ s] 内时 , 地基的设计是最经济的 。为了充分利用地
工业建筑 2008 年第 38 卷第 1 期
工作状态下均直接受力 , 共同承担上部结构荷载 。 目 前上述方法经工程实践检验 , 已取得了良好的效果 。
1 工作性状分析 1.1 桩顶变形调节装置及其受力特性
宰金珉--十届土力学--端承桩复合基的概念、方法与应用PPT课件
2021
展望
1.由于是初次尝试，本文的端承桩复合桩基设计理论 与方法还不完善，许多作用机理（如负摩擦力的考虑， 沉降的计算等）还有待进一步的研究。期待能有更多 工程实践与总结的机会。
摩擦桩复合桩基 广义复合桩基
端承桩复合桩基
2021
展望
2.保证建筑物筏板的差异沉降为零，是建筑物基础和 上部结构两者均保持最优工作状态的根本。差异沉降控 制设计可能是比沉降控制设计更重要、更待研究的方面。
18.00 19.60 孤 石
25.00 孤 26石 .40硬 塑 残 积 砂 质 粘 性 土 52 30.20
36.00 孤 石 40.60
全 风 化 花 岗 岩 61
45.50 孤 石 49.90 50.90 孤 石 55.60 57.50
中 风 化 花 岗 岩 63
17.00
29.20 孤 石 32.90 35.00 孤 石 37.50
端承桩复合桩基的设计方法
桩数确定；
n Q faA Pa
竖向荷载作用下的单桩强度验算；
桩顶自适应变形调节器的设计：
k Pa Pu
1.基桩为嵌岩端承桩，桩端沉降可忽略；
S0 2S0
2.基桩为非嵌岩的端承桩，桩端沉降不可忽略；
3.基桩中部分为嵌岩端承桩，部分为非嵌岩端承桩 ，
则承载力按嵌岩桩算，变形按非嵌岩桩算。
44.30
散 体 状 强 风 化 花 岗 岩62-1
47.50
碎 裂 状 强 风 化 花 岗 岩 62-2
51.40
60.90
19.70 孤 石
21.70 23.50 孤 石 28.10 30.00 孤 石 34.20
42.80
49.00 52.80
展望
1.由于是初次尝试，本文的端承桩复合桩基设计理论 与方法还不完善，许多作用机理（如负摩擦力的考虑， 沉降的计算等）还有待进一步的研究。期待能有更多 工程实践与总结的机会。
摩擦桩复合桩基 广义复合桩基
端承桩复合桩基
2021
展望
2.保证建筑物筏板的差异沉降为零，是建筑物基础和 上部结构两者均保持最优工作状态的根本。差异沉降控 制设计可能是比沉降控制设计更重要、更待研究的方面。
18.00 19.60 孤 石
25.00 孤 26石 .40硬 塑 残 积 砂 质 粘 性 土 52 30.20
36.00 孤 石 40.60
全 风 化 花 岗 岩 61
45.50 孤 石 49.90 50.90 孤 石 55.60 57.50
中 风 化 花 岗 岩 63
17.00
29.20 孤 石 32.90 35.00 孤 石 37.50
端承桩复合桩基的设计方法
桩数确定；
n Q faA Pa
竖向荷载作用下的单桩强度验算；
桩顶自适应变形调节器的设计：
k Pa Pu
1.基桩为嵌岩端承桩，桩端沉降可忽略；
S0 2S0
2.基桩为非嵌岩的端承桩，桩端沉降不可忽略；
3.基桩中部分为嵌岩端承桩，部分为非嵌岩端承桩 ，
则承载力按嵌岩桩算，变形按非嵌岩桩算。
44.30
散 体 状 强 风 化 花 岗 岩62-1
47.50
碎 裂 状 强 风 化 花 岗 岩 62-2
51.40
60.90
19.70 孤 石
21.70 23.50 孤 石 28.10 30.00 孤 石 34.20
42.80
49.00 52.80
土力学-07-3-PPT课件
土力学地基基础
第七章 桩基础
A ci
A ce
图25 承台底分区图
Bc
土力学地基基础
第七章 桩基础
台底分担的荷载总值增加时，反力的分布图式基 本不变。利用上述特征，可以通过加大外区与内区的 面积比来提高承台底地基土分担荷载的份额。 对于经常承受动力作用的桩基础或不能保证台底
与地基土保持良好接触时通常不能考虑承台底地基土
的统一计算式为：
R Q /s Q /p Q /c （7-40a） s sk p pk c ck
qck Ac Qck n
（7-40b）
土力学地基基础
第七章 桩基础
当单桩极限承载力标准值Quk由静载试验确定时， 基桩的设计值R按下式计算：
R Q / Q / s p uk s p c ck c
桩侧摩阻力不易发挥，桩顶荷载基本上通过桩身直接
传到桩端处土层上。 各桩端的压力没有重叠（图22），可认为端承型 群桩基础的工作性状与单桩基本一致； 同时，由于桩侧摩阻力不易发挥，桩与桩之间的 干扰很小，群桩基础的承载力就等于各单桩的承载力 之和；群桩的沉降量也与单桩基本相同。
土力学地基基础
第七章 桩基础
式，随桩顶荷载水平、桩径桩长、台底和桩端土质、
承台刚度以及桩群的几何特征等因素而变化。 若以桩群外围包络线为界，将台底面积分为内 外两区，则内区反力比外区小而且比较均匀，当桩
距增大时内外区反力差明显降低。
土力学地基基础
第七章 桩基础
3 1 2
3
图24 复合桩基
1.台底土反力； 2.上层土位移 3.桩端贯入、桩基整体下沉
s p
群桩中基桩平均极限承 载力 Q um 单桩极限承载力 Q u
桩基础工程ppt课件
2.断桩:(多出现在地面以下1-3M的不同软硬土 层交接处)
(1)产生原因： A.桩距过小，邻桩施工产生水平横向推力及 上拔力。 B.软硬土层间传递水平力大小不同，对桩产 生剪应力。 C.桩身混凝土终凝不久，强度弱，承受不了 外力的影响。
(2)防止措施 A.使桩的中心距大于3.5倍桩径： B.合理安排打桩顺序 C.采用跳打法，控制时间法，减小对邻 桩的影响
4.孔壁塌陷和钻孔偏斜的现象及处理 保持孔内水位，加大泥浆比重，
回填粘土。
二.沉管灌注桩施工： 锤击沉管灌注桩，振动沉管灌注桩
灌注桩容易出现的缺陷： 1.隔层： （1）产生原因：管径小，粗骨料粒径过
大，和易性差，拨管太快。 （2）防止措施：控制塌陷落度，不少于
5-7CM ， 粗 骨 料 粒 径 3CM ， 拨 管 不 能太快，淤泥0.8M/Min以内，一般 采用密锤来防止。
第二章：桩基础工程
第一节 概述
一..桩的作用： 1.传递上部结构传来的荷载于地基； 2.挤密软弱土层，提高土的承载力和密 实度。
二. 桩的分类： 1.按传力方式和作用性质分：
端承桩 ；摩擦桩。 2.按施工方法不同分：
预制桩；灌注桩。 3.按材料分：
木桩，砼桩，钢筋混凝土桩，预应力钢 筋混凝土桩，砂卵石桩。
下沉量，以10次为一阵作记录。 注意：柴油锤不能在过软的土层中施工，
因沉入度过大，桩锤支持不起，将会中 断工作循环。
（3）蒸汽锤：
A.单动式： 上升靠动力，下降靠自重， 冲 击 力 较 大 ， 能 打 各 种 桩 ， 锤 重 15150KN，25-30次/分钟
B.双动式： 上升，下降均靠动力，需 另配一套蒸汽设备，适宜于各种不同的 桩，工作效率较高，可用于水下打桩和 拔桩，锤重6-60KN，100-200次/分钟
桩基础讲义课件1
精品jing
桩基础课件1
第一节 概述
一、桩基的概念 二、桩的分类 三、土壤级别的划分
一、桩基的概念
• 桩基础是用承台梁（或承台板）把沉入土 中的若干个单桩的顶部联系起来的一种基 础。其作用是将上部建筑物的荷载传到深 处承载力较大的土层上。
• 注意：有一种桩的作用是处理软弱地基， 提高地基土的承载力。
（三）按施工方法分 1.预制桩 2.灌注桩
三、土壤级别的划分
• 一级土—易穿过 • 二级土—不易穿过 • 注意：本分部土壤级别划分应和土壤类
别区分开。
灌注桩
就地浇灌的混凝土桩。一般按设计要求先在地基 中形成桩孔，然后在孔内灌注混凝土制成混凝土桩 或放下钢筋笼制成钢筋混凝土桩。按成孔工艺方法 可划分为沉管灌注桩和钻、挖、冲孔灌注桩。前者 是把带有桩尖的钢管打入土中，放入钢筋笼后边浇 灌混凝土，边拔钢管形成灌注桩。一般直径300～ 500mm，长度不超过25m。后者直接用钻、挖、冲 孔机械成孔后在孔内浇灌混凝土或放入钢筋笼后浇 灌混凝土。一般直径300—400mm，最大可到 600mm以上，深度可达几十米。桩孔底部如用机械、 炸药爆炸或灌注时在沉下的钢管内用吊锤夯击管底 混凝土等方法可制成底部扩大的灌注桩，以提高其 承载能力。
（二）按所用材料分
1.木桩 2.混凝土桩 3.钢筋混凝土桩 4.预应力钢筋混凝土桩 5.钢桩
木桩：由圆木或方木制成的桩。通常采用锤 击法打入地基中，也可利用静力压将桩压入 土中。长度受木材自然生长的影响，一般为 4－8m,根据木材性质，桩顶位于常年最低水 位之下的木桩，可保持数百年不腐烂。由于 这个原因，还可制成地下水位以下用木材， 上部用混凝土灌注桩而成的复合桩。
柱 承台板
桩身
墙 承台梁
桩基础课件1
第一节 概述
一、桩基的概念 二、桩的分类 三、土壤级别的划分
一、桩基的概念
• 桩基础是用承台梁（或承台板）把沉入土 中的若干个单桩的顶部联系起来的一种基 础。其作用是将上部建筑物的荷载传到深 处承载力较大的土层上。
• 注意：有一种桩的作用是处理软弱地基， 提高地基土的承载力。
（三）按施工方法分 1.预制桩 2.灌注桩
三、土壤级别的划分
• 一级土—易穿过 • 二级土—不易穿过 • 注意：本分部土壤级别划分应和土壤类
别区分开。
灌注桩
就地浇灌的混凝土桩。一般按设计要求先在地基 中形成桩孔，然后在孔内灌注混凝土制成混凝土桩 或放下钢筋笼制成钢筋混凝土桩。按成孔工艺方法 可划分为沉管灌注桩和钻、挖、冲孔灌注桩。前者 是把带有桩尖的钢管打入土中，放入钢筋笼后边浇 灌混凝土，边拔钢管形成灌注桩。一般直径300～ 500mm，长度不超过25m。后者直接用钻、挖、冲 孔机械成孔后在孔内浇灌混凝土或放入钢筋笼后浇 灌混凝土。一般直径300—400mm，最大可到 600mm以上，深度可达几十米。桩孔底部如用机械、 炸药爆炸或灌注时在沉下的钢管内用吊锤夯击管底 混凝土等方法可制成底部扩大的灌注桩，以提高其 承载能力。
（二）按所用材料分
1.木桩 2.混凝土桩 3.钢筋混凝土桩 4.预应力钢筋混凝土桩 5.钢桩
木桩：由圆木或方木制成的桩。通常采用锤 击法打入地基中，也可利用静力压将桩压入 土中。长度受木材自然生长的影响，一般为 4－8m,根据木材性质，桩顶位于常年最低水 位之下的木桩，可保持数百年不腐烂。由于 这个原因，还可制成地下水位以下用木材， 上部用混凝土灌注桩而成的复合桩。
柱 承台板
桩身
墙 承台梁
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
kd
kd
k=2kd
kd
kd
kd
kd
kd
串联
并联
2021
自适应变形调节器的研制与开发
变形调节器的安装
2021
端承桩复合桩基的工程实践
嘉益大厦－工程概况
地 下 室 外 轮 廓
裙楼
(3层）
主楼
(30层）
主楼
(30层）
裙楼
地
(3层）
下
室
外
轮
廓
2021
端承桩复合桩基的工程实践
嘉益大厦－地质情况
10
4-4
5
10
15
20
25
30
结构封顶
35
外装完毕
40
建筑物沉降曲线
2021
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
建筑物沉降等值线
2021
2003.11
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
建筑物沉降等值线
2021
2004.11
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
建筑物沉降等值线 2021
2005.11
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
建筑物沉降等值线 2021 2006.11
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
T5 T6 T7 0 T8
0
（kPa）
250.5000 50
T14 T9
T17 T18
T10
T11
T25 T12
T33 T34
T13
T14
T35 T15 T16
土压力(kPa)
土压力(kPa)
100 100
200.00
主要作用就是在整个桩筏体系承担荷载时，使筏板相对与桩顶
发生向下的位移，从而保证桩土的变形协调，使桩间土的作用
得到充分的发挥。
摩擦桩复合桩基
广义复合桩基
端承桩复合桩基 2021
端承桩复合桩基的概念
常规（摩擦）复合桩基与端承桩复合桩基的对比
常规（摩擦桩）复202合1 桩基的工作机理
端承桩复合桩基的概念
共同作用的复合桩基得到了越来越广泛的应用，取得了巨大 的经济效益。但是对于非软土地区的端承桩，即使单桩达到 极限承载力，桩也不会发生向下刺入，桩身压缩变形也非常 小，桩顶和桩间土的变形难以协调。良好的地基承载力无法 得到利用，造成很大的浪费。
笔者提出一种可用于端承桩（或摩擦端承桩）的复合桩基
设计方法：在筏板底和桩顶之间安装变形调节装置，该装置的
-24.45 -24.65
-24.95
-27.05
-19.65
-23.95 -25.35
-29.75 -30.35 -31.35-33.65源自-32.65 -34.33
C亚 层
-41.25 -41.85
-43.65 -45.55
-44.05 -48.05
4.75
2.35 0.55 -0.25
3.90 2.60 0.60 -1.70
端承桩复合桩基的设计方法
桩数确定；
n Q faA Pa
竖向荷载作用下的单桩强度验算；
桩顶自适应变形调节器的设计：
k Pa Pu
1.基桩为嵌岩端承桩，桩端沉降可忽略；
S0 2S0
2.基桩为非嵌岩的端承桩，桩端沉降不可忽略；
3.基桩中部分为嵌岩端承桩，部分为非嵌岩端承桩 ，
则承载力按嵌岩桩算，变形按非嵌岩桩算。
-50
4.55 3.55
1.55 0.55 0.05 -0.55
2.05 1.35 0.45 -0.75
5.05
2.25 -1.05 -0.55
A亚 层
-7.35 -9.43
-8.35
-12.85
B亚 层
-15.85
-16.85 -18.65 -17.45
-20.95
-22.65 -23.15
-22.55
2月4日
2月16日
4月8日
4月16日
10月25日
12月2日
7月22日 12月13日 3月5日
04-1-14 6月171月日22日 6月91日2月4日 2月21日 4月22日 12月25日
8月15日 12月16日 3月12日
04-8-1 6月18日8月15日 8月15日12月13日 2月28日 5月7日 1月31日
钻 孔 123
钻 孔 124 钻 孔 125
钻 孔 126
钻 孔 127
钻 孔 128
4.20 1.7
0 0.5
-0.5 -1.4 -2.6 -3.6 -4.0 -5.5 -6.5 -6.9
-10 -10
-14.6 -15.6
-20 -18.9
-21.1 -24.5
-30
-40 -39.5
-41.90
常规复合桩基与端承桩复合桩基的对比
端承复合桩基的工作机理 2021
端承桩复合桩基的概念
常规复合桩基与端承桩复合桩基的对比
自适
应变
形调
节器
基
单桩组合体
桩
(含调节器）
自
身
Q
筏板（承台）
弹簧a S0 Sj
弹簧c
Ss
土 弹 簧
Sp
Ss=Sp Sp=S0+Sj
弹簧b
K 总 ＝ K sK pK s 20n 21 pkK snkk k jkj
-6.75 -8.85
-7.6
-9.8 -10.80 -12.10
-14.10
-23.85 -23.10
-28.03
-33.15 -35.05
-38.45 -39.45
-37.00 -41.40
-45.55 -48.05
-46.80 -49.30
间 距
6.6 5.4 5.4 6.4 6.6
2021
端承桩复合桩基的工程实践
中国土木工程学会 第十届土力学及岩土工程学术会议
端承桩复合桩基的概念、方法与应用
——广义复合桩基与广义复合基础结构
宰金珉 周 峰 梅国雄 王旭东 （南京工业大学）
裴捷
（上海魏琏工程结构设计事务所）
廖河山
（ 厦门市建委科技处）
2021
端承桩复合桩基的概念
端承桩复合桩基概念的提出
在软土地区，考虑桩（摩擦桩和端承摩擦桩）土非线性
端承桩复合桩基的整体安全度的计算与校核。
KQ Q u 2 Q Q (21(1 )Q )Q2 2021
自适应变形调节器的研制与开发
调节器外观 （ZL200520071955.2 ）
上盖板 临时固定螺栓 侧 板
下盖板
（a）上盖板
2021
（b）下盖板
自适应变形调节器的研制与开发
调节器组合
kd k=kd/2
150 150
150.00 200 200
100.25000 250
300
50.00 300
350
350
0.40000
6月24日 11月28日 2月21日
7月12日 12月4日 2月28日
02-12-10 03-6-28 6月52月4日7日 11月2月132日8日
57月月2182日日 31月1月302日8日
嘉益大厦－桩位布置
地 下
裙楼 (3层）
室
外
轮
廓
主楼 (30层）
2021
主楼 (30层）
裙楼
地
(3层）
下
室
外
轮
廓
端承桩复合桩基的工程实践
现场测试研究
S（mm）
2003-8-25 2004-2-25 2004-8-25 2005-2-25 2005-8-25 2006-2-25 2006-8-25 0