扣件式钢管梁支撑系统计算800X700
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书600-800梁
600*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×32.145×0.22=0.129kN·mσmax=M max/W=0.129×106/37500=3.429N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×32.145×0.2=3.857kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.857×103/(2×1000×15)=0.386N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×23.7×2004/(100×6000×281250)=0.152mmνmax=0.152mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.572kN，R2=R3=1.1ql=7.072kNR`1=R`4=0.4q`l=1.896kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.214kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 9000次楞自重荷载：q1＝γG Q=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/mq=max[2.572/1.0+0.013+1.961+0.371，7.072/1.0+0.013，2.572/1.0+0.013+1.961+0.371]=7.085kN/mq`=max[1.896/1.0+0.01+1.436+0.275， 5.214/1.0+0.01，1.896/1.0+0.01+1.436+0.275]=5.224kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×7.085×0.452=0.143kN·mσmax=M max/W=0.143×106/23625=6.073N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.085×0.45=1.913kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.913×1000/(2×70×45)＝0.911N/mm2τmax=0.911N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.224×4504/(100×9000×531560)=0.303mmνmax=0.303mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR2=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR3=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR4=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR`1=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kNR`2=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`3=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`4=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3 主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.544kN·mσmax=M max/W=0.544×106/4490=121.194N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=5.059kNτmax=2Q max/A=2×5.059×1000/424＝23.863N/mm2τmax=23.863N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.214mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.909kN,R2=10.118kN,R3=0.909kN支座反力依次为R`1=0.669kN,R`2=7.454kN,R`3=0.669kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.7 验算方式三等跨连续梁因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.7。
300x700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×0.3＝8.152kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.27kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.3＝0.882kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×0.3＝5.385kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.27×0.22+0.117×0.882×0.22＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/16200＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×5.385×2004/(100×5400×145800)＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×7.27×0.2+1.2×0.882×0.2＝1.811kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×5.385×0.2＝1.185kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝1.811/0.3＝6.037kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.185/0.3＝3.949kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.027×106/4250=6.447N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.81kNτmax=2V max/A=2×0.81×1000/398＝4.071N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.057kN，R2＝1.353kN，R3＝1.353kN，R4＝0.057kN正常使用极限状态R'1＝0.038kN，R'2＝0.86kN，R'3＝0.86kN，R'4＝0.038kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.812kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.516kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.211×106/4250=49.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.279kNτmax=2V max/A=2×1.279×1000/398＝6.427N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.309kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝3.309kN，立杆3：R3＝3.309kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=3.309/0.6=5.515kN,立杆3:P3=3.309/0.6=5.515kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.015×106/4250＝3.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.09kNτmax＝2V max/A=2×0.09×1000/398＝0.451N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.232kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.232kN，立杆4：R4=0.232kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.232,0.232]＝0.232kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝5.515kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，P2＝5.515kN，P3＝5.515kN，R4＝0.232kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.7)＝max[0.232+5.179，5.515，5.515，0.232+5.179]+0.587＝6.102kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝6102.1/(0.199×398)+0.005×106/4250＝78.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/72=0.05≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.675=0.54kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.54+3.6×0.207=4.245kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=722×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×72/2=5644.8kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.245=12.735kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.102/(1×0.15)＝40.681kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
扣件式钢管梁板模板支撑架计算及算例
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扣件式钢管梁支撑系统计算800X700
梁模板支撑计算书工程名称:a工程单位:1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=800mm，梁高h=700mm，层高10.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m。
800×700楼板厚度(mm)150梁截面尺寸b×h(mm)层高(m)10.60结构表面要求隐蔽梁边至板支撑距离0.80(m)2．梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度f m(N/mm2)13.00抗剪强度f v(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值(kN/m2)24.00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 1.10 ) ×1.2 = 0.68 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 16.13 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 1.01 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 20.06kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 14.85kN/m （2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm。
W=bh2/6=800×182/6=43200mm3， I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 0.80m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。
扣件计算折减系数取1.00。
375图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 0.9×1.20×25.000×0.250×0.500×0.400=1.350kN 。
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.800×0.400=8.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.400×(2×0.800+0.400)/0.400=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.400=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×8.000+1.20×1.000)=9.720kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.480=0.605kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；A计算简图0.023弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9.00kN/mA变形计算受力图0.001变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=0.473kN N 2=1.773kN N 3=1.773kN N 4=0.473kN最大弯矩 M = 0.023kN.m最大变形 V = 0.017mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.023×1000×1000/21600=1.065N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×950.0/(2×400.000×18.000)=0.198N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.017mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.773/0.400=4.433kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.43×0.40×0.40=0.071kN.m最大剪力 Q=0.6×0.400×4.433=1.064kN最大支座力 N=1.1×0.400×4.433=1.951kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.071×106/83333.3=0.85N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1064/(2×50×100)=0.319N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.300kN/m 最大变形 v =0.677×3.300×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.014mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板⽀撑计算书300 X800梁模板⽀撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁⾼h=800mm 层⾼6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm ⽊材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 f m=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;⽀撑采⽤门式钢管脚⼿架宽度 L=1200mm,门式钢管脚⼿架纵向间距900mm 梁边⾄板⽀撑的距离0.90m ；门式钢管脚⼿架顶2.梁底模验算（1）梁底模及⽀撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁⾼系数设计值①底模⾃重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼⾃重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和⽀撑承载⼒计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙⾻挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34⾼茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.⽀禅体⾄搭设正⽴⾯图(2)梁底模板验算第⼀层龙⾻间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K?q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm2) 抗剪强度验算剪⼒系数K V=0.606V=Kq1L=0.606 X 9.18 X 0.20 X 1000=1113N=1.11kNT =3V/ (2bh) =3X 1113/(2 X 300X 18)=0.31 N/mrm梁底模抗剪强度T =0.31N/mm3) 挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.34kN/m;挠度系数K。
800梁模板(扣件式)1计算书
800梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称800*1200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 12.6 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 800×1200 新浇混凝土结构层高(m) 9梁侧楼板厚度(mm) 150二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W ＝bh 2/6=800×15×15/6＝30000mm 3，I ＝bh 3/12=800×15×15×15/12＝225000mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×0.8＝31.25kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝29.84kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×0.8＝1.41kN/m q 2＝[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝24.56kN/m 1、抗弯验算σ＝M max /W ＝(0.107×29.84×0.172+0.121×1.41×0.172)×106/30000＝3.13N/mm 2≤[f]＝13N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632q 2l 4/(100EI)＝0.632×24.56×1674/(100×9000×225000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max ＝1.143 q 1静l+1.223 q 1活l ＝1.143×29.84×0.17+1.223×1.41×0.17＝5.98kN 标准值(正常使用极限状态)R'max ＝1.143q 2l ＝1.143×24.56×0.17＝4.69kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.66 小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.98/0.8＝7.48kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.17＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.15)×0 .17＝0.3kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.1 5)×0.17＝0.3kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.69/0.8＝5.86kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.17＝0.03kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.13×106/53330＝2.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.88kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.88×1000/(2×50×80)＝0.71N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.01kN，R2＝3.31kN，R3＝3.31kN，R4＝0.01kN 正常使用极限状态R1＝0kN，R2＝2.57kN，R3＝2.57kN，R4＝0kN 六、主梁验算主梁计算简图由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.31kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝2.57kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.48×106/4490＝107.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.68kNτmax＝2V max/A=2×5.68×1000/424＝26.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态立柱3：R3＝11.2kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝11.2kN，立柱4：R4＝0.03kN 正常使用极限状态立柱3：R3＝8.69kN，同理可得立柱1：R1＝0kN，立柱2：R2＝8.69kN，立柱4：R4＝0kN 七、纵向水平钢管验算由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.01kN，R'＝max[R1'，R4']＝0kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0×106/4490＝0.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝0.017kNτmax ＝2V max /A=2×0.017×1000/424＝0.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R max2＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距h d (mm) 1780 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立杆计算长度系数μ11.386 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm 2) 205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1780+2×200)=3021.48mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=3021.48/15.9=190.03≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1780+2×200)=3580.454mm λ1＝l01/i＝3580.454/15.9＝225.186，查表得，υ1＝0.144立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.14×424)＝183.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，υ2＝0.188立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.19×424)＝140.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算max满足要求！。
扣件式钢管支撑计算800mm厚
楼面模板支撑计算书工程名称：中源名苑编制单位：中国建筑第四工程局有限公司1.计算参数结构板厚800mm，层高5.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距750mm,纵向间距750mm,支撑立杆的步距h=1.20m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.80 × 1.2 = 23.04 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.80 × 1.2 = 1.06 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 27.96 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 24.46 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
盘扣式钢管梁支撑系统计算书300X800
梁模板支撑计算书工程名称:11工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高5.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.34 ) ×1.2 = 0.59 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
600×800梁钢管支撑计算
梁支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。
计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):600mm；梁截面高度 (mm):800mm；混凝土板厚度(mm):130mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.0m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)4.9m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；钢管:Ф48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):1kN/m23.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数底模板方木的间距(mm):300mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):500mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48×3.0W=4.73×2=9.46cm3I=11.36×2=22.72cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:60mmW=64×1=64.00cm3I=256×1=256.00cm46.梁底顶托参数顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.00h；V----混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取800.00mm；----外加剂影响修正系数，取1.15；1----混凝土坍落度影响修正系数，取1.20。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
立杆稳定性计算
不考虑风荷载：
σ=7070/(0.391×397)=45.471N/mm2<[f]
满足要求!
考虑风荷载作用：
σ=7103/(0.391×397)+18000/4248=49.837N/mm2<[f]
满足要求!
施工单位
计算人
审核人
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.138×106/4248.0=32.434N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.109mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
扣件抗滑移计算
R ≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
计算中R取最Leabharlann 支座反力，R=6.67kN附件8：梁模板扣件钢管高支撑架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为3.1m基本尺寸为：梁截面 B×D=600mm×600mm
立杆梁跨度方向间距 l=0.60米
立杆的第一道步距 h=1.50米，其余不大于1.2m
梁底增加1道承重立杆。
结论
计算过程及结论
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
模板面板计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.122×106/25600.0=4.766N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×2/(2×600×16)=0.319N/mm2
300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书
（1）300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:6KL4(4)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.05；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.15；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为6.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=500mm ×800mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。
650015008005001200图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.800×0.500+0.350×0.500=10.175kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.500=1.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×10.175+1.4×1.000)×0.300×0.300=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.122×1000×1000/27000=4.537N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×10.175+1.4×1.000)×0.300=2.450kN截面抗剪强度计算值 T=3×2450.0/(2×500.000×18.000)=0.408N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×11.175×3004/(100×6000×243000)=0.420mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
扣件式钢管支撑计算800mm厚
楼面模板支撑计算书工程名称：中源名苑编制单位：中国建筑第四工程局有限公司1.计算参数结构板厚800mm层高5.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm板弹性模量E=6000N/mr r, 木材弹性模量E=9000N/mr r i抗弯强度f n=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2;支撑采用①48X 3.0mm钢管：横向间距750mm纵向间距750mm支撑立杆的步距h=1.20m ;立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm钢管直径48mm壁厚3.0mm,截面积4.24cm ,回转半径i=1.59cm ;钢材弹性模量E=206000N/mm,抗弯强度f=205.00N/mm ,抗剪强度f v=125.00N/mm。
模板支撑体系搭设正遍图W=bh/6= 1000X 182/6=54000mm, I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm。
①底模自重0.30 kN/m 2X 1.0②砼自重24.00 kN/m 3X1.0 X 0.80③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X1.0 X 0.80④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0板厚(m) 系数设计值X 1.2 = 0.36 kN/m1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④底模和龙骨挠度验算计算组合（①+②+③（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数5跨。
1 = 27.96 kN/m2 = 24.46 kN/m底模厚度18m m板模宽度=1000mmT4/扫地杆Z第一层龙母■第二层北骨标准值单位计算宽度（m）X 1.2 = 23.04 kN/mX 1.2 = 1.06 kN/m2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型1 )内力及挠度计算 a.①+②+③+④荷载2 2支座弯矩系数 K M =-0.105 , M=K M q 1L =-0.105 X 27.96 X 200 =-117432N - mm 剪力系数 K/=0.606 , V=Kq 1L=0.606X 27.96 X 200=3389N^27 QE>.1 / 」丿 < LL L 」■* 」>■ L L J* ■_!?」』u JX X 丄*和。
扣件式钢管梁支撑系统计算250X600.
梁模板支撑计算书工程名称：里村 工程单位： 1.计算参数结构楼板厚100mm 梁宽b=250mm 梁高h=600mm 层高17.10m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底 模厚度18mm 侧模厚度 18mm 梁梁边至板支撑的距离2.10m ；板弹性模量 E=4000N/mrTi ，木材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度f n=13.00N/mm 2，抗剪强度f v =1.50N/mm 2 ;支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距 1500mm 纵向间距1100mm 支架立杆的步距 h=0.95m ;钢管直径 48mm 壁厚3.0mm,截面积4.24cm ，回转半 径i=1.59cm ;钢管重量 0.0326kN/m 。
钢材弹性模量 E=206000N/mm 2，抗弯强度 f=205.00N/mm 2,抗剪强度f v =120.00N/mm 。
(2) 梁底模板验算第一层龙骨间距 L=200mm 计算跨数5跨；底模厚度h=18mm 板模宽度b=250mm W=bh 2 /6= 250X 182/6=13500mm , I=bh 712= 250X 183/12=121500mm 1) 抗弯强度验算弯矩系数 K F -0.105,M maF KqpL =-0.105 X 5.74 X 200 =-24108N- mm=0.02kN -m①底侧模自重 0.3kN/m2X (0.25 + 1.00 )X 1.2 = 0.45 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m 3X 0.25 X0.60 X 1.2 = 4.32 1 <N/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m 3X 0.25 X 0.60X 1.2 = 0.27 kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2X 0.25X1.4 =0.70 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q 1 = 5.74 kN/m梁底模和龙骨 挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2 = 4.20 kN/m梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值单位 潢向水平第二曷龙骨 丿 1Y 几 f .4, f 「*“'* 丿 “，“■-』'_/ fZZ L*寸水平捌:2d =l\MWW=24108/13500=1.79N/mm 2梁底模抗弯强度 d =1.79N/mm V f m =13.00N/mm 2,满足要求。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书依据标准:《建筑施工脚手架平安技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ 130-2020《建筑施工模板平安技术标准》JGJ 162-2020《建筑结构荷载标准》GB50009-2021《钢结构设计标准》GB50017-2003《混凝土结构设计标准》GB50010-2020《建筑地基基础设计标准》GB50007-2020《建筑施工木脚手架平安技术标准》JGJ 164-2020计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，梁截面B×D=800mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距h=，梁底增加3道繁重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
内龙骨采纳40.×木方。
木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁底支撑龙骨长度。
顶托梁采纳双钢管：Φ48×。
梁底繁重杆依照布置间距250,350,350mm计算。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。
振捣混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
其中：施工均布荷载标准值，最大楼板跨度：2（楼板长）×1（楼板宽）×（楼板厚）×（钢筋混凝土自重）×（平安系数）=。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图依照GB51210标准条规定确信荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=××++×=m2由永久荷载效应操纵的组合S=××+××=m2由于可变荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采纳的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抗击距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
轮扣式钢管梁支撑系统计算800X1200
梁模板轮扣式钢管支撑计算书（800×1200）1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=800mm，梁高h=1200mm，该梁为型钢混凝土组合梁，梁中心位置设H型钢H800×400×20×30，层高6.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用轮扣式Φ48×3.2钢管3根支撑:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.53cm2，回转半径i=1.60cm；轮扣式钢管重量0.0538kN/m。
钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=120.00 N/㎜2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.80 + 2.10 ) ×1.2 = 1.04 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.80 × 1.20 × 1.2 = 27.65 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.80 × 1.20 × 1.2 = 1.73 kN/m④振捣砼荷载 2.5 kN/m2× 0.80 × 1.4 = 2.8 kN/m⑤H型钢自重 78.0 kN/m3 ×（2×0.4m×0.03m+0.74m×0.02m）×1.2=3.03 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④＋⑤ q1 = 35.70 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③＋⑤)/1.2 q2 = 27.88 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。
200×800梁模板(扣件式)计算书
200×800梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.12＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/37500＝0.889N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.908×0.1+0.437×1.764×0.1＝1.011kNR2=1.25q1l=1.25×26.672×0.1＝3.334kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.1＝0.769kNR2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.1＝2.563kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.011+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，3.334+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.358kN/mq2＝max[0.769+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，2.563+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.583kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.358×0.452，0.5×3.358×0.22]＝0.073kN·m σ＝M max/W＝0.073×106/54000＝1.347N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.358×0.45，3.358×0.2]＝0.917kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.917×1000/(2×40×90)＝0.382N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.583×4504/(100×9350×2430000)＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.583×2004/(8×9350×2430000)＝0.023mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.358×0.45，0.393×3.358×0.45+3.358×0.2]＝1.727kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.232kN，R2＝1.727kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.583×0.45，0.393×2.583×0.45+2.583×0.2]＝1.328kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.107kN，R'2＝1.328kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.715×106/4490＝159.243N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.095kNτmax＝2V max/A=2×2.095×1000/424＝9.884N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.61mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.095kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.095kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.095kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.771kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.322×106/4490＝71.707N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.81kNτmax＝2V max/A=2×2.81×1000/424＝13.257N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.635mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝4.611kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.611kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(8.3-0.8)＝max[4.611+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.4-0.2/2)/2×0.9，4.611+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-0.4-0.2/2)/2×0.9]+1.125＝8.681kNf＝N/(υA)＝8.681×103/(0.496×424)＝41.276N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。
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梁模板支撑计算书工程名称:a工程单位:1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=800mm，梁高h=700mm，层高10.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m。
800×700楼板厚度(mm)150梁截面尺寸b×h(mm)层高(m)10.60结构表面要求隐蔽梁边至板支撑距离0.80(m)2．梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度f m(N/mm2)13.00抗剪强度f v(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值(kN/m2)24.00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 1.10 ) ×1.2 = 0.68 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 16.13 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 1.01 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 20.06kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 14.85kN/m （2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm。
W=bh2/6=800×182/6=43200mm3， I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。
1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2=-0.105×20.06×3002=-189567N·mm=-0.19kN·mσ=M max/W=189567/43200=4.39N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.39N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数K V=0.606,V max=K V q1L=0.606×20.06×300=3647Nτ=3V max/(2bh)=3×3647/(2×800×18)=0.38N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.38N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=14.85kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×14.85×3004/(100×6000×388800)=0.33 [υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.33mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋截面积A(mm2)6400弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度f m(N/mm2)13.00抗剪强度f v(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞惯性矩I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600梁边至板支撑距离(m)0.80钢管横向间距L=600mm ，C=800mm、γ=800/600=1.33。
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.06×300/800=7.52kN/mM q=qcL(2-γ)/8=7.52×800/1000×600/1000×(2-1.33)/8=0.30kN·m b 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kNa =0.5×(L-c)=0.5×(600-800)=-100mm，M p=P×a=1.00×-0.10=-0.10kN·mM max=M q＋M p=(0.30+-0.10)×106=200000N·mmσ=M max/W=200000/85333=2.34N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=2.34N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算V max=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.52×800/1000+1.00=4.01kNτ=3V max/(2bh)=3×4.01×1000/(2×80×80)=0.94N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.94N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.85×300/800=5.57N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=5.57×800×6003×(8 - 4 ×1.332+1.333)/(384×9000×3413333)=0.27mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.00×1000×-100×6002×(3 -4×-0.172)/(24×9000×3413333)=-0.14mmυmax=υq＋υp=0.27+-0.14=0.13mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.13mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料单枋木枋截面尺寸b×h(mm)80×80枋材弹性模量9000抗弯强度13.00E(N/mm2)f m(N/mm2)抗剪强度f v(N/mm2)1.40主楞截面抵抗矩W(mm3)85333主楞截面惯性矩I（mm4）3413333支撑纵向间距(mm)600主楞计算跨数31）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.52×800/1000+1.00=4008N=4.01kN弯矩系数K M=0.175,M max=K m PL=0.175×4.01×1000×600=421050N·mmσ=M max/W=421050/85333=4.93N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=4.93N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数K V=0.650,V max=K V P=0.650×4.01=2.61kNτ=3V max/(2bh)=3×2.61×1000 /(2×80×80)=0.61N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.61N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.146，P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.57×800/1000+1.00=3.23kNυmax=KυP’L3/(100EI)=1.146×3.23×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.26 [υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.26mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156,每根钢管承载N QK1=2.156×4010=8646N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):N QK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载N QK=N QK1＋N QK1=8646+504=9150N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×9.9×1000=323N水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.20×0.0326=274N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×7=102N支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=323+274+102=699N钢管轴向力N=1.2N GK+N QK=1.2×699+9150=9989N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=9989/(0.634×424.00)=37.16N/mm2钢管立杆稳定性计算37.16N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.99kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,f t=0.91N/mm2,h O=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00 (0.7βh f t＋0.25σpc,m)ηU m h O=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=54.85kN钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞9.99kN,满足要求。