钢结构平台计算书修订稿
(完整)钢结构平台计算书
钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料。
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(3)2．结构形式。
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..33．材料选择.。
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34．铺板设计。
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.. (3)5．加劲肋设计。
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.56．平台梁..。
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66.1 次梁设计。
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66.2 主梁设计。
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77．柱设计.。
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钢结构平台设计计算书
钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：***学1指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算（1）铺板的设计铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：（4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯ 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书******学号：*********指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重：2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+=均布荷载设计值：235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯=（3）强度计算花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：m kN a ⋅=⨯⨯==6264.06.015.16100.0q M 22max α2222max max mm 215mm 87006.02.10.626466M M N N t W <=⨯⨯==γγ （4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯1501166161006.26001046.12110.0v 353333<=⨯⨯⨯⨯⨯==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。
钢结构平台铺板计算书
平台铺板计算书四边简支无肋铺板的弯矩和挠度计算系数值表－11，铺板计算2/8.558.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.754.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /56.075.096.7125.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/75.4382.11056.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015047.2810206750108.51422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /35.475.0)58.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /97.575.0)54.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==99.280.297.5822max设 []226max max/215/3.1492.166852.11099.2mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 8250200025016.313923771020638420001035.4538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.888.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/16.1284.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /70.075.016.121017.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/7.5482.11070.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015092.2810206750108.81106.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：学号：指导教师：二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重：2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+=均布荷载设计值：235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯=（3）强度计算花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：m kN a ⋅=⨯⨯==6264.06.015.16100.0q M 22max α2222max max mm 215mm 87006.02.10.626466M M N N t W <=⨯⨯==γγ （4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯1501166161006.26001046.12110.0v 353333<=⨯⨯⨯⨯⨯==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
钢平台计算书.doc
挑钢平台计算书材料自重：14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm）14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/mM＝1/8ql2＝3440.4 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mM< Wnf，满足要求。
2、计算主梁（采用14＃工字钢）次梁传递：1/2×3058.1×3＝4587.2N转换为均布荷载：4587.2÷0.6＝7645.3N/m14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/mq＝7895.4 N/m为安全考虑，R3按不受力计算。
R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4N R2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9NMmax＝7894.5N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求。
钢平台设计计算书(次梁跨度3000mm)
楼层转运钢平台设计计算书本工程层次间材料的转运使用钢平台，设计使用如下：一、平台构造图示1.平面图2.剖面图二、平台计算1.搁栅间距la验算(取la=500mm)(1)荷载3mm厚花纹钢板自重：0.256KN/m2活荷载：2.5KN/m2设计荷载：g1=(1.2×0.256+1.4×2.5)×1m=3.81KN/m (2)强度、刚度验算1)强度验算Wnx=1/6×b×h2=1/6×1000×32=24.46N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
2)刚度验算g 1l 14ω=——————384EI3.81×5004=————————————————————384×2.06×105×1/12×1000×33l1=1.34N/mm＜[ω]= ———— =3.3mm150满足要求。
2.搁栅强度、刚度验算：(搁栅采用5#槽钢，跨度为1500mm) (1)荷载：5#槽钢自重：0.054KN/m上部荷载：0.5×3.81KN/m设计荷载：g2=1.2×0.054+0.5×3.81=1.97KN/m(2)强度验算Mnxσ=—————Wpnx1/24×g2×l2=————————Wpnx1/24×1.97×15002=———————————1.05×10.4×103=16.9N/mm2＜[σ] ＜205N/mm2满足要求。
(3)刚度验算g 2l 24ω=——————384EI1.97×15004=————————————————————384×2.06×105×26×104l2=0.48mm＜[ω]= ———— =3mm500满足要求。
3.次梁强度、刚度验算：(次梁采用16#槽钢，跨度为3000mm)(1)荷载计算：( 按均部荷载计算)16#槽钢自重：0.197KN/m设计荷载：2×0.197+1.97÷0.5×1.5=6.147KN/m(2)强度验算：Mnxσ=—————Wpnx1/24×g3×l3=————————Wpnx1/24×6.147×30002 =———————————1.05×116.8×103=18.7N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
(仅供参考)钢结构平台设计计算书
××××××××土木工程专业钢结构设计原理课程设计说明书姓 名：××学 号：××××指导教师：××二零一二年七月土木工程系目录1．设计资料 (1)2．结构形式 (1)3．材料选择 (1)4．铺板设计 (1)4.1荷载计算 (1)4.2强度计算 (2)4.3挠度计算 (2)5．加劲肋设计 (2)5.1计算尺寸： (2)5.2荷载计算： (2)5.3内力计算： (2)5.4截面特性计算： (3)5.5强度计算: (3)5.6变形计算： (3)6．平台梁 (4)6.1次梁设计 (4)6.11中间次梁计算 (4)6.111计算简图： (4)6.112选取型钢梁截面： (4)6.113 内力计算： (5)6.114强度计算 (5)6.115变形计算： (5)6.1.2边次梁计算 (5)6.1.2.1计算简图： (5)6.1.2.2选取型钢梁截面： (5)6.1.2.3内力计算： (6)6.1.2.4强度计算： (6)6.1.2.5变形验算： (6)6.2主梁设计 (6)6.2.1中间主梁设计 (6)6.2.1.1计算简图： (6)6.2.1.2选取型钢梁截面： (7)6.2.1.3 内力计算： (7)6.2.1.4强度计算： (7)6.2.1.5变形计算： (7)6.2.2边主梁设计计算 (8)6.2.2.1计算简图： (8)6.2.2.2选取钢筋截面： (8)6.2.2.3内力计算： (8)6.2.2.4强度计算： (8)6.2.2.5变形验算： (9)7．柱设计 (9)7.1无偏心柱设计计算 (9)7.1.1轴力计算： (9)7.1.2荷载计算： (10)7.1.3整体稳定计算： (10)7.1.4刚度计算： (10)7.2主梁作用偏心柱设计计算 (10)7.2.1轴力计算： (10)7.2.2荷载计算： (11)7.2.3强度验算： (12)7.2.4刚度计算： (12)7.2.5整体稳定计算： (12)7.3次梁作用偏心柱设计计算 (12)7.3.1轴力计算： (12)7.3.2荷载计算： (13)7.3.3强度验算： (14)7.3.4刚度计算： (14)7.3.5整体稳定计算： (14)7.4角柱设计计算 (14)7.4.1轴力计算： (14)7.4.2荷载计算： (15)7.4.3强度验算： (16)7.4.4刚度计算： (16)7.4.5整体稳定计算： (16)7.5柱间支撑设置 (17)8. 节点设计 (18)8.1．主次梁连接 (18)8.1.1连接计算： (18)8.1.2梁端净截面复核： (18)8.1.3 螺栓连接计算： (19)8.1.4角钢连接焊缝计算： (19)8.2．主梁与柱子 (20)8.2.1主梁与柱侧的连接设计： (20)8.2.2牛腿与柱的连接焊缝计算： (21)8.2.3横向加劲肋设置： (21)8.3．柱脚节点 (22)8.3.1无偏心柱柱脚设计计算： (22)8.3.1.1材料及尺寸选择 (22)8.3.1.2底板厚度选择 (22)1．设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为（平台板无开洞），台顶面标高为，平台上均布荷载标准值为，设计全钢工作平台。
钢平台、钢栈桥设计及计算书
目录1、计算范围及说明 (1)2、栈桥计算过程（手算） (1)2.1活载计算 (1)2.2主要计算工况 (5)2.3钢面板计算 (5)2.4行车道I20B计算 (5)2.5I36A工字梁横梁计算 (6)2.6贝雷主梁计算 (8)2.72I36A墩顶横梁计算 (10)2.8钢管桩计算 (10)2.9钓鱼法施工计算 (10)3、钻孔平台计算过程（手算） (11)3.1活载计算 (11)3.2主要计算工况 (11)3.3I36A分配梁计算 (12)3.4贝雷主梁计算 (12)3.5钢管桩计算 (13)3.6钻机并排施工 (13)4、电算复核 (14)4.1模型建立说明 (14)4.2荷载加载 (14)4.3各工况分析 (15)5、结论 (20)1、计算范围及说明计算范围为栈桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：行车走道板→I36a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32a工字钢→φ720×8mm钢管桩。
依照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，临时工程Q235B钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力145Mpa×1.4=203Mpa；剪应力85Mpa×1.4=119Mpa。
临时工程16Mn钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力210Mpa ×1.4=294Mpa；剪应力120Mpa×1.4=168Mpa。
根据《公路桥梁设计通用规范》(JTG D60-2004)，对于桥梁细部构件验算，主要采用车辆荷载，车辆荷载根据实际情况，取实际运营车辆。
2、栈桥计算过程（手算）2.1 活载计算(1)栈桥荷载分析本桥梁上主要活载为30吨的T梁平板运梁车、50吨履带吊以及混凝土运输车。
各车型参数如下：三轴低平板运输车（额定载重30t）三轴低平板运输车参数9m3混凝土运输车参数50t履带吊参数（中联QUY50）项目数值备注最大起重量×幅度 t×m 55×3.7基本臂时自重 t 48主臂长度 m 13-52固定副臂长度 m 6-15固定副臂最大起重量 t 5主臂＋固定副臂最大长度 m 43＋15回转速度 rpm 0-3.0行走速度 km/h 0-1.6爬坡能力％40接地比压 Mpa 0.066总外形尺寸长×宽×高 mm 6800×3300×30202540×4700×760 履带架缩回履带轨距×接地长度×履带板宽度 mm3540×4700×760 履带架伸出同时参考《公路桥梁设计通用规范》(JTG D60-2004)，公路I级车辆荷载参数如下：(2)活载取值根据以上可知，30吨的T梁平板运输车单轴重8t，混凝土运输车单轴重约10t，均小于公路I级车辆荷载后轴单轴重14t，故本次计算汽车荷载以公路I级车辆荷载进行计算。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×施工荷载：3000N/ m21、计算次梁〔采用14＃工字钢，间距600mm〕×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2××1.2＝288 N/mN/m× N/mN/m× N/mN/m活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×N/mM＝1/8ql2 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mM< Wnf，满足要求。
2、计算主梁〔采用14＃工字钢〕次梁传递：1/2××÷N/m×1.2＝202.7 N/mN/m× N/mN/m× N/mN/m为平安考虑，R3按不受力计算。
××××0.25〕÷×3－7895.4〕÷N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求。
3、验算钢丝绳：×3÷〔2×N/m选用直径18.5mm钢丝绳，取极限强度1700N/mm2，拉力总和为219079N，换算系数取0.82，夹角为45º。
平安系数K＝219079×0.82/12367.9＝15，所以平安。
4、吊环节点验算：×吊环取d＝20mm，焊缝高度he＝8mm、长度Lw＝50mm[×8×2×〔50－10〕]2＜×160＝195N/mm2计算补充说明：施工中采用挑台原材料可根据现场实际情况进行调整，但不可低于计算书中所采用材料，以确保施工平安。
平台钢结构计算书修订稿
平台钢结构计算书 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=， D=，a=b=。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为×，即相邻两次梁中心间距为，加劲肋中心间距为，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm ，故取扁钢肋板高度60mm ，厚度6mm 。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1） 荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下： 铺板自重标准值：6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为： 22max22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算查表2-1得：434max311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯ （4） 铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯=加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯= 加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程
钢结构课程设计计算书
姓名：田英鹏
学号：121210111
指导教师：钱宏亮
二零一五年七月
土木工程系
钢结构平台设计计算书
、设计资料
某厂房内工作平台，平面尺寸为18X 9m2（平台板无开洞），台顶面标高为+4.000m,平台上均布荷载标准值为12kN/mf,设计全钢工作平台。
二、结构形式
平面布置，主梁跨度9000mm次梁跨度6000mm次梁间距1500mm铺
板宽600mm长度1500mm铺板下设加劲肋，间距600mm共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图
三、铺板及其加劲肋设计与计算
1、铺板设计与计算
（1）铺板的设计
铺板采用6mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43
型焊条，钢材弹性模量E 2.06 105N/mm 2，钢材密度
7.85 103kg/mm3。
（2）荷载计算
平台均布活荷载标准值：q LK 12 kN m2。
平台钢结构计算书修订稿
平台钢结构计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=， D=，a=b=。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计 1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm 。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为×，即相邻两次梁中心间距为，加劲肋中心间距为，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm ，故取扁钢肋板高度60mm ，厚度6mm 。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1） 荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下： 铺板自重标准值： 6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为： 22max22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算 查表2-1得：434max311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯ （4） 铺板加劲肋验算 板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯=加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯= 加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
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钢结构平台计算书 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料 (3)2．结构形式 (3)3．材料选择 (3)4．铺板设计 (3)5．加劲肋设计 (5)6．平台梁 (6)次梁设计 (6)主梁设计 ............................................................................................. .. (7)7．柱设计 (9)8. 柱间支撑设置 (11)9. 主梁与柱侧的连接设计 (11)钢结构平台设计1．设计资料厂房内装料平台，平面尺寸为×（平台板开洞7个，开洞尺寸460×460mm）, 台顶面标高为。
平台上平均布荷载为52kN/m，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。
参考资料：1) 钢结构设计规范2) 建筑结构荷载规范3) 钢结构设计手册4) 建筑钢结构焊接规范2．结构形式平面布置主次梁，主梁跨度 3530 mm ，次梁跨度 2790 mm ，次梁间距1260mm ，铺板下设加劲，间距900mm 。
柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接。
确定结构布置方案及结构布置形式如图所示3．材料选择铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235 ，手工焊，E4 型焊条，钢材弹性模量E =×105N/mm2，钢材密度ρ=?103Kg/m3，基础混凝土强度等级为C30, fc? mm2。
4．铺板设计荷载计算已知平台均布活荷载标准值q1k ? 5kN/m2，5mm厚花纹钢板自重q Dk ?××= / m2，恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。
均布荷载标准值q k ? 5kN/m＋m = m 2均布荷载设计值 qd=×＋×5= m2强度计算花纹钢板b / a =1260/900=＜2 ，取??，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：Mmax ?αqa2= ××= ·mMmax γ×W =6Mmaxγt=6×0.481.2×0.005=96000 KN/m2 = 96 N/mm2＜215 N/mm2挠度计算取β=,E=×105 N/mm2va=βq k a 3Et 3=×5.38×10−3 ×90032.06×105 ×53=＜1 /150=设计满足强度和刚度要求。
5．加劲肋设计 计算尺寸：肋板的高度取跨度的1/15~1/12，即取84~105 ，选用钢板 - 100 ×10 ，钢材为Q235 。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸4mm ，每焊150 mm 长度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的 T 形截面，铺板计算宽度为30t=150mm ，跨度为 m 。
荷载计算：分布在一 T 形截面简支加劲肋上的设计荷载应为900mm 范围内的荷载，加劲肋自重为 × ×= / m ，按均布荷载考虑。
均布荷载标准值 q k ? ×+ ? kN / m 均布荷载设计值 q d ? ×? × ? / m 内力计算：简支梁跨中最大弯矩设计值Mmax ? 18ql 2= 18××= ·m支座处最大剪力设计值 V ? × / 2 ? 截面特性计算： 加劲肋计算简图如下 截面形心位置y c =(150×5×102.5+100×10×50)150×5+100×10=截面惯性矩I ?150×53/12+150×5× =576145mm 4支座处抗剪面积只计铺板部分，偏安全仍取100mm 范围，则 A V ?100×10 ? 1000mm 2强度计算:受拉侧应力最大截面塑性发展系数取，M γxW nx =1.35×106×72.512×576145= / mm2＜215N / mm2受剪计算：VS It =1.5VAv=1.54.28×1031000= N / mm2＜125N / mm2变形计算：挠度计算v l =5q x l3384EI x=5×4.92×12603384×2.06×10×576145=＜1/150 =设计满足强度和刚度的要求。
6．平台梁次梁设计选用热轧普通槽钢，设置主次梁，次梁与主梁做成刚接。
主梁与柱子做成铰接连接。
中间次梁计算将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件，梁跨。
次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔分布的集中力，但这一荷载可作为均布荷载考虑。
选取型钢梁截面：次梁上最大弯矩设计值q BS ?× / = m次梁跨中弯矩设计值M max ?× /8= m最小截面模量w x,min=M maxγ×f y =9.26×1061.05×215=41019 mm3= cm3试选槽钢[18b ，截面几何特征如下h =180，b=70，t w=9,t=, r=, r1=, ?= m ,I x= , W x=, S x=均布荷载设计值q BS ??×? m因次梁构造较为简单，不计入构造系数内力计算：M max ?× /8 = mV max ?× /2 =强度计算M max γxW x =9.54×1061.05×152.2×10= / mm2＜215N / mm2受剪计算：VS It =13.67×91.6×1061369.9×9×104= N / mm2＜125N / mm2变形计算：q BSk ?×+ = mv l =5q x l3384EI x=5×7.12×27903384×2.06×105×1369.6×104=＜1/150 =设计满足强度和刚度要求主梁设计平台主梁与平台柱铰接连接，平台主梁可看作是两端支承在平台柱上的简支梁，承受着平台次梁传来的荷载。
恒荷载标准值：q1k=+××10-3)×2=活荷载标准值：q k=5××2=主梁支座反力：R=3/2×+×=主梁跨中最大弯矩：M max ?×?×= mVmax=R=主梁的最小截面模量w x,min=M maxγ×f y =25.04×1061.05×215=110919 mm3=111 cm3选取型钢梁截面：试选槽钢[18b ，截面几何特征如下h =180，b=70，t w =9,t=, r=, r1=, ?= m ,I x= , W x=, S x=梁截面验算①截面承载力验算梁自重标准值：q=××= kN/m这里的系数为考虑加劲肋，焊缝等引起的自重增加考虑梁自重后跨中最大弯矩和最大剪力分别为：Mx=+1/8×××= kN mVmax= + ××=弯曲正应力验算M max γxWx =25.28×1061.05×152.2×10=158N / mm2＜215N / mm2剪应力验算VS It =50.32×91.6×1061369.9×9×10= N / mm2＜125N / mm2设计满足强度要求②整体稳定验算次梁可作为主梁的侧向支撑，因此把主梁侧向支撑点的距离l1=2=,l1/b=1395/180=8<16能满足截面简支梁不需要验算整体稳定的条件，整体稳定得以保证。
③钢度验算跨中最大挠度：v max =M max l 10EI x 2=25.28×103×2.565210×2.06×108×1370×10−8= [V ]=l 400=2565400=6.4mm v max ＜[V ] (设计满足刚度要求)7.平台柱设计平台柱承受平台主梁传来的荷载，平台柱承受平台主梁采用铰接。
平台柱承受的轴心力的设计值为N=5F+ql=5×2+××=确定柱截面尺寸由于作用支柱的压力很小，假定柱的长细比100=λ按b 类截面查轴心受压稳定系数555.0=ϕ平台柱所需的截面面积A =N φf =124.28×1030.555×215×106=×10-3=1040 mm 2按结构要求取柱为工钢I20b,截面几何特征如下h =200，b=102，t w =9, t=, r=, r 1=, ?= m ,I x = 2502cm 4, W x =, S x= A=ix= ,iy=验算平台柱截面的承载力、整体稳定和钢度因柱截面没有削弱，若柱整体稳定能满足要求，则柱的承载力也能满足要求。
因此，只需验算柱的整体稳定。
平台高5200mm ，两端铰接，平台内与平台外的计算长度均为5200mm ，则lox=loy=5200mmλox=lox/ix=5200/=＜[λ]=350λoy=loy/iy=5200/=251＜[λ]=350柱刚度能满足要求。
按b 类截面查得轴心受压稳定系数：408.00min ==y ϕϕ平台柱自重标准值：N=×××5×=这里的系数为考虑焊缝及柱头、柱脚等引起的自重增加。
柱承受的轴心力的设计值N=×105+××103=126676N于是有σ=Nφmin A=1266760.408×3955= / mm2＜125N / mm2柱整体稳定能满足要求。
平台柱柱脚设计平台柱承受的轴心力较小，柱脚采用平板式钢接构造形式如图所示。
基础混凝土强度等级为C30，抗压强设计值fc mm2。
底板需要面积A=Nfc =12667614.3=8858.46mm2按构造要求,考虑底板加劲，取柱底板尺寸为-440×440×20底板浄面积：440×440=193600 mm2＞A= mm2即取的底板尺寸满足要求平台柱柱顶设计平台柱承受的轴心力较小，柱顶采用平板式钢接构造形式如图所示。