升降机验算方案及计算书文档

升降机验算方案及计算书文档
经八纬一改造项目B区8#-13#楼施工升降机在车库顶板安装承载力验算
经八纬一改造项目B区8#-13#楼及地下车库项目，主楼升降机需在已施工完的车库顶板上安装，主楼与车库顶板上均设置沉降后浇带，后浇帯楼板为连续支撑，跨度为，特对此升降机基础所处位置的顶板采用底部加支撑传力的方法，满堂架体搭设，支设范围为施工升降机基础底座外扩1M。

一、升降机基础支撑设计
为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。

钢管支撑体系：搭设范围*5，满堂支撑体系采用48mm×无缝钢管，立杆纵横间距，步距，顶端用U型卡与方木支撑，方木截面大小50mm×80mm，间距同立杆，底座支设在通长300mm*50mm 木质垫板上。

扫地杆距离地面200mm，纵横方向满加。

梁底加设独立立杆，立杆间距，立杆上端伸出至木方支撑点长度，支撑架搭设高度。

立杆与满堂脚手架体四周加设剪刀撑与斜撑，斜撑与地面成45o角。

特将施工升降机的压力进行计算和满堂支撑体系进行验算。

二、荷载验算
根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。

按照楼
层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下： 1、施工升降机的平均压力设计值
根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。

按照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下：
吊笼重：外笼重：标准节：施工升降机基座重：前四项合计为
最大载重量：动力系数：
基座底面积A=4m×=18m2 升降机总荷载设计值为：
P=/A=/ m2
经对地下车库顶板以上的验算，能够满足施工升降机的承载力要求。

为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。

钢管支撑体系：搭设范围*4，钢管Φ48*3，间距600*600，，用顶托加木方顶在板下，木方间距600，横杆步距1500，立杆上端伸出至木方支撑点长度，支撑架搭设高度。

2、顶板承载力验算：
根据施工升降机的受力情况，对加固支撑范围内的车库顶板承载力进行验算×20=22 KN/ m2 活荷载10 KN/ m2 合计：×22+×10= KN/ m2＞ KN/ m2
取加固支撑面积*5m，荷载验算时取值在支撑范围内进
行验算。

） Pk=( Kk +Gk)/A
其中：Pk--基础地面平均压力值
Kk---上部结构传至基础顶面竖向力值Gk---车库顶板设计自重 KN/ m2
Pk=( Kk +Gk)/A。

A---加固支撑面积 Pk=( Kk +Gk)/A。

=/+ KN/ m2 =/ m2+ KN/ m2 = KN/ m2〈 KN/ m2 故车库顶板满足荷载要求。

3、钢管支撑体系验算：
施工升降机产生的荷载前式得知：P= 施工升降机理论基础面积前式的知：S=*4=18 m2则：单根钢管承载力为：N=/18**=
满堂脚手架工程方案计算书
编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20XX)。

4、《建筑施工模板安全技术规范》
5、《建筑施工手册》第四版
6、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20XX
7、《建筑结构荷载规范》20XX年版
8、建书脚手架和模板计算软件(建科评［20XX］028号) 工程参数
满堂脚手架搭设参数
搭设高度(m) 立杆纵距(m) 横向水平杆间距(m) 荷载参数脚手板自重(kN/m2) 钢管类型每米立杆承受支架自重(kN/m)：施工人员与材料设备荷载(kN/m2)： 20 水平杆最大步距h(m) 立杆横距(m) 连接扣件采用双扣件φ48×横向水平杆验算
横向水平杆间距，截面抵抗矩 W=；截面惯性矩 I=；
抗弯强度验算
1、横向水平杆按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=。

2、荷载计算
均布线荷载设计值为：
q= [×+×20]×=/m 3、强度验算
M= =××=·m 支座力计算1ql=1××= 钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2；σ=
M W
= ×106 ×103
=/mm2 Rc，不满足要求!建议采用顶托!
立杆的稳定性验算
风荷载计算
基本风压采用山东济南市10年一遇风压值采用，ω0=/m2。

满堂脚手架计算高度H=，按地面粗糙度D类有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

风压高度变化系数μz=。

计算风荷载体形系数μs
将满堂脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表第32项和36项的规定计算。

满堂脚手架的挡风系数=×An/(la×h)=×/(×)=
式中An =(la+h+)d= An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。

la----立杆间距，，h-----步距，，d-----钢管外径。

系数节点面积增大系数。

系数满堂脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度。

单排架无遮拦体形系数：μst==×= 无遮拦多排满堂脚手架的体形系数：μs=μst
1-ηn
= 1-η
3
= η----风荷载地形地貌修正系数。

n----满堂脚手架相连立杆排数。

风荷载标准值ωk=μzμsω0=××=/m2 风荷载产生的弯矩标准值Mw：×ωklah2 Mw= = 10
××××
= ·m
10
计算立杆段轴向力设计值N
立杆稳定性计算部位取底层脚手架。

1、不组合风荷载时立杆轴向力设计值N
N=(NG1K+NG2K)+∑NQk=×(×+××)+×20××=
式中：NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力；
ΣNQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和， 2、组合风荷载时立杆轴向力设计值N
N=(NG1K+NG2K)+×∑NQk=×(×+××)+××20××= 立杆的稳定性计算
组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式:
N
+ A Mw
≤f W
N ---- 轴心压力设计值(kN) ：N=；
---- 轴心受压构件的稳定系数,长细比λ=Lo/i 查表得到；
L0 --- 计算长度，L0=kμh，h:步距，取;k:计算长度附加系数，其值取,μ:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX表采用，取，L0=。

i ---- 钢管截面回转半径(cm) ,i=； A ---- 立杆的截面面积(cm2),A=； W ---- 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= ；
f ---- 钢材的抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；长细比计算：λ=Lo/i=236/=148。

按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=；
N Mw ×103 ×106
+ = =+=/mm2 Rc，不满足要求!建议采用顶托!。