水泥厂增湿塔喷水电气图
水泥厂DCS集散控制系统
水泥厂DCS集散控制系统我公司集多年来自动化系统项目实施经验开发的水泥厂Weith-DCS01集散控制系统采用施耐德、ABB、西门子等公司功能先进的PLC作为核心控制器，上位机采用功能丰富的Vijeo Citect、Wincc、PPA等人机界面软件，Weith-DCS01型集散控制系统系统按照“分散控制、分散操作、集中调度管理”的要求进行设计，系统具有全自动逻辑控制、在线工艺状态显示及参数记录、运行故障诊断记录、生产报表显示记录等功能。
水泥生产的工艺过程，可以简要地概括为“三磨一烧”，即首先将原料粉磨成生料，然后经过煅烧形成熟料，再将熟料粉磨成水泥。
从砂岩库、石灰石库、钢渣库、粉煤灰库经过定比配料系统混合成原料粉，传送系统将原料粉传送进生料磨机进行生料制备，制备好的生料进均化库。
均化库里的生料通过定量给料机将生料送进预热器预热后进回转窑系统煅烧成熟料。
煅烧后的熟料经过冷却破碎后即可以送入成品站的成品磨机磨成成品水泥。
水泥生产工艺设备单机容量大，生产连续性强、对快速性和协调性要求高。
为了提高企业生产效率和竞争力，自动控制的实施至关重要。
我公司研制开发的Weith-DCS集散控制系统能够很好的满足水泥行业以开关量为主，模拟量为辅且伴有少量回路调节的控制要求。
原料破碎及储存系统入料刮板输送机采用变频调速调节破碎机的喂料量，喂料量的自动控制，以破碎机功率的变化来自动调节板喂机的速度，使其速度保持在满足要求的范围内运行，不至于由于板喂机的速度过高使石灰石料仓的料卸空，来料直接落在板喂机上，对设备起到一定的保护作用。
原料输送采用“逆流程启动，顺流程停车”原则对设备进行控制。
图1 原料破碎及储存系统流程原料配料系统生料质量控制（QCS）系统由在线钙铁荧光分析仪、计算机、调速电子皮带秤等组成。
智能在线钙铁荧光分析仪可进行自动取样、制样，并进行连续测定，由QCS系统进行配料计算，并通过DCS对电子调速皮带秤下料量进行比例调节和成分控制，使生料三率值保持在目标值附近波动。
水泥厂增湿塔喷水技术的发展简介
d o i :10.3963/j.i s s n .1674-6066.2022.01.014水泥厂增湿塔喷水技术的发展简介滕焕银,张志朋(南京西普水泥工程集团有限公司,南京210000)摘 要: 为了实现增湿塔降温降尘的目的,一般采用向增湿塔内喷水的方法㊂利用水分蒸发吸热原理,来达到降温的目的㊂喷水工艺先后经历了高压回流式㊁高压直喷式及低压双流体三个阶段,其中低压双流体雾化效果好,节省投资,运行成本低,成为近十年来大家普遍采用的方案,受到用户的一致好评㊂关键词: 增湿塔; 高压回流式; 高压直喷式; 低压双流体D e v e l o p m e n t o fW a t e r S p r a y i n g T e c h n o l o g y f o rC o n d i t i o n i n gT o w e r i nC e m e n t P l a n tT E N G H u a n -y i n ,Z HA N GZ h i -p e n g(N a n j i n g C -HO P EC e m e n tE n g i n e e r i n g G r o u p C o ,L t d ,N a n j i n g 210000,C h i n a )A b s t r a c t : I no r d e r t o r e a l i z e t h e p u r p o s eo f c o o l i n g a n dd u s t r e m o v a l o f c o n d i t i o n i n g t o w e r ,w e s p r a ye dw a t e r i n t o t h e c o n d i t i o n i n g t o w e r .T h e p r i n c i p l e i sh e a t a b s o r p t i o nb y e v a p o r a t i o no fw a t e r t oa c h i e v e t h e p u r p o s eof c o o l i ng an d d u s t r e m o v a l .T h e p r o c e s s e x p e r i e n c e d t h r e e s t a g e s :h i g h p r e s s u r e b a c k f l o w ,h i g h p r e s s u r e d i r e c t i n j e c t i o n a n d l o w p r e s -s u r e d o u b l e f l u i d .T h e e f f e c t o f d o u b l e f l u i d a t o m i z a t i o nw a s v e r y g o o d .I t s a v e d i n v e s t m e n t a n dh a d l o wo p e r a t i n g co s t .I tw a sw i d e l y a d o p t e d i n t h e p a s t d e c a d e a n dw a sw e l l r e c e i v e db y u s e r s .K e y wo r d s : c o n d i t i o n i n g t o w e r ; H i g h p r e s s u r eb a c k f l o w ; h i g h p r e s s u r ed i r e c t i n j e c t i o n ; l o w p r e s s u r ed o u b l e f l u i d收稿日期:2021-12-01.作者简介:滕焕银(1980-),工程师.E -m a i l :22799991@q q.c o m 水泥是国家建设的基础物资,对国民基础建设起着至关重要的作用㊂中国水泥的发展先后经历了立窑㊁湿法回转窑㊁熟料预分解新型干法窑三个阶段㊂而进入新型干法窑时代后,水泥线中出现了一台设备-增湿塔,它位于窑尾预热器和窑尾袋除尘器之间㊂它的作用是对窑尾预热器的高温废气降温,降低粉尘比电阻,使窑尾袋除尘器达到最佳工作状态㊂增湿塔运行的好与坏,将直接影响到窑尾袋除尘器的除尘效率和使用寿命,甚至影响水泥线的正常运转,所以增湿塔是水泥干法生产线中不可或缺的重要设备[1]㊂1 增湿塔喷水系统工作原理为了实现增湿塔降温的目的,一般采用向增湿塔内喷水的方法,其工作原理是将从窑尾预热器抽来的含尘高温废气,经风管进入增湿塔上锥体的进风口,通过两层气体分布板后均匀分布,喷水经若干个喷枪雾化后与塔体内的高温含尘废气进行热交换,高温含尘废气降温至150ħ左右经出风口进入袋除尘器,塔内经增湿塔降温后沉降的粉尘落入灰斗,由输送设备送入生产线系统[2]㊂2 几种喷水形式的对比向增湿塔内喷水,必须控制水量㊁水温㊁水在塔内的汽化分子大小㊁水在塔内的停留时间㊁保证温降不湿底等等,其工艺先后经历了高压回流式喷水㊁高压直喷式喷水和低压双流体喷水,下面将各自的技术经济指标及优缺点分别列于表1㊂15建材世界 2022年 第43卷 第1期表1 三种喷水技术的经济指标及优缺点列表对比项目高压回流式高压直喷式低压双流体平均雾滴/μm 180~300350150最大雾滴/μm 400~530450~600280~350雾滴随喷水量变化特点喷雾量少时,由于喷雾压力不变,雾化效果不变喷雾量少时,由于喷雾压力下降,雾化效果变差喷雾量越小,雾化效果更好完全蒸发时间/s 11~1313~154初始可降温度/ħ130~160175~185120~150喷枪使用寿命2年左右1年左右6~8年左右喷枪工作压力/B a r 25~3510~35水气压力3~5水泵出口压力/B a r 413610水泵配置(水泥线产量同规格2500t /d )流量:25t /h 扬程:450m功率:75k W 流量:25t /h 扬程:364m功率:55k W 流量:25t /h 扬程:124m功率:18.5k W 流量调节部件回流阀分组及变频分组及变频阀门及管道管件高压高压低压喷枪数量/根20168压缩空气配置不需要不需要需要正常情况下湿底停产风险性少可能性很大,陶瓷喷嘴容易在冷热反复作用下龟裂,而且水量越小雾化越差几乎没有这种情况维护费用较多很多少安装费用多多少适用水源不可直接使用河水,废水,循环水;需使用自来水精密过滤不可直接使用河水,废水,循环水;需使用自来水精密过滤可直接使用河水,废水,循环水;不需使用自来水精密过滤噪声不环保,130分贝不环保,130分贝环保,50分贝以下设备外形散装式,现场组装,安装不可靠影响大散装式,现场组装,安装不可靠影响大集成式,安装可靠有保障占地面积/m220~3020~304自动化程度无可视触摸屏,人工操作,自动化程度低无可视触摸屏,人工操作,自动化程度低可视触摸屏,自动化程度极高,P L C 自控设备可靠性较低很低高 通过以上对比,不难看出双流体技术的优越性显而易见,它性价比高,是最优选择,双流体的突出优点主要有以下几点:1)高度自动化,人性化人机界面,设计完善,美观大方,高可靠性;2)成套设备,集成化程度高,占地面积小,选用部件质地优良;3)安装简单,成本低,工作量少,运行寿命长;4)环保,噪音低,50分贝之下;对水源要求低,对水质要求不高,无需精过滤;5)喷雾颗粒细而均匀,在增湿塔内仅需很短的时间就可以完全蒸发;6)喷枪数量大大减少,节省投资成本㊂所以近十几年低压双流体成为我们的首选㊂3 双流体喷水技术的详细介绍1)双流体喷水的工作原理双流体系统的基本工作原理是喷雾装置将压力为0.7M P a 的压缩空气和压力为0.5M P a 水一同进入双流体喷枪,利用比例阀调节空气与水的比例,水和空气混合后在喷枪喷嘴处迅速雾化,喷出雾滴,在280ħ高温烟气工况下,水雾与高温烟气直接接触,迅速汽化,仅需要2~5s ,将烟气中的显热转变成水的汽化潜热,迅速降低烟气温度[3]㊂系统通过实时采集增湿塔出口的温度来精确调节喷雾的水量,从而达到对烟气温度的自动调节的目的㊂当出口温度高于设定的期望温度时,在控制器的控制下,变频水泵自动调节转速,增25大供水压力和流量,使喷水量增大,这时比例阀会减小压缩空气的量,从而使烟气温度迅速降低到指定范围内;当出口温度降低到温度设计值范围以下时,在控制器的控制下,变频水泵自动调节转速,减小供水压力和流量,使喷水量减小,这时比例阀会加大压缩空气的量,从而使烟气温度回升到指定范围内[4]㊂系统的关键就是喷头的雾化效果,因此选择喷头尤为关键㊂优质的喷头雾化粒径大小一般为150ηm左右,最大为280~350ηm左右的雾滴,这样更易于蒸发㊂2)双流体喷水水量计算增湿塔喷水量计算公式如下G H2O={v k x C k x(T k1-T k2)}/{1000ˑ[(100-T a)ˑ4.187+2257]}(1)式中,G H2O为增湿塔喷水量,t/h;v k为进入冷却系统的窑尾烟气量,N m3/h;C k为窑尾烟气比热, k J/(N m3㊃ħ);T k1为进入冷却系统的窑尾烟气温度,ħ;T k2为冷却后的窑尾烟气温度,ħ;T a为冷却水温度,ħ;4.187为水的比热,k J/(N m3㊃ħ);2257为水的汽化热,k J/t㊂根据以上公式,我们可以准确的计算系统用水量㊂3)双流体喷水用气量计算用气量的计算一般根据用水量的大小乘以一定的系数,系数一般取0.6~0.7之间,即Q气=Q水ˑK[5]Q气为增湿塔双流体喷水用气量,N m3/h;Q水为增湿塔双流体喷水用水量,m3/h;K为水气比系数,这里一般取0.6~0.7之间,N m3/h㊂4)双流体喷水自动化控制模式系统工作时,一般有三种模式:(1)自动模式㊂当整个系统的各部分(各部件)都在安全无故障的状态下,系统根据实际的烟气状态调节,自动检测温度,根据控制逻辑实现整个系统的自动调节,保证出口温度控制在适当的范围内[6]㊂自动模式运行时,当控制器检测出系统出现如下状况时,发出报警信号:a.空气压力偏离设定值过大;b.烟气温度偏离设定值过大;c.液体流量偏离设定值过大;d.水泵干运转;e.温度传感器之间温度偏差过大㊂(2)安全模式㊂当控制器检测到系统中出现如下状况时,系统自动切换至安全模式:a.温度传感器故障;b.压力传感器故障;c.流量传感器故障;d.烟气温度超过安全温度㊂进入安全模式运行时,系统以事先设定好的程序调节工作,同时发出报警信号[6]㊂(3)停机模式㊂当控制器检测到系统中出现如下状况时,系统自动切换至停机模式:a.两台水泵同时出现故障;b.急停按钮被按下;c.异常断电;d.其它需要停机的情况㊂系统自动停机并发出报警信号,由工作人员检查相应问题并实施相应措施㊂4结语综上所述,我们尽量选用低压双流体喷雾系统㊂自2013年以来,我司的云南盈江项目㊁越南春城项目㊁越南晟美项目㊁越南柴山项目及乌兹别克斯坦项目等等不论是增湿塔喷水还是管道增湿喷水,都采用双流体喷雾系统,都反映使用效果很好,雾化粒径小,系统运行稳定,不湿底,所以水泥厂增湿塔降温应尽量采用双流体喷雾系统㊂参考文献[1]邱贤枣,周明亮.浅预分解水泥窑尾废气冷却技术与装备[J].中国水泥,2012(6):22-25.[2]艾军.水泥厂增湿降温喷水系统的选择[J].中国水泥,2012(2):58-61.[3]李小莉.烧成系统废气处理工艺计算及配置[J].水泥工程,2007(3):76-79.[4]张松巍,张春静.新型干法水泥生产线喷水技术中水的影响[J].水泥,2011(2):12-16.[5]殷志峰.窑尾管道喷水降温系统替代增湿塔技术改造[J].建材技术与应用,2019(5):36-38.[6]廖传华,周玲,黄振任.水泥行业用喷雾增湿塔的改型设计[J].环境污染治理技术与设备,2005(2):52-54.35。
MLS立磨(宏发)
辅传电机参数
功率---45KW 转速---1480RPM 速比---77 输出速---19.22r/min 传至磨盘转速---0.5r/min
选粉机参数
电机功率---75KW 变频范围---3~~100HZ 减速机速比---20 请计算选粉机转速范围---？
生料磨系统的工艺流程
请手动画出工艺流程！
物料粒度
该公司进磨物料粒度分布为：≤２５ ｍｍ占８５％，２５～７５ ｍｍ占１５％左右。若物料粒度＞７５ ｍｍ则振动明显增大； 而物料粒度过细则会压一层物料在磨辊与磨盘面上，不利于研磨。 为此，来料中需要有颗粒较大些物料像楔子一样去松动物料，便 于研磨。 ＭLＳ立磨经多年生产实践，符合上述粒度级配的入磨物料有利于 ＭLＳ立磨的粉磨与稳定运行。
设计参数 2
喷水量---2.5m3/h(三个喷头总量） 喷水压力---0.3MPa 水温---小于25°c 总用水量---28m3/h
主电机参数
兰州电机厂提供 功率---2100KW 转速---995RPM 电压---10000V
主减速机参数
南京高速齿轮箱厂提供 输入---994RPM 输出---25.7RPM 请计算速比=？
MLS立磨试运行注意事项 1
磨机运行前的检查
1。机械安装部分的确认
位置是否正确？ 螺栓是否完齐、紧固？ 安装用的器械是否取出、移开？ 润滑油是否加齐？ 管路是否畅通（油、水、气）？ 主、辅传换向机械是否灵活？
2。电气确认部分
线路是否完整？ 接线是否完好、固定？ 电机内部检查是否确认？ 电机转向是否正确？ 检测仪器、仪表是否完好、显示是否正 常？ 电磁阀、三道阀动作是否灵活？
立磨主要参数的控制
以下几条与大家共勉
风量
水泥厂各种废气计算书
目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料，其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:V H2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79+0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径:Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。
喷淋泵一用一备电气控制原理设计图
自动控制及安全连锁保护简
自动控制及安全连锁保护简Ting Bao was revised on January 6, 20021哈达图水泥有限责任公司自动控制及安全连锁保护简介我公司2500T/D熟料水泥生产线采用施耐德DCS集散控制系统，分散检测现场控制层即现场工艺、机械、电气设备的各项参数，包括压力、温度、速度、流量、料位、开度、气体分析值、设备负荷电流、电压等模拟量信号及设备的运行、停止、故障报警等开关量的检测、分析和控制，以满足生产过程中的安全控制要求，以下为生产过程中的工艺、机械及电气设备相关控制方法及联锁情况。
一、电气设备的控制方法1．普通电机的测点备妥（RD）：DI点，备妥，设备是否具备启动条件；应答（RN）：DI点；应答，设备是否运行；驱动（DR）：DO点；驱动，DCS是否给设备驱动；2．基本控制原理：设备有备妥后可以驱动，驱动后设备运行。
其中要加各种联锁保护。
①启动故障：设备驱动后在规定时间内没有返回应答，计算机自动产生故障，报警并停止驱动；②运行故障：设备驱动后，返回应答，驱动自保，运行期间应答丢失，超过规定时间，自动产生故障，报警，停止驱动；③安全联锁：电机本身的安全保护。
包括：综合故障；温度开关；速度开关；跑偏开关；皮带拉绳开关等；④上位联锁：又名启动联锁，确保设备按照工艺顺序启动；⑤下位联锁：又名运行联锁，确保设备按照工艺顺序运行；如下位设备（参与顺序联锁）出现异常故障，将自动联锁停止本设备的驱动；⑥停车联锁：确保设备按照工艺顺序停车；允许停车命令的有效；⑦抖动：由于现场各种原因所引起的、进入计算机系统的测点信号出现异常现象。
具体包括：测点信号瞬间间断、瞬间闭合、测量值超出正常范围等。
⑧延时保护：安全联锁可以加延时输出保护；延时的时间可以定为1秒或适当的时间；在规定的延时内测点的抖动可以忽略不计，不参与联锁控制，一但超出规定时间，计算机系统将执行相应的联锁控制。
同理下位联锁可以加延时断开保护。
窑尾烟道与塔两种增湿技术对比
窑尾烟道与塔两种增湿技术应用对比（草稿版）余来福广州奥润喷雾系统有限公司干法旋窑水泥生产线的窑尾烟气增湿降温主要有两种，一种是增湿塔喷雾系统，另一种是烟道喷雾系统。
对喷雾技术而言，这二种增湿降温实质上没有什么差别。
但对于整个窑尾系统工艺技术而言，还是非常值得进行深入研究。
水泥工业中塔与烟道的定义：定义一：主要是指形状上高度与直径的比例为4左右，或明显小于4时，进出两端通道直径明显收缩时，我们称之谓塔；而形状上高度与直径的比例明显大于4时，通常为10-15时，进出两端通道直径没有进行明显收缩时，我们称之谓烟道。
定义二：主要是指工艺技术上当烟气滞留时间大于8秒时（水泥行业中烟气进口温度在330℃左右，出口温度在130-220℃），通常为13-18秒，喷雾冷却所允许的最大雾粒大于400um时，通常在550um左右，我们称之为塔；反之当烟气滞留时间小于8秒时（水泥行业中烟气进口温度在330℃左右，出口温度在130-220℃），通常为3-7秒，喷雾冷却所允许的最大雾粒小于400um时，通常在310-390um左右，我们则称之为烟道。
两种定义来说，从工艺技术上进行定义更科学，因为如果按照形状定义，一个足够长的烟道，当工艺温度相同时，它所允许的雾粒可以远远大于550um，已经没有任何实际意义。
典型的烟道同时符合以上两种定义，但只满足第二种定义时，也应该称之为烟道增湿，在水泥工艺上，即使是在形状上高度与直径的比例明显小于4时，也应该称之为烟道。
烟道喷雾冷却技术的提出早期水泥行业的窑尾烟气喷雾冷却局限于喷雾技术的限制，特别是在1995年之前，全年最先进的设计使用了德国鲁奇技术，高压回流式，由于喷雾颗粒大，达致500um；工作压力高达41公斤，导致各种部件的磨损，破裂，水质要求高；每支喷枪的流量小，所需要的喷枪数量非常多；同时对水质的要求很高，因此标准熟料生产线中不得不设计一个巨大的塔用于对窑尾烟气的喷雾冷却，而在我们国家一直到2002年都没有很好解决塔的喷雾技术难题。
增湿塔提供图_dwg
闸阀闸阀
水箱
储气罐
西昌航天水泥增湿塔喷雾系统图SHEET 6 OF 12：2006-06-19塔底自动喷雾机器
塔顶平台
增湿塔示意图
去中
控信号
增湿塔进口
温度
变
送
器
增湿塔出口温度变送
器
：2006-06-19SHEET 7 OF 12
西昌航天水泥增湿塔喷雾系统图塔底自动喷雾机器塔顶控制箱(2组)快速软管塔顶水路环
形管
短接储气罐10立方左右水箱10立方闸阀闸阀水路4"气路3"用户提供至塔顶竖管塔底连接法兰短接塔顶气路环形管喷枪(2组)厂商提供用户提供用户提供塔底连接法兰，6厂商提供塔底连接法兰，10塔底连接法兰至塔顶竖管喷
枪
(3
组
)短接短接3"管,16Bar 3"管,16Bar 3"管,16Bar 3"
管
,16
Bar 快速软管快速软管快速软管
：2006-06-19SHEET 8 OF 12
西昌航天水泥增湿塔内喷雾喷枪平面图5支喷枪均布于塔顶安装平面。
水泥回转窑窑衬的烘烤和冷却
水泥回转窑窑衬的烘烤和冷却一、烘窑前的准备1）预热器、分解炉和回转窑在点火烘干前应作全面检查，排除杂物。
关闭三次风管上的所有阀门（三次风管和篦冷机的衬料可以在调试初期，窑产量较低时，利用熟料余热进行烘干）；打开各级旋风筒下料管的翻板阀并用铁丝吊起，使其处于常开状态。
2）自窑头起15m范围内铺厚度10～15mm的生料粉，以免油滴入砖缝产生爆燃损坏耐火砖。
3) 打开一级旋风筒的人孔门作为烘干废气和水蒸气的排放口，关闭其余各级旋风筒人孔门和窑尾高温风机进口的电动蝶阀。
4) 打开各级旋风筒顶盒分解炉顶上供水蒸气排放的孔洞（指砌筑完成后，有的工厂为防止雨淋而将切割下来的砌筑孔盖虚掩在浇注料孔上的情况）。
5）打开篦冷机检修门，为烘干燃料提供燃烧空气。
6）将分解炉燃烧室的加煤口以及入窑生料输送装置的下料口末端脱开，并用盲板封死。
如果利用窑尾废气作为生料磨和煤磨的烘干热源，需关闭生料磨和煤磨的热风阀门，防止水蒸气在上述系统内发生冷凝。
7）打开增湿塔人孔门，排出早期烘烤作业可能经高温风机泄漏的潮湿气体，避免在电收尘中结露，造成电收尘极板的锈蚀。
8) 通知窑头燃油系统做好供油准备，并将窑头喷煤管置于合适位置。
9) 在两个一级旋风筒柱体的适当位置各开一个φ6～8mm的测温孔，其深度应穿过硅酸钙板到浇注料的表面，插入一根测温范围为0～200℃的水银温度计，直抵浇注料表面，并用耐火纤维塞紧，以便检测耐火衬料的温度。
10) 准备适当的木柴和柴油。
二、烘干升温曲线1)升温速度窑内及预热器系统首次砌筑和大面积更换耐火材料，烘烤时间一般需72h（依照预热器和分解炉系统自然干燥时间的长短，是否因雨雪影响等前提条件确定所需烘烤时间），平均升温速度控制在30℃/h（以窑尾温度为基准）。
窑内换砖10m 以内且预热器没有修补时，烘烤时间可缩短到16～20h，平均升温速度可加快到45℃/h。
2)升温曲线升温原则是：均匀缓慢升温，不得中途停顿回头。
日产3000吨水泥熟料生产线生料粉磨线设计
设计总说明本设计是3000t/d熟料水泥生产线生料粉磨系统工艺设计。
生料磨采用立式辊磨机。
生料干燥介质来自于预热器出口的废气。
粉磨采用三风机系统。
根据当地的原、燃料实际条件，依据其化学成份和设计要求的熟料组成，通过计算原料的配比及生料的消耗，得出生料粉磨系统的实际生产能力。
该设计针对粉磨系统进行了详细计算说明，其中包括物料平衡，热量平衡，风量平衡及主、辅机的平衡及选型，设计中充分考虑通风和除尘。
设计提交了工艺流程图1张，平剖面图6张，设备表1份。
关键词：生料粉磨，立磨，设备选型，工艺设计，配料计算Design DescriptionThis design is related to raw material grinding of the3000t/d cement production line. The vertical roller mill in which grinding, drying and separating are combined has good performance in drying and grinding. The process unit is mature. The three air blower system is equipped. According to the crude fuel chemical composition and design clinker composition, the raw material proportions and the raw material consume and the productivity requested of the raw ma terial grinding system’s are calculated. The gas and the dust removal system are designed according to the computation of grinding system’s hot working parameter. The design has submitted flow chart 1 and horizontal section chart 6.Keyword：Raw material grinding ，Roller mill, Equipment Selection ，Process Design，Burden calculation目录1绪论 (1)1．1生料粉磨系统 (1)1.1.1生料粉磨系统流程 (1)1.1.2生料粉磨系统分类 (1)1.1.3生料粉磨系统流程图 (2)1.2立磨 (2)1.2.1立磨的发展 (2)1.2.2立磨的特点 (3)1.2.3立磨的结构及工作原理 (4)1.2.4 MLS立磨辊磨机 (5)2．配料计算 (7)2.1原料燃料化学组成 (7)2.2三个率值的确定 (7)2.2.1率值的定义 (7)2.2.2率值的确定 (8)2.3粉煤灰掺入量计算 (8)2.4熟料化学组成计算 (9)2.5物料配比 (9)2.6熟料化学组成计算 (10)2.7计算熟料率值 (11)2.8干湿换算 (11)2.9料耗计算 (12)2.9.1生料的理论消耗量 (12)2.9.2各种干原料的消耗定额： (13)2.9.3石膏和混合材消耗定额 (13)2.10燃煤计算 (14)2.10.1烧成用煤消耗定额: (14)2.10.2烘干用煤计算 (14)3.主机平衡计算及选型 (16)3.1立磨的选型 (16)3.2各生产车间主机设备选型 (17)4储库平衡计算 (19)4.1储库选型原理 (19)4.2储库计算 (19)5.热量平衡计算 (21)5.1原始资料 (21)5.2热量平衡计算 (21)5.2.1收入热量 (21)5.2.2热量支出 (23)5.2.3热量平衡 (24)6.辅机选型 (25)6.1收尘设备的选型 (25)6.1.1 旋风收尘器的选型 (25)6.1.2 袋收尘器的选型 (26)6.2 输送设施的选型 (27)6.2.1斗式提升机的选型 (27)6.2.2与旋风收尘器相配套的空气输送斜槽的选型 (28)6.2.3与袋收尘相配套的螺旋输送机的选型 (28)6.3风机的选型 (29)6.3.1循环风机的选型： (29)6.3.2排风机的选型 (29)6.4磨机各点风量和尺寸的计算 (29)6.4.1磨头进风管 (30)6.4.2磨尾进风管 (30)6.4.3总进风管 (31)6.4.4总出风管 (31)参考文献 (32)致谢 (33)1绪论1．1 生料粉磨系统1.1.1 生料粉磨系统流程生料粉磨是水泥生产过程中的一个重要环节，这个过程就是将所需要的各种材料按比例配合后，通过粉磨成粒度和各方面性能适合窑煅烧的半成品，以供窑煅烧成熟料，再将熟料和部分材料混合磨制成的过程。
某地一层提升泵站电气设计施工图纸
水泥厂窑头多管冷却器及袋除尘技术的应用
水泥厂窑头多管冷却器及袋除尘技术的应用杨如顺;毛志伟;吕忠明;田源【摘要】介绍了水泥厂窑头篦冷机烟气的特性和袋除尘治理工艺、国外技术现状；国内外窑头烟气调质技术应用和国内窑头袋除尘器技术应用。
列举典型案例分别对CXS型反吹风高温玻纤袋式除尘器、FGM气箱脉冲高温袋式除尘器、CDMC新型低压长袋脉冲高温袋式除尘器三种袋式除尘器技术的应用进行详细描述。
分析认为，多管冷却器和新型低压长袋脉冲高温袋式除尘器组合是最好的应用技术。
%The paper presents the characteristic of flue gas of grating cooler and prevention and control technology of bag hose precipitation in kiln heat of cement plant, technical status abroad; quality adjustment technology and application of kiln heat flue gas at home and abroad, and bag hose precipitator technology and application of kiln head in the country. The paper describes the technology and application on CXS bag hose precipitator with reversing blowing, high temperature and spun glass, FGM bag hose precipitator with air box, pulse and high temperature, CDMC bag hose precipitator with new pattern, low pressure, long bag, pulse and high temperature. The combination of multi-pipes cooler and bag hose precipitator with new pattern, low pressure, long bag, pulse and high temperature is the best technical approach.【期刊名称】《中国环保产业》【年(卷),期】2012(000)008【总页数】6页(P31-36)【关键词】水泥厂窑头除尘;多管冷却器;袋式除尘器【作者】杨如顺;毛志伟;吕忠明;田源【作者单位】合肥水泥研究设计院,合肥 230051;合肥水泥研究设计院,合肥230051;合肥水泥研究设计院,合肥 230051;合肥水泥研究设计院,合肥 230051【正文语种】中文【中图分类】X701.2我国的水泥生产企业是由小到大逐步发展起来的，水泥生产排尘量占全国粉尘排放总量的70%以上，成为工业粉尘的主要排放源，严重污染了环境。
水泥生产工艺设计
水泥行业（以矿峰水泥为例）一、生产工艺流程熟料生产工艺流程物料流向：气体流向水泥生产工艺流程图水泥生产过程主要分为三个阶段：生料制备、熟料煅烧和水泥粉磨。
(1) 石灰石预均化及原料输送从矿山开采的石灰石在矿区经破碎后由皮带运输机运进石灰石预均化堆棚，石灰石在圆形带顶的石灰石预均化堆棚中用圆形混匀堆取料机进行石灰石预均化，经预均化后的石灰石由皮带输送到原料调配站的石灰石配料库，石英砂岩由密闭槽车运输进公司的石英砂岩堆棚，石英砂岩在矩形带顶的石英砂岩预均化堆棚中用混匀堆取料机进行石英砂岩预均化，石英砂岩经皮带输送至原料调配站的石英砂岩配料库，铁矿粉由密闭槽车运输进公司，用皮带输送至送至原料调配站的铁矿粉配料库，粉煤灰由密闭罐车运输进公司，汽车自备气力卸车系统直接把粉煤灰输送到原料调配站的粉煤灰库储存。
在石灰石预均化、石灰石储存、粉煤灰储存、石英砂岩预均化和石英山岩铁矿粉储存过程均有粉尘产生，用布袋除尘器收集处理。
(2) 原料调配及输送水泥熟料原料调配站设石灰石、石英砂岩、铁矿粉和粉煤灰库各一座，配料仓下分别设有定量给料机，定量给料机按设定的配比将各种物料定量的给出，配合料通过皮带输送机、喂料锁风阀喂入原料磨中，在入原料磨皮带输送机上设有电磁除铁器和金属探测器，以去除原料中可能残存的铁件，确保辊式磨避免受到机械受损，生料质量用萤光分析仪和原料配料自动调节系统来控制。
(3) 原料粉磨及废气处理水泥熟料原料粉磨采用一套辊式磨系统，利用从窑尾预热器排出的高温废气作为原料磨的烘干热源，物料在磨进行烘干、研磨，从辊式磨落下的块料经提升机入磨继续粉磨，出辊式磨的气体携带合格的生料粉，经旋风分离器分离后收下的生料经空气输送斜槽、斗式提升机送入生料均化库，含尘气体一部分作为循环风返回原料磨磨中，其余的与来自增湿塔的废气混合进入窑尾布袋收尘器，净化后的气体由窑尾排风机排入大气。
在原料磨停止运行时，窑尾高温废气由增湿塔增湿降温后全部直接进入窑尾的布袋除尘器，增湿塔喷水量将自动控制，使废气温度处于布袋除尘器的允许围，经布袋除尘器净化后再排入大气中，烟尘的排放浓度≤20mg/Nm3，增湿塔收集下来的窑灰，经输送设备送至入窑喂料系统或生料均化库，再次进入生产系统。
水泥生产工艺流程图
1.粉尘。
粉尘一直被认为是水泥厂最主要的污染源，在物料的破碎、堆放、粉磨、储存、烘干、输送、烧成、包装及散装出厂等过程中产生。
整个水泥生产线一般有30~40个有组织粉尘排放点，其中排放气体最大的扬尘点是水泥窑。
水泥窑粉尘目前的控制措施主要有袋收尘和电收尘。
对有可能产生无组织排放的堆场、露天输送产生的粉尘采用加盖增湿等控制措施可使无组织排放几乎为零。
其余较小的生产中扬尘点几乎完全采用袋收尘器。
目前水泥厂常用的的袋收尘和电收尘技术都比较成熟，出袋收尘器粉尘设计值一般50mg/m3以下，工厂实际可达到30mg/m3以下，出电收尘器粉尘一般为100mg/m 3或50mg/m3以下，因此目前新建工厂完全可以达到国家环保部门对水泥厂粉尘排放的要求。
2.酸性氧化物SOx和NOx.水泥熟料烧成需要燃烧煤或重油等燃料，由于燃料中存在硫和氮，空气中也有大量的氮，燃烧时会产生SOx（SO2和SO3）和NOx（主要为一氧化氮NO和二氧化氮NO2）。
①SOx的控制措施主要为采用低硫的原、燃料。
②NOx的控制措施主要为合理降低α，但此时应注意，不应使窑和分解炉的机械和化学不完全燃烧损失增加，以及排烟中有毒物增加。
因此，合理降低α应按排出有害物质最少为原则。
也可安装脱氮装置或低温煅烧。
3.CO2.水泥厂排出的温室气体主要指CO2，水泥生产中直接产生CO2气体的主要来源是煤粉的燃烧和生料中CaCO3的分解。
采用纯低温余热发电技术、控制硅酸盐水泥的总产量和开发低钙水泥、加大使用代替熟料的混合材等，都是减少CO2排放量的好方法。
4.噪声。
水泥厂的噪音主要来自磨机、空压机、罗茨鼓风机、高压离心通风机、破碎机、各种泵等设备。
这些设备附近的噪音等级一般都在90分贝以上。
水泥厂磨机的噪音最大，大型球磨机的噪音在120分贝左右，一般用厂房隔音和采用吸音材料来吸收球磨机噪音。
粉磨技术的发展方向是采用立磨代替球磨机粉磨，不但粉磨效率高于球磨，而且噪音问题也同时得到解决。
日产2500吨水泥熟料干法水泥厂 设计3
毕业设计说明书日产2500吨水泥熟料干法水泥厂设计学院（部）：材料工程学院专业班级：材料工程学生姓名：指导教师：2011年11月工艺流程水泥生产过程可概括为生料制备、熟料煅烧、水泥粉磨。
生产方法依生料制备方法不同分为干法和湿法。
湿法生产产量低、熟料热好高、耗水量大，逐渐被干法生产取代。
干法生产主要包括干法回转窑生产、悬浮预热窑生产、预分解窑生产，其熟料的煅烧大致分为预热、分解及烧成三个过程。
其中窑外分解技术是将水泥煅烧过程中的不同阶段分别在旋风预热器、分解炉和回转窑内进行，把烧成用煤的50~60%放在窑外分解炉内，是燃料燃烧过程与生料吸热同时在悬浮状态下极其迅速的进行，时入窑物料的分解率达到90%以上，使生料入窑前基本完成硅酸盐的分解。
预热分解窑生产工艺，煅烧系统的热工布局更加合理、窑生产效率高、产品质量好、能源消耗低、窑内衬体寿命长，环境保护诸多方面具有更加优越的性能。
本水泥生产工艺采用先进的预分解窑干法生产工艺，其工艺流程简述如下：4.3.1 生料制备（1）原料破碎、输送及均化石灰石破碎车间设在矿区，采用一段破碎。
自卸汽车将石灰石倒入板式喂料机，再喂入PCF-2022锤式破碎机破碎，破碎后，由长带式输送机送到厂区φ80m的圆形石灰石均化库，由悬臂堆料皮带机人字形堆料，由桥式刮板取料机取料将预均化后的石灰石由带式输送机送至φ7.0×18的石灰石调备库。
砂岩由汽车运进厂先入砂岩堆场储存，由铲车卸入破碎机破碎，选用一台PCF-1412锤式破碎机，经破碎后的砂岩由带式输送机送入φ7.0×13的砂岩库。
粉煤灰由专用罐车运进厂后送入φ8.0×22的粉煤灰库储存。
铁粉矿由汽车运进厂先入铁粉堆棚储存，由铲车卸入下料仓后经带式输送机送入φ5.5×14的铁粉库。
各物料的配料在各自的调备库内进行，配料采用多种元素荧光分析仪和微机组成的生料质量控制系统、自动调节的定量给料机。
两种窑尾增湿塔喷雾增温降温系统的应用
因此必须选用功率很大的水泵， 两条２０ｔｄ ３０ 的老 ／ 线选用的水泵为６Ｄ 一 ０ ８ 扬程４６ 由于 ５ Ｇ ５Ｘ 型， １米。
长期处于高水压状态下运行， 系统水泵、 阀门及密封 件等经常损坏而漏水， 需频繁地维修或更换， 运行费 用较高， 平均一个月就必须对两条老线的水泵及相 关管路进行大规模的维护， 否则水泵系统就会出现 多处泄漏的现象。 既增加了我们的日 常维护工作量， 又严重地影响了生产效率。 １５ 喷头更换频繁， ． 增加维修工作Ａ 为了尽可能保证系统不但能有效降温， 而且避 免湿底， 因此我们必须对老线两个增湿塔的 １ 个喷 ２ 头进行频繁地更换。 而且喷头磨损速度不可能同步， 因此几乎每周都必须更换或检修部分喷头， 才能保 障其正常的工作。 １６ 降温后的烟气温度分布不均匀 ． 尽管喷头数量比较多， 但是由于每个喷头的磨 损不均匀， 雾化颗粒大小不均， 导致降温后的烟气内
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双流体喷头引入压缩空气， 产生的雾化颗粒特 别细小， 雾化后颗粒平均直径为 ５ 一 ６ 微米。 ０ １０ 而高 压回流喷头， ３ 一 ０ａ 的压力下平均颗粒直径 在 ０ ４ｂｒ 依然为 ２０ ３０ ０ 一 ０ 微米， 并且大颗粒（ ４０ ５０ 直径 ０ 一 ０ 微米以上） 部分有相当大的比例。 在增湿塔里很难保 证在短时间内完全蒸发， 所以湿底现象很难避免。 采 用双流体雾化喷头后 ， 同样的喷水量雾滴数量增加 几十倍， 液滴总蒸发表面积增加几倍， 所以蒸发时间 更短， 保证了不湿底和沉降料灰不湿粘的要求。 ２２ 单只喷头水ｆ大， ． 喷雾覆盖面积大 双流体雾化喷水系统的单个喷头喷水量是高压 回流喷头的五倍以上， 所以一条 ５０ｔｄ ００／ 生产线的 增湿塔仅有 ４ 个喷头， 大幅度减少喷枪的数量， 减轻 了安装、 检修和维护的工作量。 双流体雾化喷头喷雾