支架计算书(最终版)5.28
钢筋支架计算书(完整版)
钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为 1.3kN/m施工设备荷载标准值为 3.25kN/m施工人员荷载标准值为1.95kN/m横梁的截面抵抗矩 W=49cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=245cm4立柱的高度 h=1.50m立柱的间距 l=1.20m钢材强度设计值 f=205.00N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=49cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.2×1.3+1.2×3.25=5.46kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.95=2.73kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×5.46+0.10×2.73)×1.202=1.022kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×5.46 +0.117×2.73)×1.202=-1.246kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=1.246×106/49000=25.429N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1= 1.3+3.25=4.55kN/m活荷载标准值q2= 1.95kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×4.55 +0.990×1.95)×12004/(100×2.05×105×2450000)=0.207mm 支架横梁的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=14.345cm2截面回转半径i=4.14cm立柱的截面抵抗矩W=49cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.899； A──立杆的截面面积,A=14.345cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205.00N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=5.952kN, =30.044N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性验算σ小于或等于[f],满足要求!。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
支架受力计算书
福成锅炉房改造支架受力计算书管道计算参数：D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）；D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）；D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）；D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）；D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）；D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）；1kgf=9.8N；聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。
一、滑动支架室内：1. HN-1主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N2. HN-2主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N3. HN-3主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
支架计算书(最终)DOC
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置.全桥布置为24.24+56。
00+24.24米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410。
000，桥梁起讫点桩号为K1+353。
7～K1+466.3,全长112。
6米，桥梁宽度50米.本桥为双向六车道，全桥等宽.桥上行车道的中心线及宽度与路线一致,桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5。
63米(与斜腿相连形成拱状）,跨中梁高为1。
8米，端部梁高为2.0米,箱顶宽为24。
99米,底宽20米，悬臂长为2。
495米，悬臂根部厚0.45米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结.斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm，高150～263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层.主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》;4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011);7、《路桥施工计算手册》;8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008)； 9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011).三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示：图1：临时支架布置图四、边跨临时支架计算边跨钢筋混凝土梁截面如图2所示：图2:边跨钢筋混凝土梁截面混凝土外框面积：2141.64A m = 混凝土镂空面积：224 4.417.6A m =⨯=混凝土实际截面面积:21241.6417.624.04A A A m =-=-= 4.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取326/kN m ，施工荷载取23/kN m ，梁底分配量采用工钢12。
支架计算书
工程名: 支架************ PK11.EXE ***************** 日期: 5/13/2012时间:13:07:12设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构形式: 钢框架结构设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 24柱数: 6梁数: 20支座约束数: 3标准截面总数: 7活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500地震作用计算: 不考虑地震作用窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 0.00 ( 2) 0.12 0.00 ( 3) 0.50 0.00 ( 4) 0.96 0.00 ( 5) 1.30 0.00 ( 6) 1.67 0.00 ( 7) 1.80 0.00 ( 8) 0.00 0.50 ( 9) 1.80 0.50 ( 10) 0.00 1.50 ( 11) 1.80 1.50 ( 12) 0.00 2.00 ( 13) 0.50 2.00 ( 14) 1.30 2.00 ( 15) 1.80 2.00 ( 16) -0.60 2.50 ( 17) -0.40 2.50 ( 18) 0.00 2.50( 19) 1.80 2.50 ( 20) 2.20 2.50 ( 21) 2.40 2.50 ( 22) 0.12 -0.20 ( 23) 0.96 -0.20 ( 24) 1.67 -0.20---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 22 2 ( 2) 23 4 ( 3) 24 6 ( 4) 1 8 ( 5) 7 9 ( 6) 8 10 ( 7) 9 11 ( 8) 10 12 ( 9) 11 15 ( 10) 12 18 ( 11) 15 19---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 2 3 ( 3) 3 4 ( 4) 4 5 ( 5) 5 6 ( 6) 5 9 ( 7) 6 7 ( 8) 8 3 ( 9) 10 13 ( 10) 12 13 ( 11) 13 14 ( 12) 14 15( 13) 14 11 ( 14) 15 20 ( 15) 16 17( 16) 17 18 ( 17) 17 12 ( 18) 18 19( 19) 19 20 ( 20) 20 21---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00 ( 15) 0.00 ( 16) 0.00( 17) 0.00 ( 18) 0.00 ( 19) 0.00 ( 20) 0.00( 21) 0.00 ( 22) 0.00 ( 23) 0.00 ( 24) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 59, 126, 0, 1, 2, 50,1, 1, 8, 100, 1000,( 2) 31, I27a , 轻型工字钢截面I( 3) 31, I14 , 普通工字钢截面I( 4) 31, I10 , 普通工字钢截面I( 5) 31, I20a , 普通工字钢截面I( 6) 32, [8 , 普通槽钢截面[( 7) 77, 1, 83, 4.0 热轧无缝圆钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 0( 3) 2 0 0 ( 4) 1 0 90( 5) 1 0 90 ( 6) 1 0 90( 7) 1 0 90 ( 8) 1 0 90( 9) 1 0 90 ( 10) 1 2 90( 11) 1 2 90---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 5 0 0( 3) 5 0 0 ( 4) 5 0 0( 5) 5 0 0 ( 6) 6 3 0( 7) 5 0 0 ( 8) 6 3 0( 9) 6 3 0 ( 10) 4 1 0( 11) 4 0 0 ( 12) 4 2 0( 13) 6 3 0 ( 14) 7 0 0( 15) 3 0 0 ( 16) 3 0 0( 17) 7 0 0 ( 18) 3 0 0( 19) 3 0 0 ( 20) 3 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.06300 0.07800 0.60093E-05 0.77700E-05 0.31380E-022 0.06750 0.13500 0.55000E-04 0.33750E-05 0.43170E-023 0.04000 0.07000 0.71200E-05 0.64300E-06 0.21500E-024 0.03400 0.05000 0.24500E-05 0.32800E-06 0.14330E-025 0.05000 0.10000 0.23690E-04 0.15790E-05 0.35550E-026 0.01420 0.04000 0.10130E-05 0.16600E-06 0.10240E-027 0.04150 0.04150 0.77645E-06 0.77645E-06 0.99274E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.43761E-01 0.49760E-01 0.77042E-04 0.77042E-04 0.12333E-03 0.12333E-032 0.11290E+00 0.28000E-01 0.40740E-03 0.40740E-03 0.50000E-04 0.50000E-043 0.57500E-01 0.17300E-01 0.10170E-03 0.10170E-03 0.16100E-04 0.16100E-044 0.41400E-01 0.15100E-01 0.49000E-04 0.49000E-04 0.96000E-05 0.96000E-055 0.81600E-01 0.21100E-01 0.23690E-03 0.23690E-03 0.31600E-04 0.31600E-046 0.31400E-01 0.12700E-01 0.25300E-04 0.25300E-04 0.11700E-04 0.58000E-057 0.27966E-01 0.27966E-01 0.18710E-04 0.18710E-04 0.18710E-04 0.18710E-043、格构柱分肢截面特性(1) 左肢截面号Ix Iy A ix iy YC1 0.380E-06 0.388E-05 0.157E-02 0.156E-01 0.498E-01 0.159E-01(2) 右肢截面号Ix Iy A ix iy YC1 0.380E-06 0.388E-05 0.157E-02 0.156E-01 0.498E-01 0.159E-01恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力16 0.00 0.00 10.0021 0.00 0.00 -10.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数24 8 60.00 0.205 8 -60.00 0.206 8 60.00 0.207 8 -60.00 0.208 8 60.00 0.209 8 -60.00 0.20梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.172 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.673 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.504 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.065 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.916 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.477 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.478 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.469 5.45 26.85 -2.66 11.22 -26.69 -57.3410 10.08 36.28 20.16 0.00 -36.13 -20.1611 -10.09 36.32 -20.18 0.00 -36.17 20.18--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -9.91 45.94 41.30 14.66 -45.94 -41.262 0.95 -4.23 28.86 10.14 4.23 -28.733 -10.16 68.36 -43.92 -9.97 -68.36 44.074 9.95 73.03 53.93 8.50 -73.03 -53.825 -8.47 -0.40 -19.67 1.12 0.40 19.806 -0.02 103.89 0.04 0.03 -103.85 0.017 -14.92 45.09 -42.02 9.56 -45.09 42.068 -0.04 102.65 0.01 0.02 -102.70 0.049 -0.03 5.61 -0.05 -0.03 -5.57 0.1010 0.00 76.50 -3.78 -1.91 -76.50 3.8411 1.93 80.50 0.02 -1.96 -80.50 0.0912 1.93 76.38 3.90 0.00 -76.38 -3.8313 0.03 5.74 0.10 0.03 -5.78 -0.0514 -1.13 -5.24 -2.73 -0.63 5.29 2.7715 0.00 10.00 0.00 -0.40 -10.00 4.0416 -0.23 11.12 -9.87 -5.34 -11.12 17.9517 0.63 -5.26 2.77 1.13 5.21 -2.7318 5.34 -9.03 18.18 -5.35 9.03 18.1919 5.35 11.14 17.98 0.23 -11.14 -9.9020 0.40 10.00 4.04 0.00 -10.00 0.00--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 -0.12 0.0 0.03 0.0 0.14 0.0 0.05 0.0 0.16 0.0 0.07 0.0 -0.18 0.7 -0.19 -0.7 -0.110 1.2 0.011 -1.2 -0.112 0.3 0.013 0.1 -1.114 -0.1 -1.115 -0.2 0.016 0.0 0.317 0.0 0.218 0.0 0.019 0.0 0.020 0.0 0.121 0.0 0.3活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 0.02 0.0 0.03 0.0 0.04 0.0 0.05 0.0 0.06 0.0 0.07 0.0 0.08 0.0 0.09 0.0 0.010 0.0 0.011 0.0 0.012 0.0 0.013 0.0 0.014 0.0 0.015 0.0 0.016 0.0 0.017 0.0 0.018 0.0 0.019 0.0 0.020 0.0 0.021 0.0 0.0荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.30, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.6,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.49 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.172 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.173 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.174 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.175 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.176 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.177 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.738 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.179 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1710 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7311 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1712 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1713 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7314 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1715 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1716 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7317 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1718 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1719 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1720 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1721 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1722 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1723 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1724 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1725 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1726 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1727 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1728 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1729 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1730 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1731 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1732 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1733 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1734 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1735 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1736 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1737 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1738 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1739 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1740 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1741 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1742 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1743 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1744 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1745 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1746 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1747 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1748 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.17强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 34.62, N= -16.63, M= -21.07, N= 16.74强度计算最大应力(N/mm*mm) = 99.77强度计算最大应力比= 0.464强度计算最大应力< f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 3. ≤[λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 300构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.27, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.3,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.33 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.672 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.673 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.674 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.675 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.676 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.677 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.318 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.679 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6710 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3111 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6712 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6713 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3114 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6715 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6716 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3117 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6718 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6719 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6720 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6721 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6722 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6723 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6724 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6725 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6726 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6727 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6728 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6729 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6730 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6731 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6732 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6733 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6734 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6735 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6736 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6737 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6738 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6739 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6740 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6741 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6742 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6743 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6744 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6745 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6746 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6747 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6748 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.67强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -1.28, N= 132.41, M= 0.01, N= -132.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 39.60强度计算最大应力比= 0.184平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 33.66平面内稳定计算最大应力比= 0.157平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 32.84平面外稳定计算最大应力比= 0.153腹板容许高厚比计算对应组合号: 1, M= -0.95, N= 98.08, M= 0.01, N= -98.00GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] = 42.97翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00强度计算最大应力< f= 215.00平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 37.93 < [H0/TW]= 42.97翼缘宽厚比B/T = 5.42 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 2. ≤[λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.30, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.6,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.48 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.502 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.503 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.504 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.505 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.506 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.507 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.428 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.509 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5010 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4211 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5012 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5013 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4214 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5015 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5016 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4217 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5018 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5019 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5020 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5021 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5022 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5023 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5024 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5025 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5026 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5027 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5028 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5029 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5030 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5031 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5032 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5033 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5034 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5035 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5036 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5037 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5038 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5039 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5040 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5041 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5042 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5043 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5044 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5045 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5046 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5047 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5048 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.50强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -30.92, N= -29.89, M= 18.63, N= 30.00强度计算最大应力(N/mm*mm) = 93.20强度计算最大应力比= 0.433强度计算最大应力< f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 3. ≤[λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 300构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.062 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.063 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.064 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.065 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.066 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.067 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.988 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.069 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0610 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9811 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0612 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0613 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9814 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0615 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0616 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9817 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0618 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0619 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0620 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0621 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0622 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0623 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0624 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0625 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0626 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0627 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0628 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0629 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0630 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0631 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0632 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0633 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0634 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0635 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0636 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0637 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0638 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0639 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0640 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0641 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0642 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0643 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0644 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0645 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0646 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0647 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0648 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.06强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 13.38, N= -55.75, M= -6.67, N= 55.96强度计算最大应力(N/mm*mm) = 142.48强度计算最大应力比= 0.663左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 13.38, N= -55.75, M= -6.67, N= 55.96左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1554.67右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1554.67强度计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****拉杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 300 *****拉杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 300左肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 12.83--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.912 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.913 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.914 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.915 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.916 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.917 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.128 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.919 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9110 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1211 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9112 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9113 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1214 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9115 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9116 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1217 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9118 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9119 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9120 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9121 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9122 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9123 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9124 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9125 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9126 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9127 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9128 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9129 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9130 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9131 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9132 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9133 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9134 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9135 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9136 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9137 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9138 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9139 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9140 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9141 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9142 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9143 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9144 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9145 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9146 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9147 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9148 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.91强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -12.91, N= -56.78, M= 6.77, N= 56.99强度计算最大应力(N/mm*mm) = 138.55强度计算最大应力比= 0.644左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -12.91, N= -56.78, M= 6.77, N= 56.99左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1524.96右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1524.96强度计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****拉杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 300 *****拉杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 300左肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 12.83--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 2.50抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.472 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.473 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.474 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.475 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.476 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.477 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.988 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.479 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4710 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9811 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4712 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4713 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9814 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4715 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4716 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9817 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4718 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4719 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4720 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4721 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4722 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4723 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4724 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4725 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4726 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4727 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4728 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4729 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4730 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4731 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4732 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4733 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4734 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4735 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4736 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4737 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4738 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4739 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4740 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4741 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4742 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4743 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4744 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4745 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4746 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4747 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4748 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.47强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61强度计算最大应力(N/mm*mm) = 83.69强度计算最大应力比= 0.389平面外稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 40.14平面外稳定计算最大应力比= 0.187左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********强度计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****压杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 150左肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 25.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱7截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 2.50抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.472 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.473 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.474 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.475 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.476 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.477 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.988 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.479 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4710 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9811 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4712 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4713 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9814 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4715 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4716 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9817 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4718 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4719 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4720 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4721 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4722 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4723 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4724 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4725 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4726 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4727 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4728 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4729 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4730 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4731 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4732 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4733 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4734 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4735 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4736 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4737 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4738 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4739 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4740 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4741 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4742 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4743 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4744 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4745 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4746 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4747 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4748 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.47强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72强度计算最大应力(N/mm*mm) = 82.87强度计算最大应力比= 0.385平面外稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 39.42平面外稳定计算最大应力比= 0.183左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********强度计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****压杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 150左肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 25.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱8截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 4.27, Ly= 2.50; 长细比：λx= 85.8,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux= 8.54 Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.462 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.463 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.464 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.465 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.466 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.467 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.578 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.469 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4610 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5711 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4612 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4613 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5714 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4615 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4616 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5717 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4618 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4619 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4620 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4621 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4622 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4623 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4624 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4625 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4626 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4627 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4628 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.46。
模板支架计算书(完整版)
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所忍受的荷载包含上层钢筋的蔡国用、施工人员及砼冲击荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小去确认，可以使用钢筋。
1、参数信息7-1#塔楼核心筒区域按照0.8×0.8米布置，7-2#塔楼核心筒区域按照1.5×1.5米布置，非核心筒区域立杆按照1.5×1.5米布置。
1、恒荷载：包括施工设备、材料恒荷载及钢筋自重荷载。
1）设备、材料恒载考虑为0.4kn/m。
2）钢筋自重荷载：7-1#塔楼底板钢筋（上层钢筋28@200双层双向，下层钢筋32/36@150单层双向）的恒荷载，28钢筋每米重量为4.84kg，排序0.8m×0.8m范围内28@200mm的钢筋恒荷载标准值，0.8m宽度范围内共计0.8/0.2=4根，则每平方米钢筋恒荷载为（4.84×0.8×4×4）/(0.8×0.8)=96.8kg/m2,即0.968kn/m2。
钢支撑横梁自重，0.8×4.84/（0.8×0.8）=6.05kg/m2，即0.06kn/m2。
由此则可得钢筋自重的线荷载为：（0.968+0.06）×0.8=0.822kn/m7-2#塔楼底板钢筋（上层钢筋32@160单层双向，下层钢筋32@160单层双向）的恒荷载。
32钢筋每米重量为6.31kg，排序1.0m×1.0m范围内28@200mm的钢筋恒荷载标准值，1.0m宽度范围内共计1.0/0.16=7根，则每平方米钢筋恒荷载为（6.31×1.0×7×2）/(1.0×1.0)=88.34kg/m2,即0.883kn/m2。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书一、设计参数根据工程要求和结构设计要求，我们对钢筋支架进行计算。
以下是设计参数：1. 支架材料：选用高强度钢材；2. 支架尺寸：支架高度为H，宽度为W，厚度为T；3. 荷载要求：支架需要承受的垂直加载为P，水平荷载为F；4. 安全系数：选用适当的安全系数，确保支架的安全可靠；5. 工作环境：考虑支架所处的工作环境，包括温度、湿度等因素。
二、计算方法根据给定的设计参数，我们可以进行以下计算：1. 钢筋选择根据支架所需要承受的荷载和工作环境的要求，选择合适的高强度钢材，并计算所需的钢筋直径、间距等尺寸。
2. 支架高度计算根据支架所需承受的垂直加载和工作环境要求，计算支架的最小高度。
考虑安全系数和结构稳定性，确保支架能够承受垂直荷载。
3. 支架宽度计算根据支架所需承受的水平荷载和工作环境要求，计算支架的最小宽度。
考虑安全系数和结构稳定性，确保支架能够承受水平荷载。
4. 支架厚度计算根据支架所需承受的垂直和水平荷载，以及工作环境要求，计算支架的最小厚度。
考虑安全系数和结构稳定性，确保支架能够承受荷载并保持稳定。
5. 结构稳定性计算进行支架的结构稳定性计算，包括对支架的抗倾覆能力、抗滑动能力等进行分析。
根据工作环境的要求，确保支架在各种工况下的稳定性。
三、计算结果根据以上的计算方法，我们得到了钢筋支架的相关计算结果如下：1. 钢筋选择：选择直径为D的高强度钢筋，并按照一定的间距进行布置。
2. 支架高度计算：根据垂直荷载P和工作环境要求，计算得到支架的最小高度为H。
3. 支架宽度计算：根据水平荷载F和工作环境要求，计算得到支架的最小宽度为W。
4. 支架厚度计算：根据垂直和水平荷载，以及工作环境要求，计算得到支架的最小厚度为T。
5. 结构稳定性计算：进行抗倾覆能力和抗滑动能力等方面的计算，并确保支架在各种工况下的稳定性。
四、结论根据以上计算结果，我们可以得出钢筋支架的尺寸和布置方案。
在实际施工中，需要严格按照计算结果进行钢筋支架的制作和安装，以确保支架的安全可靠和结构稳定。
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书(最终版)
附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
支架计算书word资料16页
跨铁路鹰架检算1.支架结构形式双拥大桥横跨柳江，位于下茅洲屯以北；连接北外环路与双拥大道，进一步完善城市路网规划与城市拓展的重点工程，优化城市经济结构与发展空间。
引桥宽37m，分左右幅，单幅宽18m，梁高2m；13#～14#墩跨度35m，单箱三室，横跨湘桂铁路，成桥后净空8.637m。
设计在横跨铁路之间搭设鹰架施工。
具体支撑结构是:底模采用15mm 竹胶板，底模下横桥向铺设8X8cm方木，间距20cm，竹胶板与肋木间采用铁钉固定，方木下方设置贝雷梁施工作为主要支撑构件。
在铁路两边各搭设2排钢管支墩作为贝雷梁的立柱，形成整体式门架。
2.底腹板支架检算2.1模板检算2.1.1结构受力分析及模型的建立模板系统主要受到来自砼自重，倾倒和振捣砼产生的动荷载，人群机具荷载等。
由于腹板下方贝雷片与方木均为满铺，可按照底板加厚段（0.5m）下竹胶板为计算依据，具体计算如下：(1)砼自重：q1=26*1=26KN/m2(2)倾倒和振捣砼荷载: q2=4KN/m2(3)人群机具荷载: q3=2.5KN/m2故：模板所受到的荷载设计值是：q=1.2q1+1.4q2+1.4q3=40.3KN/m2结构采用midas建立模型，将其简化为简支0.2*0.8m的单向板计算。
具体计算如下：结构计算模型应力图（2.69Mpa）位移图（0.06mm）2.1.2结构检算（1）强度检算满足要求（2）刚度检算满足要求2.2横向分配梁检算2.2.1结构受力分析及模型的建立横向分配梁采用8*8的方木，间距0.2m，主要受到来自砼自重，倾倒和振捣砼产生的动荷载，人群机具荷载，及模板自重，其荷载简化为腹板和底板两种情况，具体计算如下：（1）腹板下荷载计算Q1=1.2*26*2*0.2+1.4*6.5*0.2+1.2*1*0.2=14.54KN/m（2）底板下荷载计算Q2=1.2*26.5*1*0.2+1.4*6.5*0.2+1.2*1*0.2=8.42KN/m结构采用midas建立模型，将横向分配梁模拟为8跨连续梁进行计算。
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广东省潮惠高速公路建设项目S356跨线桥现浇箱梁施工支架计算书计算：审核：签发：施工单位：中交二公局六公司潮惠高速TJ19合同段日期：二〇一四年四月一、工程概况S356跨线桥中心桩号为K226+908，起点桩号为K226+622.7，终点桩号为K227+193.3，桥梁全长570.6m（含耳墙），该桥平面位于直线段上，桥跨布置为9×25+(30+30)+(30+35+30) +(30+30)+5×25；第三、四、五联桥上部为现浇连续箱梁，跨径布置第三联为30+30m，箱梁梁高为1.9m，桥宽16.5m。
第四联为30+35+30m，箱梁梁高为2.0m，桥宽16.5m。
第五联为30+30m，箱梁梁高为1.9m，桥宽16.5m，桥墩中心线与路线设计线的交角10、15墩右偏108度、14～14号墩右偏125度，9、16号墩处为90度。
箱梁均采用单箱三室截面形式，顶板宽16.5m，底板宽11.5m，两侧悬臂各2.5m，具体构造详见设计图纸；C50混凝土单幅为3200m3。
现浇梁简介：现对S356跨线桥第三联左幅第一孔、第五联右幅第二孔预应力混凝土连续箱梁进行支架受力验算，其余类推。
该跨钢管支架立杆的纵向间距采用90cm，横向径距2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9，在腹板处加密采用60cm，其余地方采用90cm，路线外侧采用120cm 以便施工平台搭设。
横杆竖向采用120cm步距，并用剪刀撑将整个支架连成整体，计算时采用最不利的横纵向间距均为90cm进行验算。
支架下垫0.15×0.12cm长度4m的方木，0.15cm为承力面，横向通长布置。
二、计算依据《两阶段施工图设计》《结构力学》、《材料力学》《钢结构设计规范》《建筑结构荷载规范》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/G F50-2011）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）《木结构设计规范》（GB 5005-2003）《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656-2008）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB 10110-2011）三、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（压实度90以上回填土、厚30cm砂砾垫层、10cm混凝土面层）、12cm×15cm底垫木、可调节顶托、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、12cm×15cm纵向分配梁、10cm×10cm 木方横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
12cm×15cm 木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在12cm×15cm 木方分配梁上进行连接固定。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向边支点和中支点处加密为0.6m，其余部位均为0.9m。
横桥向立杆间距为： 1.2+2×0.9+2×0.6+3×0.9+2×0.6+0.9+0.6+0.9+2×0.6+3×0.9+2×0.6+2×0.9（m），即腹板区为60cm，底板、翼缘板为90cm，支架立杆步距腹板和支点两侧处加密为60cm，其余为120cm，支架在桥纵向每4.5m间距设置剪刀撑；横向设置4排剪力撑；在支架顶部和底部设置水平剪力撑（图中均未示出），支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在19cm×29cm×14cmC20预制块上。
第四联双幅碗扣支架材料数量表(扣除门洞)名称规格横向/排纵向/排数量横杆0.6m 99根94排180根23排13446根0.9m 72根94排384根23排15600根1.2m 8根94排752根立杆>6.5m 94排23排2162根四、支架计算与基础验算（一）、资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6 40 0.9 4.5 121.2 30 1.2 3.5 71.8 25 1.52.5 4.52.4 20 1.8 2.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在100Kpa以上。
（二）、荷载分析计算（1）箱梁实体荷载：a、第三联、第五联纵桥向根据箱梁断面变化，q2按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：第三联、第五联纵桥向荷载分布图b、第四联纵桥向根据箱梁断面变化，q2按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：第四联纵桥向荷载分布图c、第三联、第五联横桥向各断面荷载分布如下：第三联、第五联横桥向荷载分布图d、第四联横桥向各断面荷载分布如下：第四联横桥向荷载分布图（2）模板荷载2q ；a 、内模（包括支撑架）：取212/2.1m KN q =-； b 、外模（包括侧模支撑架）：取222/2.1m KN q =-；c 、底模（包括背木）：取232/8.0m KN q =-；（3）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取23/0.2m KN q =（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）碗扣脚手架及分配梁荷载： 按支架搭设高度≤10米计算：24/35.285.05.1m KN q =+=（分配梁）（碗扣支架）（5）水平模板的砼振捣荷载，取25/2m KN q =（三）、第三联、第五联碗扣立杆受力计算 （1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：2543321221/75.57235.228.02.14.49m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---腹碗扣立杆分布横向60cm ×纵向90cm ，横杆层距(即立杆步距)60cm ，则 单根立杆受力为：KN N KN N 40][2.3175.579.06.0=<=⨯⨯= （2）在跨中断面倒角位置，最大分布荷载2543321241/77.25235.228.02.142.17m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---倒碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距120cm ，则单根立杆受力为：KN N KN N 30][9.2077.259.09.0=<=⨯⨯= （3）在跨中断面底板位置，最大分布荷载2543321241/57.20235.228.02.122.12m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---底碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距120cm ，则 单根立杆受力为：KN N KN N 30][7.1657.209.09.0=<=⨯⨯= (4)跨中翼缘板位置立杆计算：25432211/39.16235.222.184.8m KN q q q q q q =++++=++++=--底碗扣立杆分布为90cm ×90 cm ，横杆层距120 cm ，单根立杆最大受力为：KN N KN N 30][3.1339.169.09.0=<=⨯⨯=(5) 在中支点断面底板位置立杆计算：25433221/55.56235.228.04.49m KN q q q q q q =++++=++++=--中底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60 cm ，由单根立杆最大受力为：KN N KN N 40][5.3055.566.09.0=<=⨯⨯=(6) 在边支点断面底板位置立杆计算2543321231/07.40235.228.02.172.31m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---边底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60cm,则单根立杆受力为：KN N KN N 40][6.2107.406.09.0=<=⨯⨯= 经以上计算，立杆均满足受力要求。
（四）、第四联碗扣立杆受力计算 在腹板位置，最大分布荷载：2543321221max /35.60235.228.02.152m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---腹碗扣立杆分布横向60cm ×纵向90cm ，横杆层距60cm ，则单根立杆受力为：KN N KN N 40][6.3235.609.06.0=<=⨯⨯= (2) 在中支点断面底板位置立杆计算：25433221max /15.59235.228.052m KN q q q q q q =++++=++++=--底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60 cm ，由单根立杆最大受力为：KN N KN N 40][9.3115.596.09.0=<=⨯⨯=经以上计算，立杆均满足受力要求，其他位置同第三联、第五联。
（五）、地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为压粉质黏土，地基的承载力最小为100kpa ，无软弱下卧层。
各部位受力如下表：立杆地基承载力验算：dA N≤K ·f k 式中： N ——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad ——为立杆底座面积22251515cm A d =⨯=按照最不利荷载考虑（箱梁腹板处立杆受力最大），立杆底拖下砼(C20)预制块承载力：[]KPa KPa A N f cdd 200009.14480225.06.32＝＜==，混凝土垫块强度满足要求底拖下砼预制块承载力满足要求。
底托坐落在19×29×14cm 预制块上， 按照力传递面积45度扩散角计算，假设持力层厚度为x （换填石渣厚度+10cm 混凝土调平层厚度）)19.0452()29.0452(+⨯⨯⨯+⨯⨯=tg x tg x AK 为调整系数，混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：dA NKPa f K k 1000.1][⨯=⋅≤，根据一元二次方程求解得m x 166.0≥；即当地基承载力达到100KPa 时，需换填6.6cm 石渣就能满足要求，方案采用换填10cm 石渣。