TITAN 130 燃气轮机振动测试报告

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关于燃机130机组控制程序的说明(轴承振动部分)

关于燃机130机组控制程序的说明(轴承振动部分)

关于燃机130机组控制程序的说明(轴承振动部分)Shaft_Bearing_000N_004该部分主要控制燃机的振动部分,以及轴承的温差的控制。

燃机的振动监测包括有位移,速度,加速度的监测。

由于各个监测的对象不一样,所以其报警和高报停车的设定值就不一样。

_010_Eng_Tmp_1S_Jrn_Brg_Drn_Delt_004该部分说明的就是燃机2/3号轴承的温度控制程序。

判断发动机2/3号轴承排油温度热电阻(RT327_2)的好坏,如果故障,输出CL_RT327_2_Fail 的冷却停机闭锁的报警。

计算发动机2/3号轴承排油温度值,并用该温度值减去滑油母管的滑油温度值,得到发动机2/3号轴承的排油温度与母管温度差值(Eng_2_3_Brg_Drn_Delta),如果该温度差值高于设定的温度高报警定值(KF_Eng_2_3_Brg_Drn_Delta_Temp_High_AL.Val)110℉(43.3℃)则输出发动机2/3号轴承温差高的报警;如果该温差值大于设定的温度高停车的定值125℉(51.7℃)则输出发动机2/3号轴承温差高高的快速停车闭锁的报警。

_020_Eng_Tmp_1Sft_Thr_Brg_Delt_000该部分讲述的是燃气发生器止推轴承侧的温度控制程序。

首先判断燃气发生器止推轴承温度探头的好坏,如果故障,则输出冷却停车闭锁的报警CL_RT321_Fail。

然后将温度信号进行换算,并给人机界面赋值。

将止推轴承的温度与设定的报警值进行比较,如果止推轴承的温度值大于设定的报警值240℉(115.6℃)则输出止推轴承的温度高的报警(AL_RT321_H),如果止推轴承的温度值大于设定的跳机值250℉(121.1℃)则输出止推轴承温度高高的快速停车闭锁的报警。

然后将止推轴承的温度值滑油母管的温度值相减,得到止推轴承与母管的温度差值,在NGP 转速大于65%30分钟后,如果该温差值大于设定的温差高报警值90℉(32.2℃)则输出温差高的报警(AL_GP_Thr_Brg_Delta_H),如果温差大于设定的温度高跳机值100℉(37.8℃),则输出温差高的快速停车闭锁的报警(FL_GP_Thr_Brg_Delta_HH)。

TITAN 130 燃气轮机振动测试报告

TITAN 130 燃气轮机振动测试报告

TITAN 130 燃气轮机振动测试报告2004年8月24日TITAN 130燃气轮机振动测试报告2004年8月24日一、概况:从2004年8月17到8月23日,在轮南燃机电站对TITAN 130 燃气轮机进行了比较全面的振动测试,包括4、5、6号燃机的梯级负荷试验振动测试;11种甩负荷、接负荷试验振动测试。

TITAN 130 燃气轮机共有10个振动传感器,他们分别是1、2、3号轴承的y向和x向振动位移传感器、轴向位移传感器、齿轮箱振动加速度传感器、发电机两路振动速度传感器。

振动测试中记录振动时间历程,保存振动数据,并进行振动波形分析、峰-峰值分析、有效值分析、频谱分析、轴承振动信号的轨迹分析、STFT分析等。

二、振动测试结果1.TITAN 130燃气轮机梯级负荷试验振动测试4号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、80%和100%五个级;5号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、68%、80%和100%六个级;6号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、65%、80%和100%六个级。

表1 4号燃机梯级负荷试验振动测试结果表2 5号燃机梯级负荷试验振动测试结果表3 6号燃机梯级负荷试验振动测试结果以下是4、5、6号燃机梯级负荷试验振动测试数据的部分分析结果,为了说明问题,将结果按以下几方面分别给出:4号燃机2号轴承在不同负载时的轴心轨迹、振动波形和功率谱图26 2号燃机接负荷(4号燃机甩负荷8000KW)振动轴心轨迹、振动波形和功率谱图 4号燃机甩负荷、接负荷振动轴心轨迹、振动波形和功率谱图三、振动测试结果分析1. 梯级负荷试验结果4号燃机的振动位移峰-峰值在12-24微米之间,以80%-100%负荷状态的振动最大。

各个轴承的振动轨迹基本接近椭圆,比较稳定,齿轮振动加速度值同样是100%负荷时最大,发电机的振动速度最大值为0.729mm/s。

基本表明4号燃机的振动状态是良好的。

5号燃机的振动位移峰-峰值在17-26.628微米之间,各个轴承的振动轴心轨迹基本接近椭圆,表明5号燃机的振动状态是良好的。

索拉燃气轮机

索拉燃气轮机

燃气轮机发电案例介绍-天然气应用1 案例背景燃气轮机热电(冷)联产系统可同时提供电能和热(冷)能,相比传统能源解决方式,系统效率高,简单可靠,应用灵活,节能环保,且受国家政策鼓励,可广泛应用于各种场合,为用户降低能耗并改善当地环境,以下是以天然气为燃料,应用于工业用户的典型案例介绍。

1.1 现场条件(以上海为例)海拔高度5m设计大气温度14℃设计大气压力101.3Kpa设计大气相对湿度60%1.2 燃料以天然气为燃料燃气热值:8400 KCal/Nm3燃气压力:0.3Mpa(假设)1.3 热电负荷及运行时数最大蒸汽流量:29t/hr蒸汽压力: 1.0 Mpa蒸汽温度:185℃年供热时间:7000小时年运行小时数:7000小时2 方案燃气轮机热电联产系统一般根据以热定电的原则进行设计和设备选择,该项目选用1台索拉公司大力神130(TITAN 130)燃气轮机,配1台余热锅炉,两台燃气压缩机(1用1备),整个系统可布置在简易厂房内,总占地面积约3200平方米。

2.1 燃气轮机每台大力神130机组在项目现场主要参数如下:铭牌功率:15000KW发电机出力:14556 KW燃烧空气进口温度:14℃燃机工况点:满负荷运行燃料流量:4339Nm3/hr涡轮排气温度:500 ℃尾气流量:177882 Kg/hr2.2 余热锅炉每台余热锅炉在项目现场主要参数如下:蒸汽温度:185.5℃蒸汽压力: 1.03 Mpa蒸汽流量:29245 kg/hr2.4 系统总容量及实际出力总装机铭牌功率:15000 KW现场实际净输出功率:14556 KW总蒸汽流量:29245 Kg/hr总燃气消耗量: 4339 Nm3/hr3 索拉中国业绩索拉公司进入中国已经超过30年,在国内已经有超过260台机组,其中金牛60机组超过70台,大力神130超过70台。

在项目执行过程中和国内的许多设计院建立了良好的合作关系,他们也对索拉机组有充分的了解,可以非常快速地和可靠地完成设计任务。

TITAN130型透平发电机运行故障分析及处理-天然气与石油

TITAN130型透平发电机运行故障分析及处理-天然气与石油
绥中 36-1 油田一期调整开发项目的主电站由三 台美国 SOLAR 公司生产的大力神 130 双燃料 (柴油/ 天然气)燃 气 轮 机 (也 叫 透 平 机 )和 ABB 公 司 生 产 的 发电机组成。 发电机的电制为 6 300V/50Hz/3Ph,功率 因数为 0.8。
透平发电机组外形图和机罩内透平机示意图分 别见图 1 和图 2 所示。
透平发电机;加载;压差开关;热电阻(RTD);燃油控制阀 文 献 标 识 码 :C 文章编号:1006-5539(2011)02-0070-05
0 概述
绥中 36-1 油田位于渤海辽东湾南部海域, 油田 分为一期和二期两次实施开发。 绥中 36-1 油田一期 调整开发项目是在原来一期项目的基础上,充分依托 原有老平台设施及海底管线,在老平台旁边搭建新平 台,通过加密井方式最大限度提高油气的采收率。
HV7509
HV7506 F7506
HV7507 HV7511
HV7510
2" LF1
图 3 透平发电机柴油系统 P&ID 简图
收稿日期: 2010-08-13 基金项目: 中 国 海 洋 石 油 总 公 司 重 点 工 程 资 助 项 目 (2008ZX05057) 作者简介: 王 均(1981-),男,四川南充人,工程师,本科,2004年毕业于西南石油学院机械设计制造及其自动化专业。 现在中海石油(中国)有 限 公 司 绥 中 36-1油 田 一 期 调 整 工 程 开 发 项 目 组 ,主 要 从 事 海 洋 石 油 及 天 然 气 田 的 开 发 工 作 。
图 2 机罩内透平机示意图 1.透平燃气排放管; 2.透平; 3.燃烧室; 4.压气机; 5.透平进气导流罩; 6.变速箱; 7.启动马达; 8.联轴器; 9.发电机

燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法

燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法

燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法燃气轮机燃烧过程极其复杂,燃气轮机运行过程中若出现燃烧不稳定状况,将会对燃气轮机部件特别是燃烧内部造成结构性损坏。

为了抑制燃烧振动增加,保持燃烧器最佳连续运行状态,主机厂设计了由自动调整系统、压力波动传感器和加速度传感器组成的燃烧振动自动调整系统。

燃烧器加速度作为重要的监测数据进入燃机主保护,机组发生加速度振动大现象需要引起足够重视。

本文介绍了某电厂F级燃机燃烧器加速度振动大的现象、原因分析及排查处理过程。

标签:燃气轮机;燃烧振动;加速度振动大1概况某电厂F级燃气轮机,其燃烧振动自动调整系统由自动调整系统(A-CPFM)、20个压力波动传感器和4个燃烧振动检测传感器组成。

燃机控制系统对燃烧器压力波动传感器和加速度传感器检测数据分为9个不同的频段进行分析,分别为LOW(15-40 HZ),MID(55-95 HZ),H1(95-170 HZ),H2(170-290 HZ),H3(290-500 HZ),HH1(500-2000 HZ),HH2(2000-2800 HZ),HH3(2800-3800 HZ),HH4(4000-4750 HZ)。

在不同频段针对燃烧器压力波动传感器和加速度传感器,分别设置了调整、预报警、降负荷、跳闸限值。

其中,调整功能由A-CPFM 系统完成;预报警、降负荷、跳闸功能由燃机控制系统实现。

当24个传感器中任意2个检测数值超过降负荷限值时,触发燃机降负荷;当24个传感器中任意2个检测数值超过跳闸限值时,燃烧器压力波动大跳闸保护动作。

2018年11月开始,此机组#8燃烧器加速度传感器HH4频段出现振动大预报警,从只在高负荷阶段增减负荷时出现,到不同负荷段频繁出现,并带有数值逐渐增大的趋势(达到降负荷值),严重影响机组安全运行。

2燃烧振动产生机理在燃烧室的火焰区域内,热量以声光的模式释放,外界因素发生改变时,剧烈的声光又会产生大量的热,反过来加剧声光的释放,从而激发压力波动的产生,造成燃烧振动。

某型燃气轮机振动故障分析与处理

某型燃气轮机振动故障分析与处理

某型燃气轮机振动故障分析与处理作者:田明泉杨和平来源:《科技资讯》2011年第03期摘要:某型号为Titan130燃气轮机联合循环发电机组大修后试车运行中,燃机转子振动严重超标。

经对转子振动频谱图及运行中振动监测数据及状态分析,找到了影响转子动不平衡的原因。

在现场采用三点法对转子作动平衡,转子振动值恢复正常,较好的解决了机组现场动平衡问题,经济效益显著。

关键词:燃气轮机联合循环轴承振动分析振动频谱中图分类号:TM31 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2011)01(c)-0094-03Abstract:In this contribution, we present a method to resolve the problem of the bearing malfunction in a gas turbine (Titan130) of our entity.After the turbine had been repaired in large scale,the bearing vibrating value was of overproof, the reason of which was caused by the non-equilibrium of the output in the turbine though the analysis of the vibrating spectrum diagram,thus the problem was not well solved until add-on counterbalance.The vibrating spectrum was recuperated in common condition and the turbine was normal working after the experiment of three point method.KeyWords:Gas turbine;Combined cycle;bearing;vibrating analysis;vibrating spectrum某石化企业自备电厂,使用美国索拉公司生产的Titan130型燃气轮机联合循环发电机组,配套国内生产的余热锅炉组成热电联产装置,为化肥和炼油装置提供电力和蒸汽。

燃气轮机的振动异常

燃气轮机的振动异常

制定并执行预防性维修计划,对关键 部件进行预定的维修和更换,以降低 设备故障的风险。
运行优化措施
操作参数优化
根据设备性能和运行要求,合理 调整燃气轮机的操作参数,如燃 料流量、温度、压力等,以降低
振动产生的可能性。
润滑管理
确保燃气轮机润滑系统正常运行, 选用合适的润滑油并定期更换,以 减少摩擦和磨损对设备的影响。
燃气轮机的振动异常
• 引言 • 燃气轮机振动异常的原因 • 燃气轮机振动异常的检测与诊断 • 燃气轮机振动异常的预防与控制 • 案例分析 • 结论与展望
01
引言
燃气轮机的重要性
高效能源转换
燃气轮机是一种高效、清洁的能 源转换设备,广泛应用于电力、 工业和交通领域。
关键基础设施
燃气轮机是许多关键基础设施的 重要组成部分,如电网、石油和 天然气管道等,其正常运行对经 济发展和社会稳定至关重要。
3
设备更新与升级
及时对燃气轮机进行更新和升级,采用新技术和 新材料,提高设备的稳定性和可靠性,减少振动 异常的发生。
05
案例分析
某电厂燃气轮机振动异常案例
案例概述
某电厂燃气轮机在运行过程中出现振动异常, 导致设备损坏和停机。
故障诊断
通过振动监测和数据分析,确定异常是由于 转子不平衡引起的。
解决方案
对转子进行平衡调整,重新安装后设备恢复 正常运行。
经验教训
加强设备维护和保养,定期进行振动监测, 及时发现并处理异常。
某航空发动机燃气轮机振动异常案例
案例概述
某航空发动机燃气轮机在空中出现振动异常, 导致飞机出现颠簸和不稳定。
故障诊断
通过实时监测和数据分析,确定异常是由于 气流不均匀引起的。

TITAN130透平辅助仪表气管汇中冷凝水的排放改造

TITAN130透平辅助仪表气管汇中冷凝水的排放改造

TITAN130透平辅助仪表气管汇中冷凝水的排放改造钟凯诚;邱海滨【摘要】透平发电机组是海上平台主要动力设备,为平台生产和生活提供电力,其是否稳定运行关乎油田生产的稳定性.针对透平机组柴油启机失败的现象,经检查透平机组辅助仪表气管汇的低点有聚集的冷凝水,将此处的冷凝水排放后,可以显著提高透平机组的启机成功率.通过分析仪表气管汇冷凝水形成的原因和来源,从机械、电气、仪表方面分别提出仪表气管汇的冷凝水排放改造方案.经过现场实际验证表明,改造后切实提高了透平燃油启机点火的成功率.【期刊名称】《天津科技》【年(卷),期】2019(046)008【总页数】4页(P62-65)【关键词】燃气轮机;仪表气管汇冷凝水;排放改造SOLAR;TITAN130【作者】钟凯诚;邱海滨【作者单位】中海石油(中国)有限公司天津分公司天津300459;中海石油(中国)有限公司天津分公司天津300459【正文语种】中文【中图分类】TK14透平发电机组是海上平台主要动力设备,为平台生产和生活提供电力,其是否稳定运行关乎油田生产的稳定性。

油田发现索拉TITAN130透平经常出现柴油启机时点火失败的现象,经现场检查确认,在辅助仪表气管汇的低点有大量冷凝水,此处的冷凝水在透平机组燃油启机点火时会直接喷到点火器和喷嘴上,打湿点火器的火花塞,易造成燃油模式点火失败,影响透平运行稳定性。

本文通过分析冷凝水形成原因和来源,提出冷凝水排放的改造方案。

1 原因分析1.1 辅助仪表气的作用索拉TITAN130机组在燃油模式启机点火时,盘车转速仅为20%,压气机出口的压缩空气即 PCD压力小,仅依靠机组自身的压气机气流不足以对高热值的柴油进行雾化,因此燃油启机点火时需要使用外接辅助仪表气对柴油进行雾化。

从图1可以看出,仪表气的去路有两路,一路是去点火器,另一路是去透平机组的空气管汇,对柴油进行雾化。

当转速>65%时,不再用外接的仪表气,利用机组本身 PCD气体即可雾化柴油,维持机组高速运转。

索拉机组余热锅炉系统简介

索拉机组余热锅炉系统简介

索拉机组余热锅炉系统简介2013年10月3日目录索拉机组余热锅炉系统简介 (3)1余热锅炉本体 (3)1.1余热锅炉主要技术规: (3)1.2余热锅炉参数 (4)1.3锅炉结构特性 (4)1.4锅炉各受热面热工特性 (5)1.5锅炉结构 (5)2余热锅炉旁通烟道系统 (7)2.1燃机出口烟道 (7)2.2三通挡板阀 (7)2.3膨胀节 (8)2.4消音器 (8)2.5旁通烟囱 (8)3余热锅炉水循环系统 (9)3.1余热锅炉水循环系统介绍 (9)3.2余热锅炉水循环系统设备 (9)4水处理系统 (10)4.1锅炉用水水质要求: (10)4.2原水水质分析资料 (10)4.3设备型号及技术参数: (10)4.5水处理站主要设备 (12)索拉机组余热锅炉系统简介塔河油田发电一厂现有三台索拉TITAN130燃气轮机发电机组,装机容量为3x13MW。

设计热效率为34.2%,为提高机组热效率,达到节能减排的目的,每台索拉机组配一套余热锅炉,装机容量为14MW,主要为塔河油田采油一厂及边单位的生产、生活及采暖提供热源。

余热锅炉系统由余热锅炉本体、旁通烟道系统、循环水系统,水处理系统组成。

1余热锅炉本体余热锅炉型式为卧式烟道、立式螺旋翅片管强制循环水管热水锅炉,由循环泵提供动力。

传热元件螺旋翅片管全部立式布置于卧式烟道。

锅炉型号为HRSG14-1.0/130(95)/70。

1.2余热锅炉参数额定热功率:14MW,其中:生产用热负荷:8.4MW;生活及采暖用热负荷:5.6MW。

设计压力:1.0MPa;生产用热水供回水温度:130/70℃;生活及采暖热水供回水温度:95/70℃;锅炉水循环式:强制循环;锅炉进口烟气:燃机排气;锅炉进口烟气温度:430~460℃;锅炉进口烟气流量:146000~146700kg/h。

1.5锅炉结构余热锅炉本体包括热水加热器Ⅰ、热水加热器Ⅱ、锅炉构架及平台扶梯等部件。

1.6.1热水加热器Ⅰ和热水加热器Ⅱ均为双集箱立式螺旋翅片管受热面管屏结构。

索拉燃气轮机Titan130介绍

索拉燃气轮机Titan130介绍

火星 100
半人马 60
放大 13级放大 单 1- 13 级
金牛70 大力神 130
Scaled 1.355
VP130(98)-017
Titan 130 压缩机转子
VP130(98)-018
Titan 130 材料
压缩机叶片
转动部分 (2级-14级)
- INCO 718
可变导叶定子* (第一级转子)
Titan 130 燃气轮机技术
VP130(98)-001
索拉的产品系列
机械驱动 压缩机组 发电机组
土星 20 半人马40 半人马50 水星 50 金牛 60 金牛 70 火星 90 火星 100 大力神 130
VP130(98)-002
Titan 130 单轴燃气轮机
初始功率 - 12.8 MWe (标况) 热效率 - 33% (出线段) 14-级轴向压缩机 SoLoNOx DLN 或者常规燃烧室 更新的第三级透平 整合齿轮减速箱
VP130(98)-004
等级演变
火星机组 技术
半人马 50 5550 hp, 1850°F
金牛 60 6500 hp, 1850°F 金牛 60 6960 hp, 1850°F
金牛70 8900 hp, 2000°F 金牛 70 9700 hp, 2050°F 金牛 70 10,460 hp, 2100°F
VP130(98)-009
同两轴机组进行性能比较
火星 100
大力神 130 初始 13.6 (18,300) 34.5 1121 (2050) 11,215 7970(8855 最大) 478 (893) 48 (105.2) 16.2:1 25/25/25

9E燃气轮机振动爬升分析和现场动平衡探讨

9E燃气轮机振动爬升分析和现场动平衡探讨

9E燃气轮机振动爬升分析和现场动平衡探讨摘要:9E燃气轮机在带负荷运行中普遍存在振动不稳定和振动大幅度增加等问题,主要原因是高温下燃机转子刚度降低引起的热变形。

在振动测试分析的基础上,采用现场动平衡降低振动可以收到很好的效果,并有利于减小热变形。

关键词:燃气轮机;振动分析;现场动平衡1、前言某厂#6机系美国GE公司生产的PG9171E燃气轮机,于2004年9月安装投产。

自2010年更换燃气透平第三级动叶片后振动明显增加,特别是2012年大修提高进气参数后,振动更进一步增加。

额定负荷运行时,瓦振最大可超过12mm/s、轴振动接近200μm。

为降低振动,并能安全度夏(夏天环境温度高、振动大),在启动升速及带负荷过程中对该机振动进行了全过程测试,特别是在带额定负荷运行时进行了较长时间的连续测量,经分析后采用现场动平衡的方法,在较短的时间内降低该机的振动到预定目标。

该燃气轮机由压气机、燃气透平和发电机转子组成,轴系结构见图1。

压气机和燃气透平为三支承结构,燃气透平和发电机之间有一接长短轴。

该机的振动问题主要是#3轴承瓦振和轴振大,发电机两端轴承瓦振和轴振均很小。

振动测试中,重点关注压气机和燃气透平的振动。

图1 9E燃气轮机结构示意图1、3、4、5号轴承附近左、右45°方向各安装x、y两个电涡流传感器测量大轴与轴承的相对振动,轴振动信号进入本特利3500系统。

1、3、4、5号轴承上部垂直方向和2号轴承下部垂直安装的振动速度传感器直接进入DCS系统测量轴承座瓦振,为可靠起见,瓦振动测量同时安装了两个传感器。

键相位传感器安装在#1瓦附近与转轴上的凹槽配合测量机组的转速和振动相位。

2、机组振动状况图2 燃气轮机轴承振动升速特性曲线2.1 升速特性测量为判断转子是否存在质量不平衡及中心偏差等问题,在升速过程中,用多通道振动分析仪测量和记录了瓦振1v、2v、3v、4v、5v和轴振1x、1y、3x、4x、4y、5x、5y,图2为测得的压气机和燃气透平侧轴瓦振动升速特性曲线,从图中可以看出:(1)在升速过程中,瓦振1v、2v、3v起伏变化较大,多次出现峰值。

TITAN130操作规程(完)

TITAN130操作规程(完)

压启动两台交流电机。然后提高频率、电压使启动电机带动发动机进入清
吹转速,清吹期间变频驱动装置将提供一个恒定的电压、频率;保持清吹
转速。清吹结速后,进入点火程序,当探测到点火时,PLC 控制变频器提供
一个电压频率上升的斜率,不断提高频率、电压,使启动电机带动发动机
达到自持转速后启动电机停止。
4、流程 (附图)
CENTAUR50 燃气轮机 发电机组运行规程
(修订)
编制: 审核: 批准:
目录
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第一章 使用范围和编制依据 …………………………………………………4 第二章 机组管辖范围…………………………………………………………..4
第一节 机组简介…………………………………………………………….4 第二节 关联设备简介……………………………………………………….4 第三章 工艺流程及技术参数…………………………………………………..5 第一节 燃气发生器…………………………………………………………5 第二节 空气系统……………………………………………………………6 第三节 启动系统……………………………………………………………7 第四节 燃料系统……………………………………………………………8 第五节 润滑系统……………………………………………………………9 第六节 消防系统……………………………………………………………14 第七节 电气控制系统……………………………………………………….15 第八节 齿轮箱……………………………………………………………….16 第九节 发电机……………………………………………………………….16 第十节 控制和指示………………………………………………………….19 第四章 操作规程…………………………………………………………………34 第一节 新机或大修后机组的首次启动……………………………………...34

美国索拉燃气轮机

美国索拉燃气轮机

美国索拉燃气轮机-机组规格土星Saturn20名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):1,210kWe热耗:14,9741kJ/kWe-hr(13,972Btu/kWe-hr)烟气流量:23,229kg/hr(51,240lb/hr)排烟温度:516C(960F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)机组配备燃气涡轮土星20,工业用,单轴轴向压缩机- 8级环型燃烧室- 12个燃料喷嘴涂层- 压缩机:无机铝- 透平和喷嘴叶片:精密金属渗铝合金近距探头振动传感器主要减速装置行星齿轮- 1800或1500rpm- 加速振动传感器发电机凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升连续负载额定机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流或气压启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 交流提前/快速的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试防风防雨隔音罩半人马座Centaur40名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):3,515kWe热耗:12,912kJ/kWe-hr(12,240Btu/kWe-hr)烟气流量:67,004kg/hr(147,718lb/hr)排烟温度:437C(819F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)机组配备燃气涡轮半人马座40,工业用,单轴轴向压缩机- 11级环型燃烧室- 10个燃料喷嘴涂层- 压缩机:无机铝- 透平和喷嘴叶片:精密金属渗铝合金近距探头振动传感器主要减速装置行星齿轮- 1800或1500rpm- 加速振动传感器发电机凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升连续负载额定机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 交流提前/快速的滑油泵- 备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试半人马座Centaur50名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):4,600kWe热耗:12,269kJ/kWe-hr(11,628Btu/kWe-hr)烟气流量:68,680kg/hr(151,410lb/hr)排烟温度:509C(949F)无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)机组配备燃气涡轮半人马座50,工业用,单轴轴向压缩机- 11级环型燃烧室- 12个燃料喷嘴涂层- 压缩机:无机铝- 透平和喷嘴叶片:精密金属渗铝合金近距探头振动传感器主要减速装置行星齿轮- 1800或1500rpm- 加速振动传感器发电机凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升连续负载额定机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 交流提前/快速的滑油泵- 备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试金牛座Taurus60名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):5,200kWe热耗:11,882kJ/kWe-hr(11,263Btu/kWe-hr)烟气流量:79,284kg/hr(174,798lb/hr)排烟温度:486C(906F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)标准机组配置燃气涡轮金牛座60,工业用,单轴轴向压缩机- 12级环型燃烧室- 12个燃料喷嘴涂层- 压缩机:无机铝- 透平和喷嘴叶片:精密金属渗铝合金近距探头振动传感器主要减速装置行星齿轮- 1800或1500rpm- 加速振动传感器发电机凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升连续负载额定机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 交流提前/快速的滑油泵- 备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试金牛座Taurus70名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):7,250kWe热耗:10,969kJ/kWe-hr(10,398Btu/kWe-hr)烟气流量:97,908kg/hr(215,851lb/hr)排烟温度:493C(919F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)标准机组配置燃气涡轮金牛座70,工业用,单轴轴向压缩机- 14级- 可变几何截面- 垂直可分离外壳- 压缩比:16:1- 转速:15,200rpm环型燃烧室- 传统式或倾斜预混合式,干式,低排放(SoloNOx) - 21个燃料喷嘴(传统式)- 14个燃料喷嘴(SoloNOx)近距探头振动传感器透平- 3级,轴流式- 转速:15,200rpm主要减速装置行星齿轮- 1500或1800rpm(50或60Hz)- 加速振动传感器发电机连续负载额定凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 燃气轮机和发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 提前/快速的滑油泵- 备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试火星Mars100名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):10,695kWe热耗:11,092kJ/kWe-hr(10,515Btu/kWe-hr)烟气流量:150,386kg/hr(331,545lb/hr)排烟温度:487C(908F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)标准机组配置燃气涡轮火星100,工业用,双轴轴向压缩机,15级- 可变几何截面- 垂直可分离外壳- 压缩比:17:1(SoloNOx);16:1(传统式)- 转速:15,200rpm环型燃烧室- 传统式或倾斜预混合式,干式,低排放(SoloNOx) - 21个燃料喷嘴(传统式)- 14个燃料喷嘴(SoloNOx)近距探头振动传感器燃气发生器透平- 2级,轴流式- 转速(ISO设计匹配):10,942rpm动力透平- 2级,轴流式- 转速:8,586或8,625rpm主要减速装置行星齿轮- 1500或1800rpm(50或60Hz)- 加速振动传感器发电机连续负载额定凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 燃气轮机和发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 交流电动机驱动、变频驱动控制的滑油泵- 提前/快速及备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试大力神Titan130名义性能*:输出功率(ISO: 15C(59F),海平面):13,500kWe热耗:10,810kJ/kWe-hr(10,250Btu/kWe-hr)烟气流量:179,770kg/hr(396,390lb/hr)排烟温度:489C(913F)* 无内外损耗,相对湿度60%,天然气低热值=31.5-43.3MJ/nm3(800-1100Btu/scf)标准机组配置燃气涡轮大力神130,工业用,单轴轴向压缩机- 14级- 可变几何截面- 垂直可分离外壳- 压缩比:16:1- 转速:11,200rpm环型燃烧室- 传统式或倾斜预混合式,干式,低排放(SoloNOx) - 21个燃料喷嘴(传统式)- 14个燃料喷嘴(SoloNOx)近距探头振动传感器透平- 3级,轴流式- 速度:11,200rpm主要减速装置行星齿轮- 1500或1800rpm(50或60Hz)- 加速振动传感器发电机连续负载额定凸级,3相,6线,Y型连接,同步带无刷励磁机开式防滴结构衬套轴承速度振动传感器带永磁发电机的固态电压调节NEMA F级绝缘带F温升机组带集液盘的钢制基座直接驱动的交流启动系统天然气燃料系统控制系统- 基于微处理器的可编程逻辑控制- 燃气轮机和发电机控制- 振动和温度监视- 自动同步集成的润滑油系统- 透平驱动的滑油泵- 提前/快速的滑油泵- 备用的滑油泵- 空气/油冷却器- 集成的润滑油箱- 润滑油箱加热器- 润滑油过滤器文件- 图纸- 质保书- 检验及测试计划- 测试报告- 操作及维护手册透平及机组的工厂测试土星Saturn20Welcome To Download !!!欢迎您的下载,资料仅供参考!。

索拉燃气轮机Titan130介绍

索拉燃气轮机Titan130介绍

VP130(98)-004
等级演变
火星机组 技术
半人马 50 5550 hp, 1850°F
金牛 60 6500 hp, 1850°F 金牛 60 6960 hp, 1850°F
金牛70 8900 hp, 2000°F 金牛 70 9700 hp, 2050°F 金牛 70 10,460 hp, 2100°F
大力神130 & 金牛 70设计
CM 247 LC CM 247 LC IN 939
火星 100
CM 247 LC MM 509 N 155
CM 247 LC DS CM 247 LC IN 100
CMSC-4-S-C CM 247 LC DS IN 100
CMSC-4 S-C IN 792 CH IN 792 CH
VP130(98)-041
Mars 100机组安装 在Titan 130 箱体内
4.46 m (14.65’)
2.13 m (7’)
9.8 m (32’)
VP130(98)-042
Titan 130 机械驱动机组
9.8 m (32’) 3.0 m (10’)
VP130(98)-043
Titan 130 驱动设备
*
*
* 实际测试数据点
VP130(98)-014
Titan 130 双轴燃气轮机
定型后机组的功率等级
14.5 MW (19,500 hp) 35.7% 热效率 1149°C (2100°F) 初温 可选 4Q99
VP130(98)-015
Titan 130 空气压缩机

VP130(98)-045
Titan 130燃气轮机 润滑油系统
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TITAN 130 燃气轮机振动测试报告
2004年8月24日
TITAN 130燃气轮机振动测试报告
2004年8月24日
一、概况:
从2004年8月17到8月23日,在轮南燃机电站对TITAN 130 燃气轮机进行了比较全面的振动测试,包括4、5、6号燃机的梯级负荷试验振动测试;11种甩负荷、接负荷试验振动测试。

TITAN 130 燃气轮机共有10个振动传感器,他们分别是1、2、3号轴承的y向和x向振动位移传感器、轴向位移传感器、齿轮箱振动加速度传感器、发电机两路振动速度传感器。

振动测试中记录振动时间历程,保存振动数据,并进行振动波形分析、峰-峰值分析、有效值分析、频谱分析、轴承振动信号的轨迹分析、STFT分析等。

二、振动测试结果
1.TITAN 130燃气轮机梯级负荷试验振动测试
4号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、80%和100%五个级;
5号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、68%、80%和100%六个级;
6号燃机的梯级负荷分为:0%、25%、50%、65%、80%和100%六个级。

表1 4号燃机梯级负荷试验振动测试结果
表2 5号燃机梯级负荷试验振动测试结果
表3 6号燃机梯级负荷试验振动测试结果
以下是4、5、6号燃机梯级负荷试验振动测试数据的部分分析结果,为了说明问题,将结果按以下几方面分别给出:
4号燃机2号轴承在不同负载时的轴心轨迹、振动波形和功率谱
图26 2号燃机接负荷(4号燃机甩负荷8000KW)振动轴心轨迹、振动波形和功率谱图 4号燃机甩负荷、接负荷振动轴心轨迹、振动波形和功率谱图
三、振动测试结果分析
1. 梯级负荷试验结果
4号燃机的振动位移峰-峰值在12-24微米之间,以80%-100%负荷状态的振动最大。

各个轴承的振动轨迹基本接近椭圆,比较稳定,齿轮振动加速度值同样是100%负荷时最大,发电机的振动速度最大值为0.729mm/s。

基本表明4号燃机的振动状态是良好的。

5号燃机的振动位移峰-峰值在17-26.628微米之间,各个轴承的振动轴心轨迹基本接近椭圆,表明5号燃机的振动状态是良好的。

6号燃机的振动位移峰-峰值在17-27.906微米之间,轴心轨迹较乱,具有非椭圆性,但振动幅值并不大。

4、5、6号燃机的启机振动信号分析表明,在加速过程中,81-89%最大
转速范围内,振动有所增加,表明在此范围内,转子越过共振点,或叫临界转速,经分析共振点转速都在8850转/分左右,在4、5、6号燃机的频谱中也有反应。

2.甩负荷、接负荷试验结果
●接负荷时燃机的振动变化不大,一般在时域波形上看不出来,通过
进一步的深入分析,可以发现接负荷时燃机瞬时振动的细微变化,
比如小波分析等。

●甩负荷时振动变化比较明显,不仅有幅值的变化,同时在STFT分析
中表现出转速的变化,有升速到稳定的短暂过程。

●甩负荷时有差和无差状态振动信号变化不明显。

主要结论
●4、5、6号燃机轴承径向振动位移值在28微米以内,最大值为6号
燃机3号轴承Y向,在100%负荷时的峰-峰值为27.906微米;
●各个燃机的振动基本随负荷的增大而增大,有时空载时也会略大一
些,这符合物理规律;
●燃机加速时在81-89%最大转速区有共振点;
●甩负荷时的振动较接负荷时的振动变化明显;
●综合分析结论为4、5、6号燃机的振动状态基本正常;
●6号燃机的轴心轨迹有非椭圆性,比4、5号燃机的轴心轨迹杂乱,
建议索拉公司作适当的解释。

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